安徽某居住区高层剪力墙结构住宅楼塔吊基础施工方案(含计算书)

1、滨湖水利科技基地居住区标段塔吊基础施工方案安徽水安建设集团股份有限公司2010年8月25日目录一、 工程概况二、 编制依据 三、 塔吊基础设计概况 四、 选用塔吊的主要性能 五、 塔吊基础计算六、质量保证措施1、桩质量保证措施2、承台质量保证措施七、安全保证措施附图塔吊基础专项施工方案一、工程概况滨湖水利科技基地居住区项目施工i标段，由安徽省水利水电置业发展有限公司兴建，设计单位为南京大学建筑规划设计研究院，安徽省建设监理公司现场监理；该工程位于位于合肥市滨湖新区与方兴大道、西藏路、林芝路相邻。本标段工程包括1#、2#、6#住宅楼和地下机动车库，总建筑面积为57253m2。1#、2#楼为24层

2、，6#楼为26层，均为剪力墙结构。二、编制依据1、本工程的地质勘察报告（塔吊基础所在部位的地质报告复印附后）。2、qtz40a、5012、63型塔式起重机使用说明书。3、建筑地基基础设计规范（gb500072002）4、建筑桩基技术规范（jgj942008）5、混凝土结构设计规范（gb500102002）6、塔式起重机混凝土基础工程技术规程（jgj/t187-2009）7、建设施工高处作业安全技术规程jgj80-918、建筑施工安全检查标准jgj59-999、施工手册10、钢结构设计规范gb50017-200311、本工程施工组织设计12、公司企业标准asa/qb.j.0.122.13三、塔吊

3、基础设计概况本工程拟选用三台塔吊用于三幢楼，1#楼选用山东华夏集团qtz40a型塔吊，位于17-21间a轴南侧，2#楼选用山东华夏集团qtz63型塔吊，位于14-20间a轴南侧，6#楼选用安徽建机qtz5012型塔吊，位于26-28间m轴北侧。塔吊布置位置见附图。塔吊的用电从二级配电箱直接引入，并设立专用箱。详见临时用电施工方案。1#楼塔吊基础基础为十字承台梁，尺寸（长宽高）为5.7m1.2m1m，砼强度等级为c35，下设四根人工挖孔桩基础，桩径为900，桩长为9.5m，桩身主筋采用1620，桩身砼强度等级为c35；2#楼塔吊基础基础为承台，尺寸（长宽高）为5m5m1.35m，砼强度等级为c3

4、5，下设四根人工挖孔桩基础，桩径为900，桩长为9.5m，桩身主筋采用1620，桩身砼强度等级为c35；6#楼塔吊基础基础为承台，尺寸（长宽高）为5m5m1.25m，砼强度等级为c35，下设四根人工挖孔桩基础，桩径为900，桩长为10m，桩身主筋采用1620，桩身砼强度等级为c35；。 四、选用塔吊的主要性能性能1#楼塔吊2#楼塔吊6#楼塔吊型号qtz40qtz63qtz5012生产厂家山东华夏山东华夏安徽建机臂长（m）485050独立高度（m）29.74040最大高度（m）90140100起重力矩kn.m400760600最大起重量（t）465总功率（kw）21.131.729安装高度（m）

5、85.892.592.5标准节数（个）393737附墙数（道）667总重量（t）36.76335.7五、塔吊基础计算见附后计算书六、质量保证措施(一)灌注桩质量保证措施1、做好施工前的技术交底工作，要求每一位施工人员在掌握施工方法、质量保证措施和施工要求的同时，还必须有足够质量意识。认真执行单桩质量自检、互检、交接验收制度。2、灌注桩施工要求： (1) 本工程护壁的混凝土强度等级为c30，钢筋用、ii级。(2) 第一节混凝土护壁宜高出地面20cm，便于挡水和定位。每一节挖深均1.0米，浇钢筋混凝土护筒，往下施工时以每一节作为一个施工循环（即挖好每节土后接着浇灌一节混凝土护壁）一般土层中每节高度

6、为1.0m，在流砂、流泥区段每节高度宜小于0.5m，特殊地质下挖孔速度应视护壁的安全情况而定。(3) 为了便于井内组织排水，在透水层区段的护壁预留汇水孔，并在浇灌混凝土前予以堵塞。(4) 在极松散的土层，可用具有足够的钢筒护壁代替钢筋混凝土护壁，且应随挖随沉。(5)为保证桩的垂直度，要求每浇筑完三节护壁，须校核桩中心位置及垂直度一次。3、 钢筋笼的制作、运送与安放(1)钢筋和焊条必须有出厂质保单；焊工须持证上岗；钢筋及焊接件经试验合格后，方可制作钢筋笼；锈蚀严重的钢材不得使用。(2)钢筋笼应严格按图纸要求分节制作各项偏差应符合规范；主筋与箍筋、加强箍间，采用点焊连接；在同一截面的接头数量须50

7、%；错开长度35d且不小于500mm；按设计要求控制保护层厚度不小于50mm；笼间搭接单面焊缝长度为10d.。(3)加工成型并经监理检验合格的钢筋笼均需挂牌。(4)钢筋笼在制作、运送和安放过程中，不允许产生不可恢复的变形。吊放钢筋笼时，要对准桩孔中心垂直缓缓下沉；笼间搭接焊毕，经监理检验合格后，才能下入孔内；钢筋笼下放到设计位置后，确保在孔内居中的前提下，立即用吊筋固定。4、钢筋笼制作允许偏差：（1） 钢筋笼长度：100（2） 钢筋笼直径：10（3） 主筋间距：10（4） 箍间距筋：205、桩钢筋笼主筋锚入承台500。6、桩身混凝土浇灌（1） 本工程桩芯混凝土等级为c30，采用商品砼。（2）

8、桩孔挖至孔底设计标高时，及时通知甲方会同勘察设计及有关质检人员共同鉴定，认为符合设计要求后，清理孔底，及时验收，及时浇筑。（二）承台施工质量保证措施1、 承台底标高、尺寸严格按照设计标高放样确定；2、 砼浇捣前对钢筋进行隐蔽验收；3、 与塔机生产厂家联系，正确预埋预埋件；4、 承台砼强度等级采用c35。并留置标养及同条件试块。试块强度达到设计强度80%后方可安装塔吊。七、安全保证措施1、塔吊安拆方案由具有相应资质的专业施工单位编制并负责实施。2、定期对塔吊基础进行沉降观测和倾斜测量。1#楼qtz40塔吊基础计算书一. 参数信息塔吊型号qtz40a自重(包括压重) f1367.00kn最大起重荷

9、载f240.00kn塔吊倾覆力距m1059.78kn.m塔吊起重高度h85.00m塔身宽度b1.41m混凝土强度等级c35钢筋级别级保护层厚度50mm桩间距3200mm桩入土深度5.20m桩直径d0.90m基础梁宽度1000mm基础梁高度1200mm塔吊最大起重力矩400.00kn.m塔吊安装高度h85.00m基本风压wk0.69kpa塔吊主弦杆截面宽度b0.1m塔身最大水平力vh0kn （风荷载已计算，故不再取值）水平力作用高度h85.00m标准节数n39二. 塔吊对交叉梁中心作用力的计算 1. 塔吊自重(包括压重)f1=367.00kn 2. 塔吊最大起重荷载f2=40.00kn 作用于塔

10、吊的竖向力 f=1.2(f1+f2)=488.40kn 塔吊的倾覆力矩 m=1.41059.78=1483.69kn.m三. 交叉梁最大弯矩和桩顶竖向力的计算 计算简图： 十字交叉梁计算模型(最大弯矩m方向与十字交叉梁平行)。 两段梁四个支点力分别为 ra=n/4-3m/2l rb=n/4+3m/2l rc=n/4 rd=n/4 两段梁的最大弯矩分别为 m1=n(l-b)2/16l+m/2 m2=n(l-b)2/16l 得到最大支座力为 rmax=rb,最大弯矩为 mmax=m1。 桩顶竖向力 rmax: rmax=n/4+3m/2l=(488.40+325.79)/4+31483.69/(2

11、4.52)=695.40kn 交叉梁得最大弯矩 mmax: mmax=n(l-b)2/16l+m/2=(488.40+325.79)(4.52-1.99)2/(164.52)+1483.69/2=813.89kn.m四. 交叉梁截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过c50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0交叉梁的有效计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300n/mm2。 经过计算得 s=813.89106/(1.

12、0016.701000.001150.002)=0.037 =1-(1-20.037)0.5=0.038 s=1-0.038/2=0.981 asx= asy=813.89106/(0.9811150.00300.00)=2404.25mm2 构造要求最小配筋量 as=10001200.002=2400.00mm2 根据qtz40塔吊使用说明书，十字梁底部实际配筋为3617mm2，满足要求。五.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(jgj94-2008)的第5.8.2条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值n=695.40kn 桩顶轴向压力设计值应满足下

13、面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.850 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70n/mm2； aps桩身截面面积，aps=0.6362m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋! 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范jgj94-2008 第5.8.7条 受拉承载力计算，最大拉力 n=288.307kn 经过计算得到受拉钢筋截面面积 as=961.023mm2。 桩身实际配筋为1620，配筋截面面积5462 mm2。 构造规定：灌注桩主筋采用612根直径12mm14mm,配筋率不小于0.2%!桩身配筋满足要求。六.桩抗压承载力计算 桩承载力计算依据建筑桩

14、基础技术规范(jgj94-2008)的第5.2.2和5.3.5条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值n=695.40kn 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 r基桩竖向承载力特征值； ra单桩竖向承载力特征值； k安全系数，取2.0； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.8274m； ap桩端面积,取ap=0.636m2； li第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征(kpa)端阻力特征值(kpa)土名称11040800粉土或砂

15、土 由于桩的入土深度为5.2m,所以桩端是在第1层土层。 最大压力验算: ra=2.827(5.280)+16000.636=2194.088kn r=2194.088/2.0=1097.044kn 上式计算的r值大于等于最大压力695.400kn,所以满足要求!七.桩抗拔承载力计算 桩抗拔承载力计算依据建筑桩基础技术规范(jgj94-2008)的第5.4.5条 桩抗拔承载力应满足下列要求: 其中: 式中 tuk基桩抗拔极限承载力标准值； i抗拔系数； 解得: tgk=16.4(0.7505.280)/4=1279.200kn ggp=16.45.222/4=469.040kn tuk=2.8

16、27(0.7505.280)=882.159kn gp=2.835.225=367.57kn 由于: 1279.20/2.0+469.040=288.31 满足要求! 由于: 882.16/2.0+367.57=288.31 满足要求!2#楼qtz63塔吊基础计算书一. 参数信息塔吊型号qtz63自重(包括压重)f1636.2kn最大起重荷载f260.00kn塔吊倾覆力距m1798.95kn.m塔吊起重高度h92.50m塔身宽度b1.6m桩混凝土强度等级c35承台混凝土等级c35桩钢筋级别级承台钢筋级别级保护层厚度50mm桩间距3200mm桩入土深度5.30m桩直径d0.90m承台宽度5.0m

17、承台高度1.35m承台箍筋间距s160mm承台预埋件埋深h0.70m承台顶面埋深d0.000m塔吊安装高度h92.50m塔吊最大起重力矩630.00kn.m基本风压wk0.69kpa塔吊主弦杆截面宽度b0.15m水平力作用高度h92.50m塔身最大水平力vh0kn （已计算）标准节数n37 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)f1=636.20kn 2. 塔吊最大起重荷载f2=60.000kn 作用于桩基承台顶面的竖向力 f=f1+f2=696.20kn 塔吊的倾覆力矩 m=1.41798.950=2518.530kn.m三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图

18、中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩m最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范jgj94-2008的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； fk作用于承台顶面的竖向力，fk=696.20kn； gk桩基承台和承台上土自重标准值，gk=25.0bcbchc+20.0bcbcd=843.750kn； mxk,myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩 xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离(m)； nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kn)。 经计算得到: 桩顶竖向力设计值: 最大

19、压力： n=1.2(123.620+843.750)/4+2518.530(3.2001.414/2)/2(3.2001.414/2)2=846.817kn 最大拔力： n=(123.620+843.750)/4-2518.530(3.2001.414/2)/2(3.2001.414/2)2=-314.763kn 桩顶竖向力标准值: 最大压力： n=(123.620+843.750)/4+1798.950(3.2001.414/2)/2(3.2001.414/2)2=639.418kn 最大拔力： n=(123.620+843.750)/4-2518.530(3.2001.414/2)/2(3

20、.2001.414/2)2=-155.733kn 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范jgj94-2008的第5.9.2条) 其中 mx,my分别为绕x轴和绕y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kn.m)； xi,yi垂直y轴和x轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)； ni在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，ni=ni-g/n。 经过计算得到弯矩设计值： 压力产生的承台弯矩：n=1.2(123.620+843.750)/4+2518.530(3.200/2)/4(3.200/2)2=683.731kn mx1=my1=2683.731(1.600-0.800)=1093.970k

21、n.m 拔力产生的承台弯矩： n=(123.620+843.750)/4-2518.530(3.200/2)/4(3.200/2)2=-151.678kn mx2=my2=-2151.678(1.600-0.800)=-242.685kn.m四. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过c50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300n/mm2。 承台底面配筋: s=

22、1093.970106/(1.0001.5705000.0001300.0002)=0.0078 =1-(1-20.0078)0.5=0.0078 s=1-0.0078/2=0.9961 asx= asy=1093.970106/(0.99611300.000300.000)=2816.009mm2 承台顶面配筋: s=242.685106/(1.0001.5705000.0001300.0002)=0.0017 =1-(1-20.0017)0.5=0.0017 s=1-0.0017/2=0.9991 asx= asy=242.685106/(0.99911300.000300.000)=62

23、2.804mm2。 按照说明书，顶面和底部实际配筋为3120（9734mm2）， 满足顶面和底面配筋要求!五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范(jgj94-2008)的第5.9.14条。 根据第二步的计算方案可以得到xy方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为v=1693.634kn我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570n/mm2； b承台计算截面处的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=600mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300

24、.000n/mm2； s箍筋的间距，s=160mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(jgj94-2008)的第5.8.2条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值n=846.817kn 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 c基桩成桩工艺系数，取0.750 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.700n/mm2； aps桩身截面面积，aps=0.6362m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋! 桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范jgj94-2008 第5.8.7

25、条 受拉承载力计算，最大拉力 n=314.763kn 经过计算得到受拉钢筋截面面积 as=1049.211mm2。 桩身纵向钢筋实际配筋为1620，配筋截面面积5462 mm2。 满足要求。 构造规定：灌注桩主筋采用612根直径12mm14mm,配筋率不小于0.2%!七.桩抗压承载力计算 桩承载力计算依据建筑桩基础技术规范(jgj94-2008)的第5.2.5和5.3.5条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值n=846.817kn 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 r基桩竖向承载力特征值； ra单桩竖向承载力特征值； k安全系数，取2.0； f

26、ak承台下土的地基承载力特征值加权平均值； c承台效应系数，当不考虑承台效应系数时，其值取0； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，按下表取值； qpk极限端阻力标准值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.8274m； ap桩端面积,取ap=0.636m2； ac计算桩基所对应的承台净面积，去ac=5.614m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力标准值表如下: 序号 土层厚度(m) 侧阻力特征值(kpa) 端阻力特征值(kpa) 土名称 1 12 40 800 粉土或砂土 由于桩的入土深度为5.3m,所以桩端是在第1层土层。 最大压力验算: ra=2.827(5.380)+

27、16000.636=2216.708kn r=2216.708/2.0+0.000105.0005.614=1108.354kn 上式计算的r值大于等于最大压力639.418kn,所以满足要求!八.桩抗拔承载力计算 桩抗拔承载力计算依据建筑桩基础技术规范(jgj94-2008)的第5.4.5条 桩抗拔承载力应满足下列要求: 其中: 式中 tuk基桩抗拔极限承载力标准值； i抗拔系数； 解得: tgk=16.4(0.7505.380)/4=651.900kn ggp=16.45.322/4=478.060kn tuk=2.827(0.7505.340)=449.562kn gp=2.8275.3

28、25=374.635kn 由于: 651.900/2.0+478.060=155.733 满足要求! 由于: 449.562/2.0+374.635=155.733 满足要求!6#楼qtz5012塔吊基础计算书一. 参数信息塔吊型号qtz5012自重(包括压重)f1357.7kn最大起重荷载f250.00kn塔吊倾覆力距m1587.08kn.m塔吊起重高度h92.50m塔身宽度b1.6m桩混凝土强度等级c35承台混凝土等级c35桩钢筋级别级承台钢筋级别级保护层厚度50mm桩间距3200mm桩入土深度5.55m桩直径d0.90m承台宽度5.0m承台高度1.25m承台箍筋间距s196mm承台预埋件

29、埋深h0.70m承台顶面埋深d0.000m塔吊安装高度h92.50m塔吊最大起重力矩600.00kn.m基本风压wk0.69kpa塔吊主弦杆截面宽度b0.15m水平力作用高度h92.50m塔身最大水平力vh0kn （已计算）标准节数n37 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)f1=357.700kn 2. 塔吊最大起重荷载f2=50.000kn 作用于桩基承台顶面的竖向力 f=f1+f2=407.700kn 塔吊的倾覆力矩 m=1.41587.080=2221.912kn.m三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力

30、矩m最不利方向进行验算。 1. 桩顶竖向力的计算(依据建筑桩基础技术规范jgj94-2008的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； fk作用于承台顶面的竖向力，fk=407.700kn； gk桩基承台和承台上土自重标准值，gk=25.0bcbchc+20.0bcbcd=781.250kn； mxk,myk荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的 x、y 轴的力矩 xi,yi单桩相对承台中心轴的xy方向距离(m)； nik荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kn)。 经计算得到: 桩顶竖向力设计值: 最大压力： n=1.2(407.700+781.2

31、50)/4+2221.912(3.2001.414/2)/2(3.2001.414/2)2=847.737kn 最大拔力： n=(407.700+781.250)/4-2221.912(3.2001.414/2)/2(3.2001.414/2)2=-193.814kn 桩顶竖向力标准值: 最大压力： n=(407.700+781.250)/4+1587.080(3.2001.414/2)/2(3.2001.414/2)2=647.989kn 最大拔力： n=(407.700+781.250)/4-2221.912(3.2001.414/2)/2(3.2001.414/2)2=-53.514kn

32、 2. 矩形承台弯矩的计算(依据建筑桩基础技术规范jgj94-2008的第5.9.2条) 其中 mx,my分别为绕x轴和绕y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kn.m)； xi,yi垂直y轴和x轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)； ni在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，ni=ni-g/n。 经过计算得到弯矩设计值： 压力产生的承台弯矩： n=1.2(407.700+781.250)/4+2221.912(3.200/2)/4(3.200/2)2=703.859kn mx1=my1=2703.859(1.600-0.800)=1126.174kn.m 拔力产生的承台弯矩： n=(407.7

33、00+781.250)/4-2221.912(3.200/2)/4(3.200/2)2=-49.936kn mx2=my2=-249.936(1.600-0.800)=-79.898kn.m四. 矩形承台截面主筋的计算 依据混凝土结构设计规范(gb50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超过c50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300n/mm2。 承台底面配筋: s=1126.174106/(1.0001.570500

34、0.0001200.0002)=0.0094 =1-(1-20.0094)0.5=0.0094 s=1-0.0094/2=0.9953 asx= asy=1126.174106/(0.99531200.000300.000)=3143.050mm2 承台顶面配筋: s=79.898106/(1.0001.5705000.0001200.0002)=0.0007 =1-(1-20.0007)0.5=0.0007 s=1-0.0007/2=0.9997 asx= asy=79.898106/(0.99971200.000300.000)=222.013mm2。 按照说明书，顶面和底部实际配筋为25

35、16（5024mm2）， 满足顶面和底面配筋要求的同时还应该满足构造要求!五. 矩形承台截面抗剪切计算 依据建筑桩基础技术规范(jgj94-2008)的第5.9.14条。 根据第二步的计算方案可以得到xy方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性， 记为v=1695.474kn我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 计算截面的剪跨比,=1.500 ft混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570n/mm2； b承台计算截面处的计算宽度，b=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=500mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.000n/mm2； s箍筋的间距，s=196mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩身承载力验算 桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(jgj94-2008)的第5.8.2条 根据第二步的计算方案可以得到桩