转换层施工方案

1、景秀江南a栋转换层施工方案目 录目 录1一、概 述31.建筑概况32.结构概况33.工程特点44.施工难点4二、组织保证措施41.模板及钢筋工程组织保证措施42.砼工程组织保证措施43、其它措施5三、模板工程主要施工方法及措施51.支撑层数的确定52.转换层支撑93.转换层模板的设置104.模板及支撑拆除105.技术质量控制措施11四、钢筋工程主要施工方法及措施111.原材料质量要求112.钢筋加工113.钢筋的连接134.梁板钢筋施工前作业面的准备工作145.钢筋的绑扎156.技术质量控制措施18五、施工机械的设置20六、砼工程主要施工方法及措施201.梁板砼浇筑前的准备工作202.转换层砼

2、浇筑213.砼试块制作224.砼的养护235.技术质量控制措施23七、技术资料的收集和整理24八、工作纪律25附：大梁与楼面板支撑计算：26一、梁模板荷载标准值计算261、梁侧模板荷载262、梁侧模板面板的计算263、梁侧模板内外楞的计算284、穿梁螺栓的计算315、梁底模板计算326、梁底支撑的计算347、支撑钢管的强度验算368、梁跨度方向钢管的计算37一、概 述1.建筑概况景秀江南a栋位于巴中市巴州区南坝小区。地上主体32层，地下2层，层及以上为标准层，采用框支剪力结构，总建筑面积约为22000m2。景秀江南a栋第二层设结构转换层，结构标高为11.0米，层高为5.90m，面积约780。本

3、工程结构转换层采用钢筋砼梁板转换，钢筋量约160 t，混凝土浇注方量约为830m3。无论从钢筋绑扎、模板支撑体系还是砼浇筑来看，结构转换层的施工都是本工程的重点和难点。2.结构概况构件名称类别设计情况柱、剪力墙砼c50钢筋hrb335：8、10、12、20、25钢筋hrb400：16、梁砼c50钢筋hrb400：16、18、20、25、28、32楼面板二层砼c50180厚钢筋crb550：9 钢筋连接柱直径18、20、22的钢筋采用电渣压力焊接，梁直径25、32的采用滚轧直螺纹接头最大代表梁为：kzl7，8002400，跨度长9m、7.8m、6.7m，三跨,板厚为180mm，梁板钢筋、混凝土总

4、重约1992t。3.工程特点(1)转换层梁高设计主要从800mm至2400mm等几种，梁宽变化主要从400mm至900mm不等，结构层自重大；(2)转换层梁及梁柱节点处钢筋密集；(3)转换层下层梁截面尺寸小，承载力低。4.施工难点（1）转换层主梁钢筋用量大，绑扎难度高，传统的钢筋绑扎方式不能满足转换层的施工；（2）梁和梁柱节点处钢筋密集，砼振捣难度大；（3）主梁体积大，水化热高，内外温差控制、养护保温措施要求高，容易出现温度裂缝。（4）转换层次梁下层无对应的梁可供架设支撑体系。二、组织保证措施由于转换层工作量大，施工周期相应较长，针对转换层特点和施工难点，在转换层施工过程中，公司领导和各职能部

5、门应高度重视并给予全力支持，项目部进一步强化现场管理，做到分工明确，责任到人，以确保转换层施工的顺利进行。1.模板及钢筋工程组织保证措施在模板及钢筋工程施工时，将增加两名施工员充实到钢筋绑扎和模板支撑工序中，以进一步加强模板和钢筋工程的管理。2.砼工程组织保证措施在模板及钢筋工程即将完成时，对转换层梁板砼工程施工成立临时指挥部，由公司领导、各职能部门负责人和项目部全体管理人员组成。3、其它措施考虑到转换层下一层混凝土强度不能达到设计强度，转换层下共三层梁、板底模及支撑不拆除。三、模板工程主要施工方法及措施针对转换层主梁截面尺寸大、结构层自重大的特点，在模板及支撑系统上采取相应的措施，保证转换层

6、结构质量。梁底立杆支撑横向间距为400，纵向为600，楼面部位立杆间距为800800，大横杆步距不大于1000，距立杆底部楼面高150处设纵横向扫地杆（见图1）。转换层最大梁为8002100，转换层层高为5.4米，最大支撑高度为5.09米,最小支撑高度为3.27米。 1.支撑层数的确定经计算，本层梁板砼约830m3，单层面积约780m2。1）转换层梁板砼浇筑时，传给下层楼面的荷载设计值q设（1）查规范，得知钢筋混凝土自重比为25kn/m3，则整个转换层共计25830=20750kn，a、则q1:20750780=26.6kn/m2；b、单根梁的荷载为：0.82.125=42kn/mc、楼面荷载

7、为：0.1825=4.5kn/m2（2）模板的自重(kn/m2)：q2 = 0.400 kn/m2； （3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m2)：q3= (1.000+1.600)=2.600 kn/m2；单梁：q设 = q1b + q2 + q3=42+0.4+2.6=45kn/m；楼面：q设 = q1c + q2 + q3=4.5+0.4+2.6=7.5kn/m2。2）下层楼板允许承受的荷载设计值q允下层楼板设计活荷载标准值 f1=3.5kn/m2下层楼板板顶抹灰和板面面层自重 f2=1kn/m2永久荷载分项系数 r1=1.2可变荷载分项系数 r2=1.4q允= f

8、1r2+f2r1=3.51.4+11.2=6.1kn/m23）梁、板支模架验算：（1）查规范得知每根立杆轴向压力设计值为15.823kn，梁底支模架按400600进行搭设（见图1、2），按图示1计算，则每米范围内立杆能受力15.823313/7.6=81.2kn，大于单梁q设：45kn，因此梁支模架能满足要求。（2）板底支模架按800800进行搭设（见图1、3），按图示3进行计算，则每平方米内立杆能承受力15.82366/(4.04.0)=35.6kn，大于楼面q设：7.5kn，因此支模架能满足要求。4）楼面荷载验算根据设计图纸，转换层以下结构楼面设计活荷载标准值为3.5kn/m2。查知每米钢

9、管3.841kg/m=37.6n/m，扣件单个重量为：2.0kg=19.6n/个。梁下部支撑楼面荷载计算：依据图1及图2计算得知，梁每米范围内需钢管立杆3.2756/3=32.7米，需横杆1.846/2=22米，扣件约25个，计算得知支模架荷载为：（32.7+22）37.64+2519.6=2549n=2.55kn/m2。依据支模架方案梁的荷载为：45kn/m2+2.55 kn/m2=47.55kn，而二层楼面设计活荷为3.5kn/m2，故此楼面不能承载转换层大梁施工的荷载。板下部支撑楼面荷载验算：依据图1与图3计算得知，板每平方米内需钢管立杆：5.4936/9=21.96m，需钢管横杆：28

10、m，扣件约20个，计算得知支模架荷载为：（21.96+28）37.64+2019.6=2272.49n=2.27kn/m2。因板的荷载为：7.5+2.27=9.77kn/m2，而二层楼面设计活荷为3.5kn/m2，故此楼面不能承载转换层楼板施工的荷载。5）处理方案：针对二层楼面活荷载达不到转换层荷载的情况下，对转换层进行如下处理：a、对转换层下一层与下二层及以下在转换层砼浇捣完毕强度达到100%再进行拆除，转换层下一层垂直于转换层大梁的部位进行撑杆加密，保证立杆600900间距，其横向为二根立杆，计算得知立杆能承受的施工荷载为：15.82322=63.29kn/m，因此能承受转换层45kn/m

11、的荷载，但楼面设计活荷载为3.5kn/m2,因此，此层板不能作为上部传递的荷载。b、为了安全考虑，确保砼不因结构荷问题而出现开裂现象，因此对转换层下二层模板在砼浇捣完毕砼强度达到100%后再进行拆除，并在转换层砼浇捣前在大梁垂直于楼面的部位采取大梁两端加撑斜钢管（见图4）。板底可不需进行加固，能承受来自上层结构荷载。 图4c、转换层下二层支模架立杆间距为1.21.2米，计算得知立杆能承受的施工荷载为：15.8231/1.24=52.74kn/m2，因此能承受转换层传递至本层的41.5kn/m2。但结构楼面不能承受上部结构荷载，结过计算，转换层以下楼面支模架不能进行拆除，必须待转换层混凝土浇捣完

12、毕后才能拆除。2.转换层支撑（1）搭设满堂脚手架：梁400600，板800mm800mm第一排立柱距柱边150开始设置立柱，扫地杆距离地面150mm，横杆步距1000mm，进行纵横搭设形成网架。每跨按间距为3600设置剪刀撑形成不变体系，剪刀撑的角度不小于45。梁底背楞间距为100。（2）为减轻传给下层梁的荷载，在本层框架梁端l/4 范围内，加设两排钢管斜撑，斜撑底部垫木方，使转换层梁底支撑形成“门”字形桁架，将部分荷载尽可能地传至下层柱。具体搭设示意见下图。（3）在主梁处钢管立柱上底模横杆处设置双扣件，以满足扣件的抗滑要求。（4）立杆之间按步距满设双向水平杆，确保两方向有足够的设计刚度。3.

13、转换层模板的设置（1）板模板采用920182015 厚木胶合板作底模，拼缝处贴50宽不干胶带。（2）支撑板底模的骨架采用6080木方竖放，间距150。（3）板的支撑架采用48型钢管搭设，立杆间距800800，横杆步距1500。4.模板及支撑拆除（1）墙、柱模板及梁侧模拆除：保证砼表面及棱角不因拆模而受破坏后方可拆除非承重模板。（2）梁板底模及支撑拆除：待砼强度达到规范规定值后方可拆除。（3）拆模时必须注意确保砼结构的质量和安全，拆模顺序是先拆除承重较小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后再拆承重的水平向模板等，即先之后拆，后支的先拆。5.技术质量控制

14、措施（1）大梁按规范起拱，起拱值为：1/10003/1000。（2）竖向模板及其支架的支承部分，应有足够的支撑面积。其支承面必须具备足够强度，满足全部荷载的承载力。四、钢筋工程主要施工方法及措施1.原材料质量要求（1）钢筋应有出厂质量证明书、试验报告单，钢筋表面或每捆（盘）钢筋均应有标志。进场时应按炉罐（批）号及直径d分批检验。检验内容包括查对标志、外观检查，并按现行国家有关标准的规定抽取试样作力学性能试验，合格后方可使用。（2）钢筋在加工过程中，如发现脆断，焊接性能不良或力学性能显著不正常等现象，应根据现行国家标准对该批钢筋进行化学成分检验或其他专项检验，杜绝不合格钢材用于本工程。2.钢筋加

15、工（1）钢筋制作加工所采用的钢筋规格和质量，必须符合设计要求和现行国家技术标准的规定。（2）钢筋加工前应对采用的钢筋进行外观检查。钢筋表面必须洁净，无损伤、油渍、漆污和铁锈等，带有颗粒状或片状老锈的钢筋严禁使用。（3）钢筋制作加工的形状、尺寸必须符合设计要求。（4）钢筋加工的允许偏差，应符合砼施工及验收规范（gb502042002）的规定。钢筋加工的允许偏差（mm）项目允许偏差受力钢筋顺长度方向全长的净尺寸10弯起钢筋的弯折位置20（5）钢筋加工前，采用机械调直和人工调直相结合的方法进行调直，使钢筋无局部曲折，级钢筋的冷拉率不宜大于4%。（6）钢筋的弯钩和弯折应符合下表规定。（7）箍筋的末端应

16、作弯钩，箍筋弯钩制作应符合设计要求和规范的有关规定。其弯钩的弯曲直径应大于受力钢筋直径，且不小于箍筋直径的2.5倍；弯钩平直部分的长度不应小于箍筋直径的10倍（有抗震要求的结构）。（8）钢筋成型：应优先采用机械成型，也可采用手工弯曲。钢筋成型时应注意以下事项：a.弯曲成型时，钢筋必须平放，板子应托平，用力应均匀，不得上下摆动，以免钢筋不在同一平面而发生翘曲。b.成型的钢筋应按不同规格及形状分类、分捆堆放，并应减少翻垛时翘曲变形，钢筋在搬运、堆放时，应轻抬轻放，放置地点应平整。3.钢筋的连接柱直径18、20、22的钢筋采用电渣压力焊接，梁直径25、32的采用滚轧直螺纹接头，机械连接接头的质量符合

17、钢筋机械连接技术规程（jgj107-2010）的要求，且进行接头试验。墙、柱、梁d22，拟采用电弧焊及闪光对焊进行连接。并按钢筋焊接及验收规程（jgj18-2003）标准进行操作。钢筋焊接施工技术措施：现场焊接由专人负责，在进行大面积施工前，应先做各规格中一组试件，待做拉伸及冷弯达到合格后，才能正式使用。闪光对焊时，应选择合适的调伸长度、烧化留量、顶锻留量以及变压器缀数等焊接参数。根据规范要求d20的钢筋需采用闪光-预热闪光焊，20采用预热闪光焊。连续闪光对焊时的留置应包括烧化留置。有电顶锻留量和无电锻留量；闪光-预热闪光焊时的留置包括：一次烧化留量、预热留量、二次烧化留量。搭接焊焊缝宽度s不

18、应小于主筋直径的0.3倍，焊缝宽度b不应小于主筋的0.8倍。搭接焊时，焊接端钢筋应预弯，并应使用钢筋的轴线在同一直线上。搭接焊尽量采用双面焊，当个别地方不能进行双面焊时，方可采用单面焊，搭接长度：双面焊应5d，单面焊10d。如下图机械连接：钢筋应先调直下料，切口端面应与钢筋轴线垂直，不得有马蹄形或挠曲，加工的钢筋锥螺纹丝头的锥度、牙形、螺距等与连接套的牙形、螺距相一致，加工钢筋锥螺纹时，采用水溶液切削润滑液，检验合格的丝头应加以保护。连接钢筋时，钢筋规格和连接套的规格一致，并确保钢筋和连接套的丝扣净完好无损。4.梁板钢筋施工前作业面的准备工作本工程设计单位确定转换层大梁端头上部二、三排钢筋分别

19、锚入梁底柱内。结合大梁钢筋采用悬挂式绑扎方法，梁的钢筋在整体完成绑扎工作之后才能就位，因此对转换层大梁下柱的施工要求作如下规定，确保工作层面的工作。（1）所有柱顶钢筋在距转换层大梁顶面200高处进行弯折，以便给大梁上部二、三排钢筋留足空间位置，柱顶钢筋弯勾长度为15d；（2）柱的箍筋按原设计进行绑扎，但角柱、边柱在距大梁底板以上300高内的柱箍筋只就能向上靠，暂不绑扎，待梁下部钢筋全部绑扎完毕并下落到梁底板后该处的柱箍筋才复位绑扎；（3）除中间柱按设计要求浇筑砼至梁下口外，边柱、角柱均不浇筑砼；（4）当转换层大梁梆扎完毕并下落就位，经检查合格之后，方可浇筑角柱、边柱的砼至梁下口。（5）安装配合

20、：给水、排水、消防、配电暗埋等应在转换层施工前作好技术准备和材料准备，在施工过程中积极配合，并做好安装成品的保护措施，同时办理隐蔽验收手续。5.钢筋的绑扎5.1 钢筋绑扎方式（1）转换层主梁的钢筋直径较大，数量较多，骨架高，易倾覆。传统的框架梁绑扎方式难以完成转换层梁的钢筋绑扎工作，因此对转换层梁的钢筋绑扎采用悬挂式绑扎方式。（2）其它钢筋的绑扎采用传统的绑扎方式。（3）先绑一根成型主梁钢筋骨架，经业主、监理、施工单位共同检查合格后作为样板，然后进行大面积绑扎。5.2 梁筋绑扎（1）绑扎顺序搭设钢筋绑扎支撑架在支撑架上均匀放置梁的上部主筋和箍筋（先纵后横、框架梁分别放置）直螺纹连接钢筋接头现场

21、取样检验合格后划出箍筋间距箍筋绑扎梁底放置钢筋垫块放置第一排梁底钢筋绑扎二排主筋吊筋绑扎按图设置拉筋、腰筋绑扎进行钢筋笼全面检查报验合格后封梁侧模。（2）钢筋绑扎支撑架的搭设。 搭设钢管支撑架，支撑架利用梁、板结构支撑架进行接长增高，搭设范围在梁净空间和外周边，支撑架距柱边600，立杆间距600，立杆高度距大梁底板3.09m，立杆顶面、立杆与梁底板水平面以及立杆中部设置纵横水平杆和剪刀撑，确保支撑架的稳定性，水平杆不得伸入梁断面内，支撑架顶面作为搁置钢筋和操作架。 设置托杆，支撑架上设置钢管托杆，托杆顶面距梁底板高度为1.8m，在托杆上先放置纵向梁上部第二排钢筋，调匀钢筋排距，其上放置楞铁位置

22、在托杆处，同时放置横向梁的上部第二排钢筋，其后放置纵向梁上部有一排钢筋。（3）绑扎方法 梁箍筋就位绑扎箍筋套入前应校正梁主筋的间距和支座边距，避免梁钢筋伸出支座外影响梁外侧模板的安装，并用粉笔在梁主筋上按照设计要求划出箍筋间距，箍筋按照左（内箍）中大箍，右（内箍）的顺序进行放置，每个托杆跨内应放置箍筋的数量已由粉笔分划线明确，对应粉笔分划线绑扎主梁上部主筋和箍筋，绑扎丝采用20#铁丝。 放置梁下部钢筋穿入梁下部第三（二）排钢筋，拧紧直螺纹接头，并与箍筋进行绑扎，绑扎完毕后，在三（二）排钢筋上面放置楞铁间距1.21.5m，为了保证楞铁不位移，应与主筋绑扎2个点，然后穿入梁下部第三（二）排钢筋并与

23、箍筋进行绑扎。对于梁内需设置吊筋时，吊筋的穿入时间应在穿入梁下部第三（二）排钢筋之前，因为这时箍筋下部处于活动状态，便于吊筋穿入。穿入后的吊筋上部应与主钢筋进行绑扎，达到悬吊的目的，同时便于下部主钢筋的穿入。 钢筋骨架就位钢筋骨架就位前，汇同业主、监理、设计及质检单位对梁内的上下部主筋、吊筋、箍筋全数进行检查，并对直螺纹接头进行紧固检查，经检查合格的钢筋骨架才能准备下落就位。钢筋骨架下落就位是指一个区域内的纵横梁钢筋骨架整体下落，下落前先在梁底板上放置垫块作为主筋保护层，然后从区域的起端开始进行下落就位。下落骨架的方法是在原托杆扣件的下方50处设置扣件，拧松托杆扣件使其下滑至新设置扣件位置，再

24、拧紧托杆扣件。如此反复，直至钢筋骨架到位。 腰筋及拉筋绑扎骨架就位检查合格后，用粉笔在箍筋上划分腰筋间距位置，并穿入腰筋对照粉笔划线进行绑扎，同时绑扎拉筋，拉筋的直径和间距按09g901-2第2-21页即b12200，并对柱箍筋进行复位绑扎。 绑扎次梁钢筋，预检、报验按设计要求绑扎次梁钢筋，一个区域内的主次梁钢筋全部绑扎完毕之后，项目部钢筋工长汇同专职质检员进行预先检查、验收，预检合格后，填报监理单位进行检查。如果绑扎区域量大面广，可通知设计单位和质监单位共同检查验收，经验收合格的转换层梁钢筋才能进行下道工序施工。5.3 板筋绑扎（1）转换层板筋规格为b12200双层双向，先绑扎板底筋，与梁平

25、行的第一根板底筋距梁边50开始布置，中间按间距200用粉笔在板模面上均匀分划，按线布置钢筋。（2）板的底部钢筋伸入支座中应5d，并不小于200。支承于剪力墙上的楼板底部钢筋应伸入墙远端，板的底部钢筋，短跨钢筋置下排，长跨钢筋置上侧，板的上部钢筋在跨中1/2 跨度左右搭接，板的下部钢筋在支座内搭接，搭接长度为36d。（3）板底筋与板面筋之间采用12马凳800进行垫隔，确保板面筋位置正确。（4）双向板钢筋交叉点应全数进行绑扎，绑扎成形完毕的板面筋上，应放置施工通道和浇筑操作用脚手板，避免直接踩凹板面钢筋。5.4 插筋的埋设（1）当转换层所有梁板钢筋绑扎完毕，模板安装完毕后，应重新组织测量放线，将标

26、准层的各个开间轴线，分别标志在主钢筋上、梁外模板顶上和稳固的护身栏杆上，然后按照标准层结构剪力墙节点配筋详图进行预留上部结构的插筋。（2）根据定位线，确定插筋的箍筋位置，并用电焊点焊在梁或钢筋上进行固定，然后插入立筋与箍筋进行点焊，同时在板模面上穿入短钢筋与剪力墙立柱筋进行点焊固定，这样形成上下2个固定的点焊面。（3） 在立柱筋的顶面和砼板顶面分别绑扎2个定位箍筋，剪力墙立筋预留长度和接焊错位截面详03g101-1 、09g901-2图集。预留插筋完成后，应拉通线进行全数检查，合格后申报监理单位进行复验，并办理全部隐蔽手续。6.技术质量控制措施（1）钢筋绑扎完后，进行内部验收，检查的允许偏差合

27、格率控制在90%以上，并约请业主、监理、设计、质检单位进行验收，同时办理隐蔽工程验收签字手续。（2）钢筋骨架制作、加工必须按图纸配筋下料，使每号钢筋尺寸与外形准确，组装应牢固、准确、整体性好。钢筋骨架歪斜、扭曲、变形时，应及时进行校正，然后将绑扣绑牢，适当增加十字绑扣，为增强抵抗变形能力，应增设斜向拉结钢筋和增加点焊，提高骨（网）架的强度和整体性。（3）主梁钢筋骨架每次下落应在区域内均衡进行，下落高度不得超过50，严禁一次下落到位，严禁野蛮操作，避免骨架倾覆、倾斜、变形、难以复位。骨架下落就位后，应用吊线锤检查梁钢筋骨架侧面、梁端头的垂直度，若有倾斜应进行扶正，确保梁侧模施工正常进行不受阻碍。

28、（4）柱头外伸的钢筋利用模板和箍筋固定，防止外伸钢筋错位变形。（5）钢筋的配制应合理地进行备料组合，确保接头错开，控制同一区段内接头数；在接头区段内有接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积的百分率，必须符合砼结构工程施工验收规范（gb502042002）、结构设计总说明的规定，钢筋排布滿足09g901-2的规定。（6）箍筋弯钩的角度和平直长度、形状必须符合设计、规范和06g901-1图集的规定，组装时应严格控制间距尺寸，开口应错开，绑扎要牢固，严禁有松动和位移现象。（7）钢筋骨架绑扎中的搭接绑扣不应松动和脱扣。为了增加成型后钢筋骨架的整体性，可以在骨架的适当位置用电焊点焊几点。（8）露筋的

29、预控。骨架成型的几何尺寸必须准确，对结构受力主筋安装应牢固，整体性要好，严禁产生位移；垫块采用25的钢筋，应符合设计要求及砼施工验收规范gb502042002 的规定。放置的数量和牢固性必须达到设计要求，并应起到固定作用。（9）组装钢筋骨架前要熟悉图纸，并应按图纸和钢筋配料表核对配料单和料牌，逐号进行加工。检查钢筋规格是否齐全准确，形状、数量是否与图纸要求相符，并应按图纸安装顺序和步骤对号组装，防止漏筋。（10）钢筋弯钩方向：柱的纵向钢筋弯钩朝向按09g901-2 图集第2-22、2-23页；板内的钢筋弯钩朝上（如双层钢筋时上层钢筋弯钩朝下）。五、施工机械的设置1.砼泵机的设置转换层砼浇筑时准

30、备一台汽车泵、二台地泵。2.主楼塔吊配合布管、浇筑，除振捣设备和必要的照明外用电外，其余与转换层砼浇筑无关的用电设备全部停止工作，确保用电量全部用于砼的浇筑工作。六、砼工程主要施工方法及措施1.梁板砼浇筑前的准备工作为确保砼的质量，砼采取一次性连续浇筑，因此，在砼浇筑前必须作好如下准备工作：（1）模板及支撑系统的检查：浇筑前对模板及支撑系统进行全面检查，以保证其具有足够的强度、刚度和稳定性。（2）钢筋隐蔽验收：钢筋绑扎完后，进行全面检查，合格后约请业主、监理、设计、质监、安监等单位进行验收，并办理隐蔽工程验收签字手续。（3）施工用水用电砼浇筑前，联系电业局和供水公司，以便确定砼的浇筑时间，同时

31、配备一台汽油发电机作为临时停电时应急，在地下负二层砌筑一个15m3左右的储水池，作为临时停水时应急。（4）设备准备a、为防止砼浇筑过程中砼泵机出现故障，混凝土公司必须备足混凝土泵机，设备维修人员必须跟班值班，保证正常浇筑。b、砼浇筑前，混凝土公司必须对搅拌设备进行全面检查，并明确停水、停电的应急措施，确保砼拌制的连续性。c、砼浇筑前对现场的塔吊进行全面检查，在砼浇筑时设备维修人员必须跟班值班。d、由现场材料员与设备人员对振动棒、电机、焊机等小型设备进行检查，现场必须有多余储备，防止出现故障时影响施工。（5）预拌砼供应的准备为避免上下班交通路线发生塞车现象和车辆机械事故，现场必须一直保持23 辆

32、砼搅拌运输车待浇筑。（6）砼裂缝的预防要求混凝土公司由总工程师负责砼的试配并实施砼质量监控，现场振捣密实，表面压实收光，并准备覆盖用的地膜。（7）插筋位置的控制插筋采用点焊固定，由质检科、施工员、班组成立护筋检查维护小组，随时发现问题，立即纠正，把问题解决在过程之中、形成之前。（8）其它准备a、气象联系：砼浇筑前气象部门联系，了解近段时间的气象情况，同时在网上查看未来几天内气象情况，选择好的天气进行砼的浇筑，现场备足足够的彩条布，以防气象预报有出入，用彩条布来遮盖砼，确保浇筑的正常进行。b、协调好周边关系，与当地公安、交通、环保等管理部门联系，以得到他们的支持和帮助。同时，混凝土供应公司应根据

33、实际情况选择多条道路运输砼。c、夜间施工手续根据规定向有关部门办理夜间连续施工手续。2.转换层砼浇筑（1）砼浇筑前应认真复核相关专业的预留预埋是否合符设计要求，校核模板轴线标高、钢筋绑扎是否合符设计及规范要求，办理完钢筋砼隐蔽工程验收的有关资料，清理模板内的杂物、润湿模板。（2）砼浇筑时，将整个平面分为2 个区段进行浇筑，东面从轴交列开始采用车泵浇筑，北面列交轴开始采用地泵浇筑，两端在楼、电梯相汇合，区段之间，上下层砼之间的砼浇筑间歇时间，不得超过砼的初凝时间。每个区段内的砼采用分层进行浇筑，整个浇筑顺序按分层分区域进行，每个区段分层进行浇筑，分层浇筑厚度500mm。梁板砼浇筑一次完成。每层砼

34、的浇筑时间均小于砼的初凝时间，不会产生冷接头。在分区段接合处后一层浇筑的砼必须盖过前一层砼300厚，通过多次对现场商品砼在浇筑过程中的测定，流动坡度为1：3，因此在浇筑第一层砼时应按比例退后浇筑区段的距离，确保各层砼一层复盖一层，最后一层到达区段位置。（3）砼的振捣，由于转换层大梁钢筋密集，钢筋净距较小，现有的50棒难以插入梁内，大梁端砼浇筑采用25 振动棒，其余部位砼浇筑采用50棒振捣。振棒移动间距为400 左右，振捣时间为1530 秒，现浇板尚应用整平大木方进行纵横方向的整平，必要时还应用铁滚筒滚压两遍，以防止收缩裂缝。（4）砼板面水平控制，除按照标志在剪力墙插筋上的标高点进行控制外，还应

35、当在浇筑层面上架设水平仪，对正在浇筑的板面进行监控抄平。（5）砼浇筑时，派专人观察模板、钢筋、平面孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，以便发现问题及时处理。3.砼试块制作砼在浇筑过程中汇同监理在砼浇筑地点随机取样制作留置试件，并符合下列规定。（1）每拌制100盘且不超过100m3 同配合比砼取样不得少于一次。（2）每工作班拌制同配合比的砼不足100盘时取样不得少于一次。（3）严格按照试块留置计划，对梁柱等重点部位现场随机取样，使其要有代表性。4.砼的养护（1）在砼浇筑完毕、压实收光之后，由成立的养护小组对砼进行养护，用塑料薄膜及时覆盖养护。（2）对于板下口和梁模板未拆除，可以起到砼表

36、面的保温、减少砼内外温差、防止开裂，少量的进行喷水以提供必要的湿度。（3）浇筑完成后养护时间不应少于14昼夜。（4）本工程混凝土属大体积混凝土，现正是夏季高温季节，以上养护应严格执行，能够满足内外温差25的要求，当测温达到极限温差时应进行热水养护。5.技术质量控制措施（1）各工序操作完毕通过自检和专项质检员检查合格，汇同监理和设计单位办理完隐蔽验收手续、各项准备工作全部就绪后，由项目经理签发浇筑许可证进行浇筑。（2）在砼浇筑前，应认真清除模板内的杂物，模板表面要洁净，木模要充分湿润，模板安装必须严密，防止漏浆，浇筑时应分层浇筑，振捣密实以使气泡充分排除。（3）为了防止砼出现露筋，在砼浇筑前严格

37、控制钢筋位置的正确性，不得有位移等缺陷，保护层厚度应准确，垫块要绑扎牢固；砼应振捣密实，严禁振捣棒撞击钢筋。（4）为防止砼出现蜂窝现象，砼拌合时要严格控制配合比，拌合物要均匀，匀质性好，并应严格控制浇筑砼的坍落度，振捣要精心，以确保砼的密实度。（5）对钢筋密集处应预防出现孔洞，采用25 振动棒进行振捣密实。在预留孔洞处应从两侧同时下料。采用正确的振捣方法，严防漏振。（6）为防止砼产生裂缝，配制砼时，应严格控制水灰比和水泥用量，选择合理的级配，同时要振捣密实，减少收缩量，提高砼抗裂强度，并要认真及时养护，防止水泥因水化反应失水而产生裂缝。（7）在浇筑砼前，要认真检查模板的形体和几何尺寸，严防模板

38、支架变形和缩胀。以防砼结构构件产生缩径现象。（8）严格控制砼拌合物原材料的质量和配合比，拌合物投料计量和水灰比要准确，拌制要合理，应保证拌合物的匀质性和坍落度的适应性，砼要浇捣密实，养护要合理，以确保砼符合设计强度。（9）现浇框架结构砼的允许偏差应控制在规范范围内，详下表。现浇框架结构砼的允许偏差（mm）七、技术资料的收集和整理转换层在施工过程中，应及时填写各项施工记录和隐蔽验收记录，在钢筋绑扎过程中和绑扎完毕后，应拍摄照片和摄像记录，记录的内容包括：施工前和施工过程中的有关专题会议；参加各方对转换层钢筋隐蔽前的检查验收；主次梁钢筋绑扎成型质量；直螺纹接头部位；现浇板钢筋绑扎成型质量；模板支撑

39、成型质量；施工过程中的操作程序；砼交接验收；砼浇筑过程；养护过程；拆模后的砼表面质量。同时对预防措施是否得当应给予确认和评价，以便给今后的施工提供可靠的经验和总结。八、工作纪律（1）现场施工管理人员必须严格按照本施工方案进行施工，任何人不得擅自随意改变施工方法。（2）现场管理人员必须严格遵守各项规章制度和纪律，服从项目部的管理及工作安排。（3）值班人员应坚守岗位，认真负责，并作好见岗位值班记录，不得擅自离岗，违者将严肃处理，若由于值班人员失职造成严重质量问题和其它事故的，将追究责任。（4）换班人员必须作好交接记录，明确各部位的浇筑时间，杜绝砼浇筑出现施工冷缝。附：大梁与楼面板支撑计算：一、梁模

40、板荷载标准值计算1、梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取0.600h； t - 混凝土的入模温度，取20.000； v - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.100m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力f；分别计算得 5.354 kn/m2、50.400 kn/m2，取较

41、小值5.354 kn/m2作为本工程计算荷载。2、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 a、强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，w - 面板的净截面抵抗矩，w = 401.21.2/6=9.6cm3； m - 面板的最大弯距(n.mm)； - 面板的弯曲应力计算值(n/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(n/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力

42、设计值: q1= 1.20.45.350.9=2.31kn/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.420.9=1.01kn/m；q = q1+q2 = 2.313+1.008 = 3.321 kn/m；计算跨度(内楞间距): l = 317.14mm；面板的最大弯距 m= 0.13.321317.1432 = 3.34104n.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.34104 / 9.60103=3.479n/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 14n/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.479n/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=14n/mm2，满足要求！b、

43、挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 5.350.4 = 2.14n/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 317.14mm； e-面板材质的弹性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面惯性矩: i = 401.21.21.2/12=5.76cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6772.14317.144/(10095005.76104) = 0.268 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =317.143/250 = 1.269mm；面板的最大挠度计算值 =0.268mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.269mm，满足要求！3、梁侧模板

44、内外楞的计算内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度60mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 8622/6 = 96cm3；i = 8632/12 = 288cm4； 内楞计算简图a、内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(n/mm2)；m - 内楞的最大弯距(n.mm)； w - 内楞的净截面抵抗矩；f - 内楞的强度设计值(n/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.25.3540.9+1.420.9)0.317=2.63k

45、n/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: m=0.12.63400.002= 4.21104n.mm； 最大支座力:r=1.12.6330.4=1.159 kn；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 4.21104/9.60104 = 0.439 n/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13n/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.439 n/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13n/mm2，满足要求！b、内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =5.350.32= 1

46、.70 n/mm； e - 内楞的弹性模量： 10000n/mm2； i - 内楞的截面惯性矩：i = 2.88106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6771.74004/(100100002.88106) = 0.01 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.01mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力1.159kn,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩

47、 w = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 i = 24.38cm4； a、外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(n/mm2) m - 外楞的最大弯距(n.mm)； w - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(n/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为m= 0.936kn.m 外楞最大计算跨度: l = 1420mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 9.36105/8.98103 =104.209 n/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205n/mm2；外楞的强度计算值 =104.209n/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205n/mm2，不满足

48、要求！b、外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.067 mm外楞的最大容许挠度值: =400/400=1mm；外楞的最大挠度计算值 =0.067mm 大于 外楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！4、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 n/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: a= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =(1.25.354+1.41.6)0.41.52 =5.268 kn

49、。穿梁螺栓最大容许拉力值: n = 17076/1000 = 12.92 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=5.268kn 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 n=12.92kn，满足要求！5、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 5001212/6 = 1.20104mm3； i = 5001212

50、12/12 = 7.20104mm4；a、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(n/mm2)； m - 计算的最大弯矩 (kn.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =160.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kn/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.20）0.502.400.90=32.66kn/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.400.500.90=0.22kn/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.41.600.500.90=1.01kn/m；q = q1 + q2 + q3=

51、32.66+0.22+1.01=33.88kn/m；跨中弯矩计算公式如下: mmax = 0.1033.8830.162=0.087kn.m； =0.087106/1.20104=7.228n/mm2；梁底模面板计算应力 =7.228 n/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=14n/mm2，满足要求！b、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.20)2.400+0.40）0.50= 30.44kn/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =160.00mm； e-

52、面板的弹性模量: e = 9500.0n/mm2；面板的最大允许挠度值: =160.00/250 = 0.640mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67730.441604/(10095007.20104)=0.197mm；面板的最大挠度计算值: =0.197mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 160 / 250 = 0.64mm，满足要求！6、梁底支撑的计算本工程梁底下部支撑采用方木，再采用钢管进行支撑，钢管下采用20a型槽钢扩建底，强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

53、a、荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kn/m)：q1 = (24+1.2)2.40.16=9.677 kn/m；(2)模板的自重线荷载(kn/m)：q2 = 0.40.16(22.4+0.8)/ 0.8=0.448 kn/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m)：经计算得到，活荷载标准值 p1= (1+1.6)0.16=0.416 kn/m；b、方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.29.677+1.20.448=12.15 kn/m；活荷载设计值 p = 1.40.416=0.582 kn/m；方木按照两跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w=866/6 = 48 cm3； i=8666/12 = 144 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 12.15+0.582=12.732 kn/m；最大弯距 m =0.125ql2= 0.12512.7320.0710.071= 0.008