硅钙板幕墙设计计算书

1、综合楼立面改造硅钙板幕墙设计计算书 .设计依据 建筑瓷板装饰工程技术规程 cecs101：98 建筑幕墙 gb/t21086-2007 采暖通风与空气调节设计规范 gb50019-2003 地震震级的规定 gb/t17740-1999 钢结构防火涂料 gb14907-2002 钢结构设计规范 gb50017-2003 高层民用建筑钢结构技术规范 jgj99-98 高层建筑混凝土结构技术规程 jgj3-2002 高层民用建筑设计防火规范 gb50045-95(2005年版) 高处作业吊蓝 gb19155-2003 金属与石材幕墙工程技术规范 jgj133-2001 工程抗震术语标准 jgj/t9

2、7-95 工程网络计划技术规程 jgj/t121-99 公共建筑节能设计标准 gb50189-2005 混凝土结构后锚固技术规程 jgj145-2004 混凝土结构设计规范 gb50010-2010 混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓 jg160-2004 既有居住建筑节能改造技术规程 jgj129-2004 建筑表面用有机硅防水剂 jc/t902-2002 建筑材料放射性核素限量 gb6500-2010 建筑防火封堵应用技术规程 cecs154：2003 建筑钢结构焊接技术规程 jgj81-2002 建筑隔声评价标准 gb/t50121-2005 建筑工程抗震设防分类标准 gb50223-200

3、8 建筑工程预应力施工规程 cecs180：2005 建筑结构荷载规范 gb50009-2012 建筑结构可靠度设计统一标准 gb50068-2001 建筑抗震设防分类标准 gb50223-2008 建筑抗震设计规范 gb50011-2010 建筑设计防火规范 gb50016-2006 建筑物防雷设计规范 gb50057-2010 冷弯薄壁型钢结构技术规范 gb50018-2002 民用建筑隔声设计规范 gb50018-2010 民用建筑热工设计规范 gb50176-93 民用建筑设计通则 gb50352-2005 膜结构技术规程 cecs158：2004 夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准 j

4、gj134-2010 夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准 jgj75-2003 预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程 jgj85-2010 中国地震动参数区划图 gb18306-2001 中国地震烈度表 gb/t17742-2008 建筑制图标准 gb/t 50104-2001 建筑结构静力计算手册 (第二版) 干挂饰面石材及其金属挂件 jc830.1、2-2005 建筑装饰用微晶玻璃 jc/t872-2000 建筑幕墙用瓷板 jg/t217-2007 建筑瓷板装饰工程技术规范 cecs101:98 建筑幕墙用铝塑复合板 gb/t17748-2008 天然板石 gb/t18600-2001

5、天然大理石荒料 jc/t202-2001 天然大理石建筑板材 gb/t19766-2005 天然花岗石荒料 jc/t204-2001 天然花岗石建筑板材 gb/t18601-2001 天然花岗石板材 gb/t18601-2009 天然石材统一编号 gb/t17670-2008 天然石材术语 gb/t13890-2008 建筑装饰工程石材应用技术规范 db 11/t512-2007 钢分类 gb/t13304.1、2-2008 钢铁牌号表示方法 gb/t221 -2008 钢及合金术语 gb/t20566-2006 建筑结构用冷弯矩形钢管 jg/t178-2005 不锈钢棒 gb/t1220-2

6、007 不锈钢冷轧钢板和钢带 gb/t3280-2007 不锈钢冷加工钢棒 gb/t4226-1984 不锈钢热轧钢板和钢带 gb/t4237-2007 不锈钢丝 gb/t4240-2009 建筑用不锈钢绞线 jg/t200-2007 不锈钢小直径无缝钢管 gb/t3090-2000 擦窗机 gb19154-2003 彩色涂层钢板及钢带 gb/t12754-2006 低合金钢焊条 gb/t5118-1995 低合金高强度结构钢 gb/t1591-2008 建筑幕墙用钢索压管接头 jg/t201-2007 耐候结构钢 gb/t4171-2008 高碳铬不锈钢丝 yb/t0961997 焊接结构用

7、耐候钢 gb/t4172-2000 合金结构钢 gb/t3077-1999 结构用无缝钢管 gb/t8162-2008 金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求 gb/t13912-2002 冷拔异形钢管 gb/t3094-2000 碳钢焊条 gb/t5117-1999 碳素结构钢 gb/t700-2006 碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带 gb912-2008 碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带 gb/t3274-2007 优质碳素结构钢 gb/t699-1999 预应力筋用锚具、夹具和连接器 gb/t14370-2000 不锈钢和耐热钢牌号及化学成分 gb/t20878-2007

8、碳素结构钢冷轧钢板和钢带 gb/t11253-2007 建筑装饰用搪瓷钢板 jg/t234-2008 建筑密封材料术语 gb/t14682-2006 建筑密封胶分级及要求 gb/t22083-2008 丙烯酸酯建筑密封胶 jc/t484-2006 幕墙玻璃接缝用密封胶 jc/t882-2001 彩色涂层钢板用建筑密封胶 jc/t884-2001 石材用建筑密封胶 gb/t23261-2009 丁基橡胶防水密封胶粘带 jc/t942-2004 干挂石材幕墙用环氧胶粘剂 jc/t887-2001 非结构承载用石材粘胶剂 jc/t989-2006 工业用橡胶板 gb/t5574-1994 混凝土建筑

9、接缝用密封胶 jc/t881-2001 建筑窗用弹性密封剂 jc485-2007 建筑密封材料试验方法 gb/t13477.120-2002 建筑用防霉密封胶 jc/t885-2001 建筑用硅酮结构密封胶 gb16776-2005 建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品 gb/t19686-2005 建筑用硬质塑料隔热条 jg/t174-2005 建筑装饰用天然石材防护剂 jc/t973-2005 聚氨酯建筑密封胶 jc/t482-2003 聚硫建筑密封胶 jc/t483-2006 丙烯酸建筑密封胶 jc/t484-2006 绝热用岩棉、矿棉及其制品 gb/t11835-2007 绝热用硬质酚醛泡沫制品

10、(pf) gb/t20974-2007 建筑绝热用聚氨酯泡沫塑料 gb/t21558-2008 硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定 gb/t529-1999 石材用建筑密封胶 gb23261-2009 橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法 gb/t531-1999 修补用天然橡胶胶粘剂 hg/t3318-2002 彩色涂层钢板及钢带试验方法 gb/t13448-2006 钢结构工程施工质量验收规范 gb50205-2001 混凝土结构工程施工质量验收规范 gb50204-2002 建筑防水材料老化试验方法 gb/t18244-2000 建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法 gb/t15227-20

11、07 建筑幕墙抗震性能振动台试验方法 gb/t18575-2001 建筑幕墙平面内变形性能检测方法 gb/t18250-2000 建筑外门窗保温性能分级及检测方法 gb/t8484-2008 建筑外窗采旋光性能分级及检测方法 gb/t11976-2008 建筑外窗抗风压性能分级及检测方法 gb/t7106-2002 建筑门窗空气声隔声性能分级及检测方法 gb/t8485-2008 建筑外窗气密性能分级及检测方法 gb/t7107-2002 建筑外窗水密性能分级及检测方法 gb/t7108-2002 建筑装饰装修工程质量验收规范 gb50210-2001 金属材料室温拉伸试验方法 gb/t228

12、-2002.基本计算公式 (1).场地类别划分: 地面粗糙度可分为a、b、c、d四类： -a类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； -b类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； -c类指有密集建筑群的城市市区； -d类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。(2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范gb50009-2012规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1 当计算主要承重结构时wk=zszw0 （gb50009 8.1.1-1）2 当计算围护结构时 wk=gzs1zw0 （gb50009 8.1.1-2）式中： 其中:

13、wk-垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kn/m2)； gz-高度z处的阵风系数,按建筑结构荷载规范gb50009-2012第8.6.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算: gz=1+2gi10(z/10)-其中g为峰值因子，取值2.5，为地面粗糙度指数，i10为10m高名义湍流度。经化简，得：a类场地: gz=1+0.6(z/10)-0.12 b类场地: gz=1+0.7(z/10)-0.15 c类场地: gz=1+1.15(z/10)-0.22 d类场地: gz=1+1.95(z/10)-0.30 z-风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范gb50009-2012第8.2.1条取定

14、。 根据不同场地类型,按以下公式计算: a类场地: z=1.284(z/10)0.24 b类场地: z=1.000(z/10)0.30 c类场地: z=0.544(z/10)0.44 d类场地: z=0.262(z/10)0.60 按建筑结构荷载规范gb50009-2012第8.3.3条 验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数s1：一、 外表面1. 正压区 按表8.3.1-1采用；2. 负压区 对墙面， 取-1.0 对墙角边， 取-1.4二、 内表面 对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。注：上述的局部体型系数s1（1）是适用于围护构件的从属面积a小于

15、或等于1m2 的情况，当非直接承受风载荷的围护构件的从属面积a大于或等于25m2 时，局部风压体型系数s1（25）可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于25m2 而大于1m2 时，局部风压体型系数s1（a）可按面积的对数线性插值，即s1（a）=s1（1）+s1（25）-s1（1） loga/1.4 本工程属于b类地区,故z=(z/10)0.30 w0-基本风压,按建筑结构荷载规范gb50009-2012附表e.5给出的风压采用，但不得小于0.3kn/m2.(3).地震作用计算: qeak=emaxgak 其中: qeak-水平地震作用标准值 e-动力放大系数,按 5.0 取定 max-水平

16、地震影响系数最大值，根据相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度, 按照建筑抗震设计规范gb50011-2010表5.1.4-1采用.表5.1.4-1 水平地震影响系数最大值地震影响6度7度8度9度多遇地震0.040.08(0.12)0.16(0.24)0.32罕遇地震0.280.50(0.72)0.90(1.20)1.40注:括号内数值分别用于设计基本地震速度为0.15g和0.30g的地区。根据建筑工程抗震设防分类标准gb 502232008规定：1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施；但抗震设防烈度为9度时应按比9度更高的要求采取抗震措施。同时，应按批准的地震安

17、全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用。2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施；但抗震设防烈度为9度时应按比9度更高的要求采取抗震措施；地基基础的抗震措施，应符合有关规定。同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用。 设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度： max=0.04 设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度： max=0.08 设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度： max=0.12 设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度： max=0.16 设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度： m

18、ax=0.24 设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度： max=0.32 设计基本地震加速度为0.60g，抗震设防烈度9度： max=0.45 gak-幕墙构件的自重(n/m2)(4).作用效应组合:一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度： a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求： 0s r b.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求： se r/re式中 s-荷载效应按基本组合的设计值； se-地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值； r-构件抗力设计值； 0-结构构件重要性系数，应取不小于1.0； re-结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0； c

19、.挠度应符合下式要求： df df,lim df-构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值； df,lim-构件挠度限值； d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合dfdf,lim的规定。幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定： 1 有地震作用效应组合时，应按下式进行： s=gsgk+wwswk+eesek 2 无地震作用效应组合时，应按下式进行： s=gsgk+wwswk s-作用效应组合的设计值； sgk-永久荷载效应标准值； swk-风荷载效应标准值； sek-地震作用效应标准值； g-永久荷载分项系数； w-风荷载分项系数； e-地震作用分项系数；

20、 w-风荷载的组合值系数； e-地震作用的组合值系数； 进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值： 一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数g、w、e应分别取1.2、1.4和1.3； 当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数g应取1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应； 当永久荷载的效应对构件有利时，其分项系数g的取值不应大于1.0。 可变作用的组合系数应按下列规定采用： 一般情况下，风荷载的组合系数w应取1.0，地震作用于的组合系数e应取0.5。 对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数w应取1.0（永久荷载的效应不起控制作

21、用时）或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数w和永久荷载分项系数均应取1.0，且可不考虑作用效应的组合。.工程信息概述 1 工程所在地区信息 幕墙类型:石材幕墙 工程所在地区:乌鲁木齐 基本风压:0.600kn/m2 地面粗糙度类别:b类 抗震设防烈度:8度 设计基本地震加速度0.20g 设计地震分组:第2组 抗震设防类别:标准设防类标准反应谱法(水平地震影响系数最大值max)取为:0.162 板材选用信息 板材料: 硅钙板 石材名称:mu190 石材板规格:600.0mm1200.0mm 石材板厚度:12.0mm石材板支撑形式:四边金属框架3 型材选用信

22、息 立柱型材类型:单一型材 立柱型材号:矩形钢管100*50*4 立柱材料牌号:q235 d=16 立柱安装方式:吊挂式,角码连接 立柱计算模型:简支单跨梁 后锚固连接类型:化学植筋 横梁型材类型:单一型材 横梁型材号:角钢l40*4 横梁材料牌号:q235 d=16 横梁受力方式:均布受力横梁立柱连接形式:焊缝连接一、风荷载计算 标高为27.2m处风荷载计算 w0:基本风压 w0=0.60 kn/m2 gz: 27.2m高处阵风系数(按b类区计算): (gb50009-2012) gz=1+0.7(z/10)-0.15=1.602 z: 27.2m高处风压高度变化系数(按b类区计算): (g

23、b50009-2012) z=(z/10)0.30 =(27.2/10)0.30=1.350 sl:局部风压体型系数(墙面区)1 板块风载荷计算（直接承受风载荷） 板块（第1处） 该处局部风压体型系数sl=1.200 sl=-1.000+(-0.2)=-1.200 该处局部风压体型系数sl=1.200 风荷载标准值: wk=gzzslw0 (gb50009-2012) =1.6021.3501.2000.600 =1.558 kn/m2 风荷载设计值: w: 风荷载设计值(kn/m2) w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按建筑结构荷载规范gb50009-2012 3.2.4 规定采用 w

24、=wwk=1.41.558=2.181kn/m22 支撑结构风载荷计算（非直接受风载荷） 支承结构（第1处） 1200mm1200mm=1.44m2 该处从属面积为：1.44m2 sl (a)=sl (1)+sl (25)-sl (1)log(a)/1.4 =-1.0+0.81.0-1.00.158/1.4 =-0.977 sl=-0.977+(-0.2)=-1.177 该处局部风压体型系数sl=1.177 风荷载标准值: wk=gzzslw0 (gb50009-2012) =1.6021.3501.1770.600 =1.528 kn/m2 风荷载设计值: w: 风荷载设计值(kn/m2)

25、w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按建筑结构荷载规范gb50009-2012 3.2.4 规定采用 w=wwk=1.41.528=2.140kn/m2二、板强度校核: 1 硅钙板荷载计算 用mu190级硅钙板，其抗弯强度标准值为：12.0n/mm2 硅钙板抗弯强度设计值：5.60n/mm2 硅钙板抗剪强度设计值：2.80n/mm2 校核依据：=5.600n/mm2 a: 短边长度: 0.600m b: 长边长度: 1.200m t: 硅钙板厚度: 12.0mm gak: 硅钙板自重=560.00n/m2 m1: 四边简支板弯矩系数, 按短边与长边的边长比(a/b=0.500) 查表得:

26、0.099 wk: 风荷载标准值: 1.558kn/m2 垂直于平面的分布水平地震作用: qeak: 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用 (kn/m2) qeak=5maxgak =50.160560.000/1000 =0.448kn/m2 荷载组合设计值为： sz=1.4wk+1.30.5qeak=2.472kn/m22硅钙板强度计算 四边金属框式连接,按四边简支板计算,应力设计值为： =6m1sza2103/t2 =3.660n/mm2 3.660n/mm25.600n/mm2 强度可以满足要求 3 剪应力校核 校核依据: max :剪应力设计值(n/mm2) tp:厚度: 4.000mm

27、 l:支撑边距离: 1500 =szl/(2tp) 按jgj133-2001第5.5.10条采用 =0.464n/mm2 0.464n/mm2315.000n/mm2 抗剪强度可以满足 三、幕墙立柱计算 幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1 荷载计算 (1)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布)计算 qw: 风荷载均布线荷载设计值(kn/m) w: 风荷载设计值: 2.140kn/m2 b: 幕墙分格宽: 1.200m qw=wb =2.1401.200 =2.567 kn/m(2)地震荷载计算 qea: 地震作用设计值(kn/m2): gak: 幕墙构件(包括面板和框)的平均自重: 500n

28、/m2 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值: qeak: 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用标准值 (kn/m2) qeak=5maxgak =50.160500.000/1000 =0.400 kn/m2 e: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 qea=1.3qeak =1.30.400 =0.520 kn/m2 qe：水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布) qe=qeab =0.5201.200 =0.624 kn/m(3)立柱弯矩: mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kn.m) qw: 风荷载均布线荷载设计值: 2.567(kn/m) hsjcg: 立柱计算跨度: 1.200m mw=qw

29、hsjcg2/8 =2.5671.2002/8 =0.462 knm me: 地震作用下立柱弯矩(knm): me=qehsjcg2/8 =0.6241.2002/8 =0.112knm m: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(knm) 采用sw+0.5se组合 m=mw+0.5me =0.462+0.50.112 =0.518knm=518227.200nmm2 选用立柱型材的截面特性 立柱型材号: 矩形钢管100*50*4 选用的立柱材料牌号:q235 d=16 型材强度设计值: 抗拉、抗压215.000n/mm2 抗剪125.0n/mm2 型材弹性模量: e=2.10105n/mm2

30、 立柱型材毛截面对x轴惯性矩: ix=1441300.000mm4 立柱型材对x轴的净截面模量: wnx=28830.000mm3 立柱型材净截面积: an=113600.000mm2 立柱型材腹板厚度: tw=8.000mm 立柱型材计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩: s=18060.000mm3 截面塑性发展系数: x=1.05 截面塑性发展系数: y=1.053 幕墙立柱的强度计算 校核依据: n/an+mx/(xwnx)+my/(ywny)fs=215.0n/mm2(拉弯构件) (gb 50017-2003 5.2.1) b: 幕墙分格宽: 1.200m gak: 幕墙自重: 5

31、00n/m2 幕墙自重线荷载: gk=500b/1000 =5001.200/1000 =0.600kn/m nk: 立柱受力: nk=gkl =0.6001.200 =0.720kn n: 立柱受力设计值: rg: 结构自重分项系数: 1.2 n=1.2nk =1.20.720 =0.864kn =864.000n : 立柱计算强度(n/mm2)(立柱为拉弯构件) n: 立柱轴心受力设计值: n=864.000n mx、my: 同一截面处绕x轴和y轴的弯矩: mx=m=518227.200nmm,my=0nmm an: 立柱的净截面面积: an= 113600.000mm2 wnx,wny:

32、 对x轴和y轴的净截面模量: wnx=28830.000mm3 x:截面塑性发展系数: x=1.05 y:截面塑性发展系数: y=1.05 =n/an+mx/(xwnx)+my/(ywny) (gb 50017-2003 5.2.1) =n/an+mx/(xwnx) =864.000/113600.000+518227.200/(1.0528830.000) =17.127n/mm2 17.127n/mm2 fs=215.0n/mm2 立柱强度满足 4 幕墙立柱的刚度计算 校核依据: dfl/250 (gb/t 21086-2007) df: 立柱最大挠度 du: 立柱最大挠度与其所在支承跨度

33、(支点间的距离)比值，即相对挠度: l: 立柱计算跨度: 1.200m df=5qwkhsjcg41000/(3842.1ix)=0.164mm du=df/(l1000) =0.164/(1.2001000) =1/7336 1/7336 1/250 挠度可以满足要求！ 5 立柱抗剪计算 校核依据: =vs/(ixtw) fv (gb 50017-2003 4.1.2)(1)qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kn) qwk=wkhsjcgb/2 =1.5281.2001.200/2 =1.100kn(2)qw: 风荷载作用下剪力设计值(kn) qw=1.4qwk =1.41.100 =1.5

34、40kn(3)qek: 地震作用下剪力标准值(kn) qek=qeakhsjcgb/2 =0.4001.2001.200/2 =0.288kn(4)qe: 地震作用下剪力设计值(kn) qe=1.3qek =1.30.288 =0.374kn(5)q: 立柱所受剪力: 采用qw+0.5qe组合 q=qw+0.5qe =1.540+0.50.374 =1.727kn(6)立柱剪应力: : 立柱剪应力: v:计算截面沿腹板平面作用的剪力: v=q=1.727kn=1727.424n s: 计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩: s=18060.000mm3 ix: 毛截面对x轴惯性矩: ix=1

35、441300.000mm4 tw: 腹板厚度: tw=8.000mm =vs/(ixtw) =1727.42418060.000/(1441300.008.000) =2.706n/mm2 =2.706n/mm2 3561.2n 螺栓抗剪强度可以满足！ 4 型材壁的强度验算 立柱型材种类: q235 d 3561.2n 型材壁强度可以满足 5 角码抗承压承载能力计算 角码材料牌号:q235钢 ( c级螺栓) lct2: 连接处热轧钢角码壁厚: 5.3mm jy: 热轧钢角码承压强度: 305.0n/mm2 ncbg: 钢角码型材壁抗承压能力(n): ncbg=d2jylct2num1 =12.

36、02305.05.32.0 =77592.0n 77592.0n 3561.2n 角码强度可以满足 6 立柱连接伸缩缝计算 dtl+d1+d2上式中: d:伸缩缝计算值(mm); :立柱材料的线膨胀系数,取1.210-5; t:温度变化,取80; l:立柱跨度(mm); d1:施工误差,取3mm; d2:考虑其它作用的预留量,取2mm; d=tl+d1+d2 =1.210-5801200.0+2+3 =6.220.0实际伸缩缝隙取:20.0,满足要求！ 五、幕墙后锚固连接设计计算 幕墙与主体结构连接采用后锚固技术。 本设计采用化学植筋作为后锚固连接件。 本计算主要依据混凝土结构后锚固技术规程j

37、gj 145-2004。 后锚固连接设计，应根据被连接结构类型、锚固连接受力性质及锚栓类型的不同，对其破坏型态加以控制。本设计只考虑锚栓钢材抗剪复合破坏类型和混凝土破坏类型。并认为锚栓是群锚锚栓。1 后锚固载荷计算 本工程锚栓受拉力和剪力 vgsd: 总剪力设计值: vgsd=n2 =0.864kn ngsd: 总拉力设计值: ngsd=n1 =3.455kn m: 弯矩设计值(nmm): e2: 螺孔中心与锚板边缘距离: 150.0mm m=ve2/1000 =0.9150.0/1000 =0.12960knm本设计的锚栓是在拉剪复合力的作用之下工作，所以拉剪复合受力下锚栓或植筋钢材破坏和混凝土破坏时的承载力，应按照下列公式计算：式中 - 群锚中受力最大锚栓的拉力设计值； - 群锚受拉区总拉力设计值； - 群锚中受力最大锚栓的剪力设计值； - 群锚总剪力设计值； - 锚栓受拉承载力设计值； - 锚栓受拉承载力标准值； - 锚栓受剪承载力设计值； - 锚栓受剪承载力标准值； - 混凝土锥体受拉破坏承载力设计值； - 混凝土锥