电力变压器设计手册6负载损耗计算

1、设 计 手 册油 浸 电 力 变 压 器负 载 损 耗 计 算 油 浸 电 力 变 压 器负 载 损 耗 计 算共 页第 页0201 目 录1概述sb-007.6第 1 页2绕组导线电阻损耗（pr）计算sb-007.6第 1 页3绕组附加损耗（pf）计算sb-007.6第 1页3.1层式绕组的附加损耗系数（k f %）sb-007.6第 1 页3.2饼式绕组的附加损耗系数（k f %）sb-007.6第 2 页3.3导线中涡流损耗系数（k w %）计算sb-007.6第 2 页3.3.1双绕组运行方式的最大纵向漏磁通密度（bm）计算sb-007.6第 2 页3.3.2降压三绕组变压器联合运行方

2、式的最大纵向漏磁通密度（bm）计算sb-007.6第 3 页3.3.3升压三绕组（或高-低-高双绕组）变压器联合运行方式的最大纵向漏磁通密度（bm）计算sb-007.6第 3 页3.3.4双绕组运行方式的涡流损耗系数（k w %）简便计算sb-007.6第 4 页3.4环流损耗系数（k c %）计算sb-007.6第 4 页3.4.1连续式绕组的环流损耗系数（k c %）计算sb-007.6第 4 页3.4.2载流单螺旋“242”换位的绕组环流损耗系数（k c1 %）计算sb-007.6第 5 页3.4.3 非载流(处在漏磁场中间)单螺旋“242”换位的绕组环流损耗系数（k c2 %）计算sb

3、-007.6第 5 页3.4.4载流双螺旋“交叉”换位的绕组环流损耗系数(k c1 %)计算sb-007.6第 6 页3.4.5非载流(处在漏磁场中间)双螺旋 “ 交叉 ” 换位的绕组环流损耗系数（k c2 %）计算sb-007.6第 7 页4引线损耗（py）计算sb-007.6第 7 页5杂散损耗（pzs）计算sb-007.6第 8 页5.1小型变压器的杂散损耗（pzs）计算sb-007.6第 8 页5.2中大型变压器的杂散损耗（pzs）计算sb-007.6第 9 页5.3特大型变压器的杂散损耗（pzs）计算sb-007.6第10 页 油 浸 电 力 变 压 器负 载 损 耗 计 算共 页第

4、 页0202 目 录6负载损耗（pk）计算sb-007.6第10 页7轴向分裂变压器负载损耗（pkf）计算sb-007.6第11 页7.1全穿越状态的负载损耗（pk）计算sb-007.6第11 页7.1.1全穿越状态的各绕组相电流sb-007.6第11 页7.1.2全穿越状态的负载损耗（pk）计算sb-007.6第11 页7.2半穿越状态的负载损耗（pkb）计算sb-007.6第11 页7.2.1半穿越状态的各绕组相电流sb-007.6第11 页7.2.2半穿越状态的电阻损耗（prb）计算sb-007.6第11 页7.2.3半穿越状态的杂散损耗（pzsb）计算sb-007.6第12 页7.2.

5、4半穿越状态的负载损耗（pkb）计算sb-007.6第12 页7.3分裂状态的负载损耗（pkb）计算sb-007.6第12 页7.3.1分裂状态的各绕组相电流sb-007.6第12 页7.3.2分裂状态的电阻损耗（prf）计算sb-007.6第12 页7.3.3分裂状态的横向漏磁产生的涡流损耗（pwf）计算sb-007.6第13 页7.3.4分裂状态的负载损耗（pkf）计算sb-007.6第13 页资 料 来 源编 制校 核标 审提出部门审 定标记处数更改文件号签 字日 期实施日期批 准 会签 描图 卷 号 旧底图总号 底图总号 日期签字设 计 手 册油 浸 电 力 变 压 器负 载 损 耗

6、计 算代替共 页第 1 页131 概述 负载损耗是当变压器在负载试验状态下, 在一对绕组中, 当额定电流（或分接电流）流经一个绕组的线路端子, 且另一绕组短路时, 在额定频率及参考温度下所吸取的有功功率。此时, 其他绕组(如果有)应开路。 根据磁势平衡原理，当短路的绕组中电流达到额定值，则接于电源的绕组中电流也达到额定值。根据标准规定，在负载试验状态下，应施加相应的额定电流（或分接电流）。在受到试验设备限制时，可以施加不小于相应额定电流（或分接电流）的50 % 。 变压器的负载损耗主要是电流流经绕组导线产生的电阻损耗；漏磁通在绕组导线中产生的附加损耗（包括导线的涡流损耗和导线换位不完全而产生的

7、环流损耗），以及漏磁通在钢铁结构件（如钢压板、夹件、油箱、钢螺栓及螺母紧固件等）中产生涡流而形成的杂散损耗。但由于漏磁场分布复杂，因此，附加损耗及杂散损耗难以精确计算，通常采用近似简化方法进行估算。另外，还有电流流经引线而产生的引线损耗等。 在负载试验状态下，由于所施加的电压比额定电压低得多，在铁心中产生的磁通较小，故铁心损耗很小，常忽略不计。但当变压器的短路阻抗较大（如高阻抗变压器的短路阻抗高达40%以上）时，另需计算在负载试验状态下的铁心损耗。2 绕组导线电阻损耗（pr）计算 各绕组导线的电阻损耗分别按下式计算： pr = m x i 2 r q w ( 6 . 1 )式中：m x 相数;

8、 i 分接的相电流（a）; r q 分接的相电阻（w）, 见线圈计算公式（2 . 30）。3 绕组附加损耗（pf）计算 w ( 6 . 2 )式中： pr 绕组导线的电阻损耗（w）, 按公式（6 .1）计算 ; kf % 绕组导线的附加损耗系数（%）, 一般用占导线电阻损耗的百分数表示。 3.1 层式绕组的附加损耗系数（k f %） 层式绕组的附加损耗系数（k f %），其中包括导线的涡流损耗及在油箱等结构件中的杂散损耗系数, 一般估计为: 200kva k f % = 3 % 左右 250kva315 kva k f % = 5 % 左右 400kva630 kva k f % = 8 %

9、左右 版次日期签字 旧底图总号 底图总号 日期 签字 油 浸 电 力 变 压 器负 载 损 耗 计 算共 页第 页132 3.2 饼式绕组的附加损耗系数（k f %） 饼式绕组的附加损耗系数（kf %），包括绕组的涡流损耗系数（k w %）及环流损耗系数（kc %），可按下式计算： kf % = k w % + k c % % ( 6 . 3 )式中：kw% 被计算绕组的涡流损耗系数（%），按公式（6 . 4）或公式（6 . 12）计算； kc % 被计算绕组的环流损耗系数（%），按公式（6 . 13）至公式（6 . 22）计算。3.3 导线中涡流损耗系数（k w %）计算 f 频率（hz）；

10、 k 导线电阻系数（ mm2 / m）； 铜线（75）时：k = 0.02135 mm2 / m ; 铝线（75）时：k = 0.0357 mm2 / m ; a 垂直于漏磁场方向的单根裸导线尺寸, 一般指单根裸导线厚度（mm）； jq 导线的电流密度（a / mm2）； bm 最大纵向漏磁通密度（t）, 变压器绕组的最大纵向漏磁通密度（bm）与运行 方式有关，分别按下列各式计算。3.3.1 双绕组运行方式的最大纵向漏磁通密度（bm）计算 （如图6.1）式中：iw 绕组的安匝； 洛氏系数, 见阻抗计算sb1-007.5; hk 平均电抗高度（mm）。 必须注意：当三绕组的外部1与内部3运行时，

11、中间绕组2为非载流绕组，虽然绕组中没有电流流过，但它处于漏磁主空道之中，即处于最大纵向漏磁场位置。其中间绕组2的涡流损耗将是平均涡流损耗的3 倍。为了计算方便起见，常采用同一公式（6.4）计算涡流损耗系数，故将中间绕组的最大纵向漏磁通密度用 bm2 = 3 bm 代入。低压2高压1bm中(低)压2高压1低(中)压3bm中(低)压2高压1低(中)压3bm中(低)压2高压1低(中)压3bm图6.1双绕组运行方式的纵向漏磁通密度分布图a) 高压1与 低压2运行b) 外部1与 中间2运行d) 外部1与 内部3运行c) 中间2与 内部3运行 版次日期签字 旧底图总号 底图总号 日期 签字 油 浸 电 力

12、 变 压 器负 载 损 耗 计 算共 页第 页133 3.3.2 降压三绕组变压器联合运行方式的最大纵向漏磁通密度（bm）计算 （如图6.2）式中：i1w1 ；i3w3 联合运行时外绕组及内绕组的安匝； 13 外、内绕组的洛氏系数, 见阻抗计算sb1-007.5; hk123 平均电抗高度（mm）。图6.2 降压三绕组变压器联合运行方式 的纵向漏磁通密度分布图a) 高1对中2 及低3运行b) 高1及中2 对低3运行中压2高压1低压3bm3bm1中压2高压1低压3bm3bm1图6.3 升压三绕组变压器联合运行或低压对高i 及高ii运行方式的纵向漏磁通密度分布图a) 低(中)2对高1 及中(低)3

13、运行b) 低2对高i 及高ii运行低(中)压2高压1中(低)压3bm3bm1低压2高压i1高压ii3bm3bm13.3.3 升压三绕组（或高-低-高双绕组）变压器联合运行方式的最大纵向漏磁通密度（bm） 计算 （如图6.3）式中：i1w1 联合运行时外绕组的安匝； i3w3 联合运行时内绕组的安匝； 12 外、中绕组的洛氏系数, 见阻抗计算sb1-007.5； 23 中、内绕组的洛氏系数, 见阻抗计算sb1-007.5； hk12 外、中绕组平均电抗高度（mm）; hk23 中、内绕组平均电抗高度（mm）。 版次日期签字 旧底图总号 底图总号 日期 签字 油 浸 电 力 变 压 器负 载 损

14、耗 计 算共 页第 页134 双绕组运行方式的涡流损耗系数（k w %）简便计算， 双绕组运行方式的涡流损耗系数计算，为了简便起见，可不必先计算漏磁通密度( bm ) ,而直接用下式计算： 表6.1 公式（6.12）中符号代表意义名 称同 心 式 线 圈交 迭 式 线 圈kw - 涡流系数kw= 1.78210 3 2 / (18k2 ) ; 75 c时 :铜线：kw= 3.8； 铝线：kw=1.36 f - 频率 (hz) f - 额定频率 (hz) f - 额定频率 (hz)n - 平行于漏磁场 方向的导线根数连续式: n = 总段数（总饼数）螺旋式: n = 匝数(w)螺旋股数( n b

15、)连续式: n = 每段匝数(wb)并联根数(mb)螺旋式: n = 每股并联根数 (m b)m -垂直于漏磁场 方向的导线根数连续式: m = 每段匝数(wb)并联根数(mb)螺旋式: m = 每股并联根数 (m b)连续式: m = 每磁平衡组内段数(nh)螺旋式: m = 每磁平衡组内匝数(wh)a -垂直于漏磁场方 向的裸导线尺寸a = 沿辐向方向单根裸导线厚度(mm)a = 沿轴向方向单根裸导线宽度(mm)s - 单根导线面积 s = 单根裸导线截面（m m2）s = 单根裸导线截面（m m2） - 洛氏系数 = 纵向漏磁洛氏系数 h = 横向漏磁洛氏系数hk -电抗高 (m m)h

16、k = 线圈电抗高度（m m）hk = 线圈电抗宽度(bk）（m m）3.4 环流损耗系数（k c %）计算由于并联导线在漏磁场中所处的位置不同，故在并联导线中产生循环电流, 从而产生环流损耗，环流损耗的大小与漏磁分布曲线及绕组的换位型式有关，下面仅考虑由于纵向漏磁通在并联导线中产生的环流损耗。 对单螺旋式而言，采用“242” 换位为最佳。以 “242” 换位, m = 4 环流损耗为1的各种换位型式的相对环流损耗，如表6.2 所示。表6.2 相对环流损耗对比表m345681216202428一次标准换位196.6321344358.7全分布（潘戈）换位2.365.006.988.37“121

17、” 换位2.2515.5821.3225.8627.5828.4128.89“212” 换位113.4718.7522.824.2724.9725.35“242” 换位11.772.763.193.413.533.81“424” 换位912.3114.2915.2315.7716.1216.36“121” / “212” 换位2.251.161.141.131.131.141.14“424” / “242” 换位96.955.184.774.624.574.533.4.1 连续式绕组的环流损耗系数（k c %）计算式中：k 0 系数; k 0 = 1610 44 / (180k2) ; 75c

18、时: 铜线：k 0 = 1.89；铝线：k 0 = 0.679； m b 连续式绕组沿辐向并联根数; 其它符号代表意义，见表6.1。 版次日期签字 旧底图总号 底图总号 日期 签字 油 浸 电 力 变 压 器负 载 损 耗 计 算共 页第 页135 3.4.2 载流单螺旋“242”换位的绕组环流损耗系数（k c1 %）计算 式中：wi 两端（,）换位区的实际匝数: wi = wiv = w w 单及单半螺旋式线圈的总匝数 ; 两端加大换位间距的换位区匝数系数, 见线圈计算中图2.7 kr -曲线； hk 线圈的电抗高度（mm）, 见阻抗计算sb1-007.5; 漏磁总宽度（mm）,一般指内线圈

19、内半径至外线圈外半径的宽度（指计算的 两个线圈）, 见阻抗计算sb1-007.5; f 频率（hz）； a 垂直于漏磁场方向的裸导线厚度（mm）； s 单根裸导线截面（m m2）； m 垂直于漏磁场方向的导线根数，此处指每股螺旋中并联根数 ( m b )； k1 、k2 系数，见表6.3。表6.3 系数 k1 、k2 、k3m481216202428k11.15232.54186.5620.0155532786139k2001.0244.60812.9028.6755.30k3030.72184.3614.41536322660213.4.3 非载流(处在漏磁场中间)单螺旋“242”换位的绕组

20、环流损耗系数(k c2 %)计算式中：k3 系数，见表6.3 ; 漏磁总宽度(mm), 指内线圈内半径至外线圈外半径的宽度（含中间线圈）, 见阻抗计算sb1-007.5; 其它符号代表意义同公式 ( 6.14 ) 及公式 ( 6.15 )。 版次日期签字 旧底图总号 底图总号 日期 签字 油 浸 电 力 变 压 器负 载 损 耗 计 算共 页第 页136 3.4.4 载流双螺旋“交叉”换位的绕组环流损耗系数（k c1 %）计算 双螺旋“交叉”换位的绕组环流损耗系数（k c1 %）计算较复杂，均用计算机程序进行计算，其具体计算公式如下： 表6.4 导线在各区的位置k i , j第j个“换位区”第

21、i根导线j ( m / 2 )( m / 2 ) j mj = m +1 i = 1k 1, j = ( m / 2 )j + 1 k 1, j = j( m / 2 ) k 1, j = k 1, 1 i = 2mk i , j = k ( i 1 ) , ( j +1 )k i , j = k i , 1 式中：k 4 系数; k4 = 6410 74 /k2 ; 75c时: 铜线：k4 =1.367； 铝线：k4 = 0.489； m 双螺旋式线圈中的换位数，即双螺旋并联总根数 m = n bm b ； n b 线圈中沿轴向并联根数，双螺旋式线圈n b = 2 ； m b 线圈中沿辐向并

22、联根数，即每列螺旋的并联根数； k i , j 第 i根导线在第 j 个“换位区”的位置 , 见表6.4 ; i 载流绕组的第 i根导线在各区 j = 1（m + 1）的磁链和； s 载流绕组的第1根至第q根导线在各区 j = 1（m + 1）的总磁链； j 载流绕组的第j个 “换位区”的磁通； n j 载流绕组的第j个 “换位区” 的换位间距, 见线圈计算sb1-007.2; w 双螺旋式线圈的总匝数 ; hk 线圈的电抗高度( mm ), 见阻抗计算sb1-007.5; 漏磁总宽度(mm), 指被计算的内线圈内半径至外线圈外半径的宽度, 见阻 抗计算sb1-007.5; f 频率（hz）；

23、 a 垂直于漏磁场方向的裸导线厚度（mm）； s 单根裸导 版次日期签字 旧底图总号 底图总号 日期 签字 油 浸 电 力 变 压 器负 载 损 耗 计 算共 页第 页137 3.4.5 非载流(处在漏磁场中间)双螺旋“交叉”换位的绕组环流损耗系数(k c2 %)计算 式中：f i 非载流绕组的第i根导线在各区 j = 1（m + 1）的磁链和； f s 非载流绕组的第1根至第q根导线在各区 j = 1（m + 1）的总磁链； f j 非载流绕组的第j个 “换位区”的磁通； f 漏磁总宽度(mm), 指内线圈内半径至外线圈外半径的宽度（含中间线圈）, 见阻抗计算sb1-007.5; 其它符号代

24、表意义同公式 ( 6.17 ) 至公式 ( 6.19 )。4 引线损耗（py）计算 当电流通过引线时, 由于引线有电阻存在, 而产生引线的电阻损耗, 可按下式计算: py = m x i 2 r y w ( 6 . 23 )式中： m x 相数; i 引线相电流（a）; r y 引线相电阻（w）, r y = y l y / s y w ( 6 . 24 )式中: r y 引线电阻系数 ( wmm 2 / m ), 铜引线(75) : r y= 0.02135 wmm 2 / m; 铝引线(75) : r y = 0.0357 wmm 2 / m; l y 引线的每相平均总长度( m )，可按

25、表6.5估算; s y 引线总截面积( mm 2 )。 版次日期签字 旧底图总号 底图总号 日期 签字 油 浸 电 力 变 压 器负 载 损 耗 计 算共 页第 页138 表6.5引线每相平均总长估算接法电压（kv）出线方式线 圈 排 列引线每相平均长度ly（m）y或yn220中部出线高低 ly 6.5中部出线高低高高低高低自 耦 变 压 器 ly 6.5 + 窗高 + 夹件高度 9110中部出线 ly 4端部出线 ly 4 + ( 窗高 / 2 ) 4.53510端部出线 ly 油箱高度 2线圈高度353端部出线中 压 绕 组 ly 窗高 + 油箱高 3线圈高度d353首端在上末端在下 ly

26、 窗高+2铁心柱中心距+铁轭至盖距离 5线圈高度353首 末 端均 在 上 ly 2铁心柱中心距 有时为了计算简便起见, 引线损耗可用引线损耗占绕组导线电阻损耗（pr）的百分数来估算: w ( 6 . 2 5 )式中： pr 绕组导线的电阻损耗（w）, 按公式（6 .1）计算 ; ky % 引线损耗占绕组导线电阻损耗（pr）的百分数（%）, 可按表6.6选取。 表6.6 引线损耗占绕组导线电阻损耗（pr）的百分数（ky %）绕组电压等级(kv)3510630.4双螺旋式四螺旋式ky %y联结可不计0.511.51215d联结0.51235 杂散损耗（pzs）计算变压器在运行时，绕组或大电流引线

27、的漏磁通，穿过钢夹件、钢压板、钢螺栓螺母及油箱等钢铁结构件，在其中产生涡流，从而产生杂散损耗。在特大容量变压器中，杂散损耗有时可达负载损耗的30%40%，必须引起足够重视。常在漏磁通较大的部位，采用磁屏蔽或电磁屏蔽等措施，来减少钢铁结构件中的杂散损耗。考虑到漏磁通路径的复杂性，精确计算较为困难，所以，杂散损耗只能用近似方法进行计算。5.1 小型变压器的杂散损耗（pzs）计算对于630kva及以下的小型变压器, 一般采用层式线圈结构，由于它的漏磁不大，故将杂散损耗一并在附加损耗中予以考虑，不再单独计算。 版次日期签字 旧底图总号 底图总号 日期 签字 油 浸 电 力 变 压 器负 载 损 耗 计

28、 算共 页第 页139 5.2 中大型变压器的杂散损耗（pzs）计算对于110 kv级及以下，800 kva及以上的中大型双绕组及三绕组变压器, 一般采用饼式线圈结构，当其中每一对绕组运行时，绕组的纵向漏磁通为z = xk%m / 100，其中有一部分漏磁通w向外汇流入油箱壁，另一部分漏磁通n向内汇流入铁心及铁轭和其它钢铁结构件。现仅以计算汇流入油箱壁的漏磁通w，在油箱壁中产生的涡流损耗为基础，而向内汇流入铁心及铁轭和其它钢铁结构件的漏磁通n产生的涡流损耗，以乘上一个系数来修正，故总的杂散损耗，可按下列经验公式估算：式中：kzs 经验系数，平滑油箱: 三相取 kzs = 23 / xk% ;

29、单相取 kzs = 10.5 / xk% ； 波纹油箱(当xk%10.5%时): 三相取 kzs = 3 ; 单相取 kzs = 1.69 ； xk% 额定容量时的电抗百分数（%），见阻抗计算sb1-007.5； 如xk % 用实际容量的电抗百分数代入，则公式（6.26）中（p / pr ）2 = 1 。 m 铁心主磁通（wb），见铁心计算sb1-007.1； 漏磁链校正系数，按下式计算： kyb 考虑压板的系数, 绝缘压板取: kyb = 0.8; 钢压板(或无压板)取: kyb = 1.0; bq1, bq2 各线圈的辐向尺寸（mm），见线圈计算sb1-007.2； a12 线圈间主空道尺

30、寸（mm），见线圈计算sb1-007.2； rp1, rp2 各线圈的平均半径（mm），见线圈计算sb1-007.2； rp12 主空道的平均半径（mm），见线圈计算sb1-007.2； hk 平均电抗高度（mm），见线圈计算sb1-007.2，先分别计算各线圈电抗 高度, 然后再计算平均电抗高度; lxb 平滑油箱内壁的周长（mm）; 当线圈至油箱长轴方向的两端距离相差较 大（如有载变压器开关在一端）时，按距离较小的一端计算后，再乘2； 三相： lxb = 2（rpb + 2 mo） mm （6.28） 单相： lxb = 2（rpb + mo） mm （6.29） mo 铁心柱中心距（mm

31、），见图6.4； rpb 油箱内壁的平均折合半径（mm），即铁心柱中心至油箱壁平均距离；rpb图6.4 油箱断面示意图cxbmobxb bxb 油箱内壁的宽度（mm），见图6.4； rw1 外线圈的外半径（mm）；见sb1-007.2； cxb 线圈至油箱长轴方向的距离（mm）, 见图6.4； f 额定频率（hz）； p 实际容量（kva）； pr 额定容量（kva）。 版次日期签字 旧底图总号 底图总号 日期 签字 油 浸 电 力 变 压 器负 载 损 耗 计 算共 页第 页1310 5.3 特大型变压器的杂散损耗（pzs）计算对于220kv级及以上的特大型双绕组及三绕组变压器，线圈及引线等

32、结构比较复杂，漏磁也比较复杂，杂散损耗计算更难以准确，可按下列另一个经验公式估算： pzs = 0.07 k1 k2 k3 khx xk %（1 u t %100 )2 pr w （6.31）式中：k1 考虑铁心有旁轭的修正系数， 取 k1 = 0.8 ; 无旁轭时， 取 k1 = 1.0 ; k2 考虑油箱有磁屏蔽的修正系数，取 k2 = 0.75 ; 无磁屏蔽时，取 k2 = 1.0 ; k3 考虑夹件有磁屏蔽的修正系数，取 k3 = 0.75 ; 无夹件磁屏蔽时，取 k3 = 1.0 ; khx 考虑横向漏磁增大的修正系数， 双绕组变压器：取khx = 1.0 ; 三绕组及自耦变压器：高

33、中（外中）运行：取khx = 1.0 ; 中低（中内）运行：取khx = 1.2 ; 高低（外内）运行：取khx = 1.5 ; xk% 额定容量时的电抗百分数（%），见阻抗计算sb1-007.5； u t % 调压百分数（%），额定电压时，u t % = 0 ； pr 额定容量（kva）。 6 负载损耗（pk）计算负载损耗，对两绕组变压器而言，它包括两个绕组的导线电阻损耗、导线附加损耗（导线涡流损耗和导线环流损耗）、引线损耗以及杂散损耗。而对三绕组变压器而言，应分别计算各对绕组运行时的负载损耗，即计算“外中”、“中内”、“外内”等三种运行状态下的负载损耗，并均折算到较小容量时的损耗值，如一个

34、绕组容量为50%时，则另一个绕组也折算到50%容量的损耗值。 当三绕组变压器的“外内”绕组运行时，中间绕组为非载流绕组，虽然绕组中没有电流流过，但它处于漏磁主空道之中，即处于最大纵向漏磁场位置。其中间绕组的涡流损耗将是平均涡流损耗的3 倍，故三绕组变压器的“外内”绕组运行时的负载损耗计算时，应再加上中间绕组按正常载流计算的平均涡流损耗的三倍。各对绕组运行时的负载损耗，按下式计算： pk = pr +pf +py + pzs + kc2 % prz + 3 kwz % prz w （6.32）式中: pr 被计算的一对绕组的导线电阻损耗之和（w），分别按公式（6.1）计算； pf 被计算的一对绕

35、组的导线附加损耗之和（w），分别按公式（6.2）计算； py 被计算的一对绕组的引线损耗之和（w），分别按公式（6.25）计算； pzs 被计算的一对绕组的杂散损耗（w）, 按公式（6.26）或公式（6.31）计算； kc2 % 当三绕组变压器的“外内”绕组运行时，其处于中间的非载流绕组，按 公式（6.16）或公式（6.20）非载流计算的环流损耗系数（%）； kwz % 当三绕组变压器的“外内”绕组运行时，其处于中间的非载流绕组，按 公式（6.12）计算的平均涡流损耗系数（%）；如按公式（6.4）计算时， 其中纵向漏磁通密度用bm2 =3 bm 代入, 则上式中kwz %前不再乘3; prz

36、当三绕组变压器的“外内”绕组运行时，其处于中间的非载流绕组，按 载流计算的导线电阻损耗（w）。 版次日期签字 旧底图总号 底图总号 日期 签字 油 浸 电 力 变 压 器负 载 损 耗 计 算共 页第 页1311 7 轴向分裂变压器负载损耗（pkf）计算图6.5 分裂变压器接线简图x2a2b）半穿越状态a1x1i3baxi1bi2bir 2a1x1a）全穿越状态i3i4a2x2axi1i2ir c）分裂状态 axi1fi2fi4fa2x2a1x1i3f7.1 全穿越状态的负载损耗（pk）计算7.1.1 全穿越状态的各绕组相电流轴向分裂变压器的全穿越状态接线简图如图6.5 a）所示，它与普通变压器没有什么两 样。各绕组均为额定电流，其相电流为 ： i 1 = i 2 = i r / 2 a （6.33） i 3 = i 4 a （6.34）式中：ir 高压绕组的额定相电流（a） i r = i 1 + i 2。7.1.2 全穿越状态的负载损耗（pk）计算 全穿越状态的负载损