50m3卧式石脑油储罐设计

1、i吉吉林林化化工工学学院院 油气储运专业油气储运专业 课课 程程 设设 计计 ii题目题目 50m350m3 卧式石脑油储罐设计卧式石脑油储罐设计 教教 学学 院院专业班级专业班级 学生姓名学生姓名 学生学号学生学号 指导教师指导教师 2012年年 1212 月月 1313 日日油气储运专业课程设计 iii油气储运课程设计任务书油气储运课程设计任务书1、设计题目：、设计题目： 50m3 卧式石脑油储罐设计卧式石脑油储罐设计2、设计条件、设计条件：（1）操作温度：（20）（2）设计温度：（25）（3）操作压力：（0.8mpa）（4）设计压力：（0.88mpa）（5）介质：石脑油；（6）全容积：5

2、0m3；（7）设备及附件材料自选。3、设计任务：、设计任务：（1）储罐分类、卧式储罐发展概况、介质物性；（2）设计参数选择；（3）储罐结构设计；（4）开孔补强设计计算；（5）储罐强度计算；（6）卧式储罐装配图（a3） 。参考文献参考文献：1 gb150-1998, ,钢制压力容器2 jb/t 4731-2005, ,钢制卧式压力容器3 hg20580-1998, ,钢制化工容器设计基础规定4 jb/t4746-2002, ,钢制压力容器用封头5 hg/t 21517-2005, ,回转盖带颈平焊法兰人孔6 hg/t 20592-2009, ,钢制管法兰7 hg/t 20609-2009, ,钢

3、制管法兰用金属包覆垫片8 hg/t 20613-2009, ,钢制管法兰用紧固件9 jb4712.1-2007, ,鞍式支座10 郑津洋等. .过程设备设计. .北京: :化学工业出版社, , 2010油气储运专业课程设计 iiii摘要摘要.iv第一章第一章 绪论绪论.11.1 储罐分类.11.2 储罐发展概况.11.3 介质物性.2第二章第二章 设计方案设计方案.32.1 设计参数的确定.32.1.1 设计压力.32.1.2 设计温度.32.1.3 容积和装料系数.32.2 储罐及配件材料选择.3第三章第三章 容器的结构设计容器的结构设计.43.1 圆筒厚度的设计.43.2 封头厚度的计算.

4、43.3 筒体和封头的结构设计.53.4 人孔的选择.63.5 接管、法兰、垫片和螺栓（柱）.63.5.1 接管和法兰.63.5.2 垫片.73.5.3 螺栓（螺柱）的选择.93.6 鞍座选型和结构设计.93.6.1 鞍座选型.93.6.2 鞍座的安装位置.10第四章第四章 开孔补强设计开孔补强设计.124.1 补强设计方法判别.124.2 有效补强范围.124.2.1 有效宽度 b .124.2.2 外侧有效高度.124.2.3 内侧有效高度.134.3 有效补强面积.134.4 补强面积.13第五章第五章 强度计算强度计算.145.1 水压试验应力校核.145.2 圆筒轴向弯矩计算.145

5、.2.1 圆筒中间截面上的轴向弯矩.145.2.2 鞍座平面上的轴向弯矩.145.3 圆筒轴向应力计算及校核.15油气储运专业课程设计 iiiii5.3.1 圆筒中间截面上由压力及轴向弯矩引起的轴向应力.155.3.2 由压力及轴向弯矩引起的轴向应力计算及校核.155.3.3 圆筒轴向应力校核.165.4 切向剪应力的计算及校核.165.4.1 圆筒切向剪应力的计算.165.4.2 圆筒被封头加强时，其最大剪应力.165.4.3 切向剪应力的校核.165.5 圆筒周向应力的计算和校核.175.5.1 在横截面的最低点处.175.5.2 在鞍座边角处.175.5.3 鞍座垫板边缘处圆筒中的周向应

6、力.185.5.4 周向应力校核.185.6 鞍座应力计算及校核.185.6.1 腹板水平分力及强度校核.185.6.2 鞍座压缩应力及强度校核.185.7 地震引起的地脚螺栓应力.205.7.1 倾覆力矩计算.205.7.2 由倾覆力矩引起的地脚螺栓拉应力.205.7.3 由地震引起的地脚螺栓剪应力.21结束语结束语.22参考文献参考文献.23油气储运专业课程设计 iiiv摘要本文采用分析设计方法，综合考虑环境条件、液体性质等因素并参考相关标准，按工艺设计、设备结构设计、设备强度计算的设计顺序，分别对储罐的筒体、封头、鞍座、接管进行设计，然后对其进行强度校核，最后形成合理的设计方案。 关键词

7、：压力容器、卧式储罐、结构设计、强度校核、开孔补强油气储运专业课程设计 ii1第一章 绪论1.1 储罐分类目前我国使用范围最广泛、制作安装技术最成熟的是拱顶储罐、浮顶储罐和卧式储罐用于储存液体或气体的钢制密封容器即为钢制储罐，防腐储罐工程是石油、化工、粮油、食品、消防、交通、冶金、国防等行业必不可少的、重要的基础设施，我们的经济生活中总是离不开大大小小的钢制储罐，钢制储罐，防腐储罐在国民经济发展中所起的重要作用是无可替代的。钢制储罐是储存各种液体（或气体）原料及成品的专用设备，对许多企业来讲没有储罐就无法正常生产，特别是国家战略物资储备均离不开各种容量和类型的防腐储罐等储罐。我国的储油设施多以

8、地上储罐为主，且以金属结构居多。1.2 储罐发展概况由于我国石油资源的限制，必须充分利用国外石油资源。目前我国每年均要进口几千万吨原油和几百万吨液化石油气，才能满足国民经济和人民生活的需要。另一方面，随着全球经济一体化的发展和我国即将加入世界贸易组织(wto)，我国必须大力增加石油储备资源，以减少国际局势动荡对我国经济的影响。以上情况迫切要求我们大力增加石油储存能力，发展大型储罐。目前(1015)万立方米的浮顶罐是世界各国储存原油的主体罐型。日本已建成了单罐容量为 16 万立方米的大型储罐，还设计出了 18 万立方米和 30 万立方米的特大型储罐。 我国陆续在秦皇岛、黄岛、浙江舟山和大连等地建

9、造了十几座 10 万立方米的浮顶原油罐(系引进日本的技术与主要材料)，使得 5 万立方米和 10 万立方米浮顶罐已成为我国目前原油储存的主体罐型。由于大容量储罐的单位容量的耗钢量、投资及运营费用较低，为了适应我国原油进口和适当储备的形势，我们面临建造更大容量储罐的任务。 对于汽油、喷气燃料和柴油等大宗油料的储罐，随着石油和石油化工企业生产加工装置的大型化，也正朝着大型化发展。深圳某些石化企业已建成了一批(25)万立方米的内浮顶成品油料储罐。 对于液化石油气的储存，在沿海地区要大力开发大型常压低温储罐，以满足液化石油气需求量日益增长(主要由国外进口)的储存要求。对于液化石油气的生产企业，它的主体

10、罐型将是在常温压力下储存 l0003000 立方米的球罐。因为在这些企业中，液化石油气的储罐储存能力一般为 7 天10 天的生产量。由于油料周转快，要采用常压低温储存，就必须设置庞大的致冷设备，将生产装置生产的温度为 40左右的液化石油气降至-4(丁烷)-42(丙烷)，而液化石油气的出厂手段一般为铁路罐车、汽车罐车或水运装船，用户都不要求进低温的液化石油气，这样就会造成能量的巨大浪费和作业困难，所以在这些液化石油气的生产企业中采用大容量常压低温储罐在经济上是不可行的。油气储运专业课程设计 ii21.3 介质物性介质名称及特性（无毒，易燃）：石脑油（petroleum naphtha ligro

11、in）：一般含烷烃 55.4%、单环烷烃 30.3%、双环烷烃 2.4%、烷基苯 11.7%、苯 0.1%。平均分子量为 114，密度为0.76g/cm3，爆炸极限 1.2%6.0%。主要成分： 主要为烷烃的 c4c6 成份。石脑油在常温、常压下为无色透明或微黄色液体，有特殊气味，不溶于水。密度在 650-750kg/m3、 。硫含量不大于 0.08%，烷烃含量不超过 60%，芳烃含量不超有 12%，烯烃含量不大于 1.0%。外观与性状： 无色或浅黄色液体。沸点()： 20160相对密度(水=1)： 0.780.97闪点()： -2引燃温度()： 350爆炸上限%(v/v)： 8.7爆炸下限%

12、(v/v)： 1.1溶解性： 不溶于水，溶于多数有机溶剂。健康危害： 石脑油蒸汽可引起眼及上呼吸道刺激症状，如浓度过高，几分钟即可引起呼吸困难、紫绀等缺氧症状。环境危害： 对环境有危害，对水体、土壤和大气可造成污染。燃爆危险： 本品易燃，具刺激性。危险特性： 其蒸汽与空气可形成爆炸性混合物，遇明火、高热能引起燃烧爆炸。与氧化剂能发生强烈反应。其蒸汽比空气重，能在较低处扩散到相当远的地方，遇火源会着火回燃。应急处理：迅速撤离泄漏污染区人员至安全区，并进行隔离，严格限制出入。切断火源。建议应急处理人员戴自给正压式呼吸器，穿防静电工作服。尽可能切断泄漏源。防止流入下水道、排洪沟等限制性空间。小量泄漏

13、：用砂土、蛭石或其它惰性材料吸收。大量泄漏：构筑围堤或挖坑收容。用泡沫覆盖，降低蒸汽灾害。用防爆泵转移至槽车或专用收集器内，回收或运至废物处理场所处置。油气储运专业课程设计 ii3第二章 设计方案2.1 设计参数的确定2.1.1 设计压力工作压力：0.8amp。设计压力取工作压力的 1.1 倍，即amppp88.08.01.11.102.1.2 设计温度操作温度：20c。设计温度取为c255202.1.3 容积和装料系数全容积：503m 装料系数 0.9公称直径：根据筒体全容积，粗定筒体公称直径为 2800mm。2.2 储罐及配件材料选择由操作条件分析，该容器属于中压、常温范畴。在常温下材料的

14、组织和力学性能没有明显变化。主要元件材料的选择：根据 gb150-19981表 4-1，选用筒体材料为 16mnr（钢材标准为gb6654） 。根据 jb/t47312,鞍座选用材料为 q235-b，其许用应力 mpasa147。地脚螺栓选用符合 gb/t 700 规定的 q235，q235 的许用应力 mpabt147油气储运专业课程设计 ii4第三章 容器的结构设计3.1 圆筒厚度的设计由于该容器储存介质易燃，所以该容器的焊缝都要采用全焊透结构，需要对该储罐进行 100%探伤，所以取焊缝系数为0 . 1。假设圆筒的厚度在 616mm 范围内，查 gb150-1998 中表 4-1，可得：疲

15、劳极限强度mpab510，屈服极限强度mpas345，c25下的许用应力为 mpat170，利用中径公式 mmmmppdti7.2688. 017012280088. 02 式中 设计厚度（mm） ；p圆筒的设计压力（mpa） ；di圆筒的公称直径（mm） ；焊接接头系数；t钢板在设计温度下的许用应力（mpa） 。查标准 hg20580-19983表 7-1 知，钢板厚度负偏差为 0.25mm，而由1中 3.5.5.1 知，当钢材的厚度负偏差不大于 0.25mm，且不超过名义厚度的 6%时，负偏差可以忽略不计，故取。查3中表 7-5 知，对于有轻微腐蚀的介质，腐蚀裕量mmc12。则筒体的名义厚

16、度mmmmmmn8.26107.26圆整后取为mmn93.2 封头厚度的计算查标准 jb/t4746-20024中表 1，得公称直径mmddni0028选用标准椭圆形封头，长短轴比值为 2，根据1中椭圆形封头计算中式（7-1） mmpdpctic7.2688. 05 . 011702002888. 05 . 02 (3-2)同上，取01c，mmc12则封头的名义厚度为mmmmmmn8.26107.26圆整后取为mmn9油气储运专业课程设计 ii53.3 筒体和封头的结构设计由封头长短轴之比为 2，即22iihd，得mmmmdhii700400284查标准4中表 b.1 eha 和 b.2 eh

17、a 表椭圆形封头内表面积、容积，质量，见表 3-1 和图 3-1。封vldvi240取装料系数为 0.9，则封vldvi249 . 00即3.119822.849 . 0902l算得ml6.080圆整后取为ml6.10表 3-1 封头尺寸表公称直径 dn mm总深度 h mm内表面积 a 2m容积3m质量kg28007408.85033.1198678.0图 3-1 椭圆形封头油气储运专业课程设计 ii63.4 人孔的选择根据 hg/t 21517-20055，查表 3-3，选用凹凸面的法兰，其明细尺寸见表 3-2：表 3-2 人孔尺寸表 单位：mm密封面型式凹凸面 mfmd6701b230d

18、24公称压力 pn mpa1.01d6202b28螺柱数量20公称直径 dn5001h250a365螺母数量40wds2h103b175螺柱尺寸db28l250总质量 kg1533.5 接管、法兰、垫片和螺栓（柱）3.5.1 接管和法兰该石脑油储罐应设置物料入口、物料出口、温度计口、压力表口、安全阀口、液面计口、排污口和人孔。初步确定各口方位如图 3-2：图 3-2 各管口方位查 hg/t 20592-20096中表 8.2 3-1 pn 带颈对焊钢制管法兰，选取各管口公称直径，查得各法兰的尺寸。查6中附录 d 中表 d-3,得各法兰的质量。查6中表 3.2.2，法兰的密封面均采用 mfm（凹

19、凸面密封） 。将查得的各参数整理如表 3-3油气储运专业课程设计 ii73.5.2 垫片查 hg/t 20609-20097，得各管口的垫片尺寸如表 3-4：表 3-4 垫片尺寸表管口名称公称直径内径 d1外径 d2进料口80109.5142出料口80109.5142排污口80109.5142人孔500561624液位计口3261.582温度计口2045.561压力表口2045.561安全阀口80109.5142排空口5077.5107注：1：包覆金属材料为纯铝板，标准为 gb/t 3880，代号为 l3。2：填充材料为有机非石棉纤维橡胶板。3：垫片厚度均为 3mm。油气储运专业课程设计 ii

20、8表 3-3 各管口法兰尺法兰颈名称公称直径dn钢管外径法兰焊端外径1a法兰外径d螺栓孔中心圆直径k螺栓孔直径l螺栓孔数量n（个）螺栓th法兰厚度cns1hr法兰高度法兰质量进料口8089b200160188m16201053.2106504.0出料口8089b200160188m16201053.2106504.0排污口8089b200160188m16201053.2106504.0人孔500液位计口3238b140100184m1618562.666422.0温度计口2025b10575144m1218402.364401.0压力表口2025b10575144m1218402.36440

21、1.0安全阀口8089b200160188m16201053.2106504.0排空口5057b165125184m1618742.985452.5油气储运专业课程设计 ii93.5.3 螺栓（螺柱）的选择查 hg/t 20613-20098中表 5.0.7-11 和附录中表 a.0.1,得螺柱的长度和平垫圈尺寸如表 3-5：表 3-5 螺栓及垫片紧固件用平垫圈 mm名称公称直径螺纹螺柱长1d2dh进料口80m169217303出料口80m169217303排污口80m169217303人孔500液位计口32m168517303温度计口20m127513242.5压力表口20m12751324

22、2.5安全阀口80m169217303排空口50m1690173033.6 鞍座选型和结构设计3.6.1 鞍座选型该卧式容器采用双鞍式支座，初步选用轻型鞍座，材料选用 q235-b。估算鞍座的负荷：储罐总质量43212mmmmm （3-3）1m筒体质量：kgdlm37891085. 7900. 06.12.814. 33012m单个封头的质量，kgm678.023m充液质量：石脑油水，水压试验充满水，故取介质密度为3/1000mkg水，vm水3 320253.783.119826.12.84242mvldvvvi封封筒则kgkgvm5410802.1054003水4m附件质量：人孔质量为kg1

23、53，其他接管总和为 200kg，即kgm3534综上所述， 油气储运专业课程设计 ii10 kgmmmmm5960635354108678.02378924321则每个鞍座承受的质量为kg29803，即为kn298.03。查 jb4712.1-20079表 1，优先选择轻型支座。查9中表 2，得出鞍座尺寸如表 3-6：表 3-6 鞍座尺寸表公称直径dn2800腹板2104b610允许载荷qkn4453l320410鞍座高度h2502b268垫板e1201l20403b360螺栓间距2l 18001b300筋板38鞍座质量kg324底板114垫板弧长3260增加100mm增加的高度kg283.

24、6.2 鞍座的安装位置根据2中 6.1.1 规定，应尽量使支座中心到封头切线的距离 a 小于等于0.5ar，当无法满足 a小于等于0.5ar时，a 值不宜大于l2 . 0。ar为圆筒的平均内径。mmdrnia1404.5292002822mmhhlhlli6180)700740(20610)(2200即mmraa702.251404.55 . 05 . 0取ma0.7油气储运专业课程设计 ii11图 3-3 鞍座安装位置油气储运专业课程设计 ii12第四章 开孔补强设计4.1 补强设计方法判别根据1中式 8.3，知该储罐中只有人孔需要补强。人孔开孔直径为mmcddi5021250022mmdd

25、i3 .339328003 故可采用等面积法进行补强计算接管材料选用 16mnr，其许用应力 mpat170根据 gb150-1998 中式 8-1：)1 (2retfda （4-1）式中：壳体开孔处的计算厚度mm7.26接管的有效厚度mmcntet819强度削弱系数1rf所以23644.527.26502)1 (2mmfdaret4.2 有效补强范围4.2.1 有效宽度 b按1中式 8-7，得：mmdb1004502221mmdbntn8539292502222mmbbb1004),max(21 4.2.2 外侧有效高度根据1中式 8-8，得：mmdhnt67.2195021mmhh2501

26、1 接管实际外伸高度mmhhh67.21),min(1114.2.3 内侧有效高度根据1中式 8-9，得：油气储运专业课程设计 ii13mmdhnt67.219502202 接管实际内伸高度h0),min(222hhh4.3 有效补强面积根据1中式 8-10 至式 8-13，分别计算如下：321aaaae （4-3）1a筒体多余面积21873.5)7.269()5021004()1)(2)(mmfdbareete2a接管多余面积001)77(67.212)(2)(22212retrtetfchfha3a焊缝金属截面积，焊脚去 9mm，则223812921mma4.4 补强面积2321954.5

27、810873.5mmaaaae因为aae，所以开孔需另行补强另行补强面积为243690.02954.53644.52mmaaae油气储运专业课程设计 ii14第五章 强度计算5.1 水压试验应力校核试验压力mpappt1 . 188. 025. 125. 1圆筒的薄膜应力为mpadpeeitt1.661792)90028(1 . 12)(mpas5 .31034519 . 09 . 0即ts9 . 0，所以水压试验合格5.2 圆筒轴向弯矩计算圆筒的平均半径为mmdrnia1404.5292002822鞍座反力为nmgf2980302105960625.2.1 圆筒中间截面上的轴向弯矩根据2中式

28、 7-2，得：mmnlalhlhrflmiia72222211075. 36180007461800073416180)0071404(21461802980304341)(2145.2.2 鞍座平面上的轴向弯矩根据2中式 7-3，得：mmnlhalhrlafamiia6222221053. 1061830074106180072007140461800071100758404341211油气储运专业课程设计 ii15图 5-1（a）筒体受剪力图图 5-1（b）筒体受弯矩图5.3 圆筒轴向应力计算及校核5.3.1 圆筒中间截面上由压力及轴向弯矩引起的轴向应力根据2中式 7-4 至式 7-7 计

29、算最高点处：mparmrpeaeac960. 7691.40414. 31075. 39214041088. 02276211 （5-1）最低点处：mparmrpeaeac368.749140414. 31075. 39214041088. 02276212 （5-2）5.3.2 由压力及轴向弯矩引起的轴向应力计算及校核鞍座平面上，由压力及轴向弯矩引起的轴向应力，按下式计算：a).当圆筒在鞍座平面上或靠近鞍座处有加强圈或被封头加强（即2ara ）时，轴向应力3位于横截面最高点处.取鞍座包角120，查表 7-1（jb/t4731-2005）得，0 . 1, 0 . 121kk.则油气储运专业课程

30、设计 ii16mparkmrpeaeac815.7091.404114. 31053. 19214041088. 022662123b).在横截面最低点处的轴向应力4：mparkmrpeaeac513.7091.404114. 31053. 19214041088. 0226622245.3.3 圆筒轴向应力校核5602000. 091404094. 0094. 0eira （5-3）查图 4-810得，51000. 2e,则mpaeab785602000. 010232325 mpa368.74,max4321maxbac满足条件 maxac5.4 切向剪应力的计算及校核5.4.1 圆筒切向

31、剪应力的计算根据2中式 7-9 计算，查2中表 7-2，得：880. 03k 401. 04kmparfkea8 .12900. 01.4042980388. 03 （5-4）5.4.2 圆筒被封头加强时，其最大剪应力根据2中式 7-10，计算得：mparfkheah83. 5900. 01.40429803401. 04 （5-5）5.4.3 切向剪应力的校核圆筒的切向剪应力不应超过设计温度下材料许用应力的 0.8 倍，即 0.8t。封头的切向剪应力，应满足 hth25. 1而 mpampat1361708 . 08 . 08 .12故圆筒满足强度要求。油气储运专业课程设计 ii17根据2中

32、式 7-12100720028261226122iihdk （5-6）则mpadkpheich8 012 （5-7） mpampahth7 .718 .14017025. 125. 183. 5故封头满足强度要求5.5 圆筒周向应力的计算和校核根据鞍座尺寸表知：mmb3904mmrbna3 .3489140456. 124056. 1即narbb56. 14，所以此鞍座垫片作为加强用的鞍座。5.5.1 在横截面的最低点处根据2中式 718255bfkkree 其中1 . 0k（容器焊在支座上） （5-8）查2中表 7-3 知，76. 05k 则mpa87. 1170

33、985840476. 01 . 055.5.2 在鞍座边角处由于854. 514046180arl 根据2中式 720:22626124reeareelfrkbf由于5 . 0498. 01.4044 . 0ara 查2中表 7-3 知，013. 06k则 mpa58.22986180140458404013. 01217098458404226 （5-9）5.5.3 鞍座垫板边缘处圆筒中的周向应力由于8arl，根据2中式 722油气储运专业课程设计 ii18mpalfrkbfeae42.766445080358404013. 0121706458404124226265.5.4 周向应力校核

34、根据2中式 7.3.4.3 mpampat17063. 15 mpampat5 .21217025. 125. 158.226 mpampat5 .21217025. 125. 14 .766故圆筒周向应力强度满足要求。5.6 鞍座应力计算及校核5.6.1 腹板水平分力及强度校核根据2中表 77鞍座包角120，查2中表 75 得：204. 09k。则nfkfs1191458404204. 09垫板起加强作用，则：rerssbbhf09其中mmbbmmrre170,82，mmra7 .267314043，mmh2428250则mmrhhas2423,min则mpa61. 3008. 017. 0

35、008. 0242. 0119149查2中表 51，得： mpasa147，则 mpasa9832由于 sa329，所以其强度满足要求。5.6.2 鞍座压缩应力及强度校核根据2中表 76，取08. 01则 nmgfev916781. 98 .1168008. 01，钢底板对水泥基础的4 . 0f则 evfnmgf458354 . 081. 98 .11680所以压应力应按2中式 729 计算：油气储运专业课程设计 ii19alahfzhfafsavevrevsasa22 （5-9）其中 mmhrhv104224220028，筋板面积 232113608170mmba腹板面积：221285608

36、501120)50(mmla221167208560136066mmaaasammllx272255815102112015102331mmxz27628272231mmlzz531255276312形心：mmabaysac44.4316720281701360626221mmybycc56.4544.43281702224322231222211232186147141312201120853127613601281703212201232mmlzzabiy4322132133210165571144.43856012201120856.45272136012817061220126mmya

37、lxyabiccz腹板与筋板组合截面断面系数：mmlzmmb5501021120102901022001021max1max3max3max18482955010165571133844935501861471413mmzizmmzizzrzyry油气储运专业课程设计 ii203184829,minmmzzzrzryr代入公式alahfzhfafsavevrevsasa22得mpaalahfzhfafsavevrevsasa65. 940024450167201042916718482922429167167205840422mpazffhafrsatsa1 .341848292424 . 0

38、584041672058404取2 . 10k 则 mpaksa4 .1761472 . 10根据2中式 732 进行校核 mpampampakmpasatsasasa1471 .344 .17665. 90即满足强度要求。5.7 地震引起的地脚螺栓应力5.7.1 倾覆力矩计算mmnhfmvevev955201410429167005.7.2 由倾覆力矩引起的地脚螺栓拉应力根据2中式 7-34 计算btevbtnlam00 （5-10）其中 n 为承受倾覆力矩的地脚螺栓个数，2n；l为筒体轴线两侧的螺栓间距mmll9602；bta为每个地脚螺栓的横截面面积，2223142044mmdabt；则mpanlambtevbt8 .153149602955201400取载荷系数2 . 10k，mpabt147，则mpakbt4 .1761472 . 1