天津航道局疏浚技术教育部工程研究中心天津基地门卫室设计毕业设计计算书

1、辽宁工业大学毕 业 设 计天津航道局疏浚技术教育部工程研究中心天津基地门卫室设计院系名称： 继续教育学院 专业名称： 二九级土木工程 学 号： 学生姓名： 指导老师： 提交日期： 目 录一工程概况(1)二荷载取值(2)三楼板计算(3-8)四过梁配筋(8-16)五基础计算 (16-22)六雨篷配筋(22-23)七框剪柱 (23-32)八结构图纸（附图）九结束语辽宁工业大学毕业设计 33一工程概况：建筑面积：63平方米结构型式：单层砖混结构，设计使用年限为50年，层高3.0米。墙体做法:采用kp承重页岩多孔砖砌筑，采用m5水泥砂浆砌筑。外墙厚度240mm，内墙厚度120mm。（容重按8kn/m3）

2、。混凝土强度等级：梁、楼板采用c25，基础采用c25。 采用规范：混凝土结构设计规范gb50010-2002砌体结构设计规范gb 50003-2001建筑抗震设计规范gb50011-2001（2008版） 建筑地基基础设计规范gb50007-2002 建筑桩基础设计规范gb50007-2008 建筑结构荷载规范gb50009-2001 岩土工程技术规范db29-20-2000建筑结构安全等级：二级；建筑抗震设防标准：丙类建筑，抗震设防烈度7（0.15g）。场地类别：四，按8度抗震构造设置。地面粗糙度类别：a相关计算资料：岩土工程勘察报告（由业主提供附近建筑物的勘察报告，仅供参考。2004年9月

3、）。二荷载取值： 2.1 不上人屋面恒载：选05j1-p92-屋1：1.52 kn/m 防水层： 0.4 kn/m 保温层： 0.2 kn/m 钢筋混凝土现浇屋面板120: 3.0 kn/m 20厚板底抹灰: 0.4 kn/m_ 合计 : 5.52 kn/m2.2活载: 不上人屋面: 0.5 kn/m2 ;2.3其它荷载：外墙重（按双面抹灰）: 0.30x8+0.8 =3.2 kn/m2内墙重（按双面抹灰）: 0.20x8+0.8 =2.4 kn/m2 女儿墙荷载 （0.20x8+0.8）*0.8 =1.7 kn/m三、板的设计 由于本房屋的屋盖为钢筋混凝土现浇式，板下横纵墙上均设置闭合的钢筋

4、混凝土圈梁，故可近似按四周固定的单块双向板计算，并按弹性理论设计。3.1双向板：b-13.1.1基本资料： 1、工程名称：工程一 2、边界条件 （左端/下端/右端/上端）： 固端 / 固端 / 固端 / 固端 3、荷载：（按静力计算手册考虑活荷不利布置） 永久荷载标准值： 楼板自重：gk1 0.100*25 2.50kn/m 均布荷载：gk2 0.60kn/m 可变荷载标准值 均布荷载：qk1 0.30kn/m c 0.7 q 0.4 4、其他： 计算跨度lx 5400mm 计算跨度ly 4200mm 板厚h 100mm （h ly / 42） 板底、板面纵筋合力点至近边距离：as 20mm

5、as 20mm 混凝土强度等级：c20 fc 9.55 ft 1.10 ftk 1.54n/mm ec 25413n/mm 钢筋抗拉强度设计值fy 210n/mm es 210000n/mm 3.1.2 计算结果： mxgk1 (0.0138+0.2*0.0282)*2.50*4.2002 0.86knm mxgk2 (0.0138+0.2*0.0282)*0.60*4.2002 0.21knm mxqk1 (0.0138+0.2*0.0282)*0.30*4.2002 +(0.0326+0.2*0.0587)*0.30*4.2002/2 0.17knm mx maxmx(l), mx(d)

6、max1.51, 1.60 1.60knm mxk 1.23knm mxq 1.13knm asx 111mm 0.16%min 0.24% asx* 236mm 8200 （as 251） max 0.023mm s,max 0.036mm mygk1 (0.0282+0.2*0.0138)*2.50*4.2002 1.37knm mygk2 (0.0282+0.2*0.0138)*0.60*4.2002 0.33knm myqk1 (0.0282+0.2*0.0138)*0.30*4.2002 +(0.0587+0.2*0.0326)*0.30*4.2002/2 0.25knm my ma

7、xmy(l), my(d) max2.39, 2.54 2.54knm myk 1.95knm myq 1.80knmasy 154mm 0.19% min 0.24% asy* 236mm 8200 （as 251） max 0.029mm s,max 0.039mm mxgk1 -0.0562*2.50*4.2002 -2.48knm mxgk2 -0.0562*0.60*4.2002 -0.59knm mxqk1 -0.0562*0.30*4.2002 -0.30knm mx maxmx(l), mx(d) max-4.10, -4.44 -4.44knm mxk -3.37knm mx

8、q -3.19knm asx 275mm 0.34% 8180 （as 279） max 0.117mm s,max 0.157mm mygk1 -0.0680*2.50*4.2002 -3.00knm mygk2 -0.0680*0.60*4.2002 -0.72knm myqk1 -0.0680*0.30*4.2002 -0.36knm my maxmy(l), my(d) max-4.97, -5.38 -5.38knm myk -4.08knm myq -3.86knm asy 335mm 0.42% 10200 （as 393） max 0.098mm s,max 0.130mm3.

9、1.3 跨中挠度验算： mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 (1)、挠度验算参数： 按建筑结构静力计算手册表44，挠度系数 0.00189（1/m） mk 1.95knm mq 1.80knm es 210000n/mm as 251mm ec 25413n/mm ftk 1.54n/mm (2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / te / sk sk mk / 0.87 / ho / as （混凝土规范8.1.33） sk 19

10、47973/0.87/80/251 111n/mm 矩形截面，ate 0.5 * b * h 0.5*1000*100 50000mm te as / ate （混凝土规范8.1.24） te 251/50000 0.50% 1.1 - 0.65*1.54/0.00503/111 -0.690 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值e： e es / ec 210000/25413 8.26 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 as / b / ho 251/1000/80 0.00314 、钢筋混凝土受弯构件的 bs 按公式（

11、混凝土规范8.2.31）计算： bs es * as * ho 2 / 1.15 + 0.2 + 6 * e * / (1 + 3.5f) bs 210000*251*802/1.15*0.200+0.2+ 6*8.26*0.00314/(1+3.5*0.000) 576.66knm (3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.0 (4)、受弯构件的长期刚度b，可按下列公式计算： b mk / mq * ( - 1) + mk * bs （混凝土规范8.2.2） b 1.95/1.80*(2-1)+1.95*576.66 300.09k

12、nm (5)、挠度f * qk * ly 4 / bl f 0.00189*3.40*4.2004/300.09*1000 6.7mm f / ly 6.7/4200 1/6313.2 双向板：b-23.2.1基本资料： 1、工程名称：工程二 2、边界条件 （左端/下端/右端/上端）： 固端 / 固端 / 固端 / 固端 3、荷载：（按静力计算手册考虑活荷不利布置） 永久荷载标准值： 楼板自重：gk1 0.100*25 2.50kn/m 均布荷载：gk2 0.60kn/m 可变荷载标准值 均布荷载：qk1 0.30kn/m c 0.7 q 0.4 4、其他： 计算跨度lx 5400mm 计算跨

13、度ly 1800mm 板厚h 100mm （h ly / 18） 板底、板面纵筋合力点至近边距离：as 20mm as 20mm 混凝土强度等级：c20 fc 9.55 ft 1.10 ftk 1.54n/mm ec 25413n/mm 钢筋抗拉强度设计值fy 210n/mm es 210000n/mm 3.2.2 计算结果： mxgk1 (0.0019+0.2*0.0421)*2.50*1.8002 0.08knm mxgk2 (0.0019+0.2*0.0421)*0.60*1.8002 0.02knm mxqk1 (0.0019+0.2*0.0421)*0.30*1.8002 +(0.0

14、069+0.2*0.1169)*0.30*1.8002 0.02knm mx maxmx(l), mx(d) max0.15, 0.16 0.16knm mxk 0.12knm mxq 0.11knm asx 11mm 0.02% min 0.24% asx* 236mm 8200 （as 251） max 0.002mm s,max 0.004mm mygk1 (0.0421+0.2*0.0019)*2.50*1.8002 0.34knm mygk2 (0.0421+0.2*0.0019)*0.60*1.8002 0.08knm myqk1 (0.0421+0.2*0.0019)*0.30*

15、1.8002 +(0.1169+0.2*0.0069)*0.30*1.8002 0.08knm my maxmy(l), my(d) max0.62, 0.65 0.65knm myk 0.50knm myq 0.46knm asy 39mm 0.05% min 0.24% asy* 236mm 8200 （as 251） max 0.007mm s,max 0.010mm mxgk1 -0.0543*2.50*1.8002 -0.44knm mxgk2 -0.0543*0.60*1.8002 -0.11knm mxqk1 -0.0543*0.30*1.8002 -0.05knm mx max

16、mx(l), mx(d) max-0.73, -0.79 -0.79knm mxk -0.60knm mxq -0.57knmasx 47mm 0.06% min 0.24% asx* 236mm 8200 （as 251） max 0.009mm s,max 0.012mm mygk1 -0.0833*2.50*1.8002 -0.67knm mygk2 -0.0833*0.60*1.8002 -0.16knm myqk1 -0.0833*0.30*1.8002 -0.08knm my maxmy(l), my(d) max-1.12, -1.21 -1.21knm myk -0.92knm

17、 myq -0.87knmasy 73mm 0.09% min 0.24% asy* 236mm 8200 （as 251） max 0.014mm s,max 0.018mm3.2.3 跨中挠度验算： mk - 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度验算参数： 按建筑结构静力计算手册表44，挠度系数 0.00261（1/m） mk 0.50knm mq 0.46knm es 210000n/mm as 251mm ec 25413n/mm ftk 1.54n/mm(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度bs： 、裂缝间纵向受拉

18、钢筋应变不均匀系数，按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / te / sk sk mk / 0.87 / ho / as （混凝土规范8.1.33） sk 504786/0.87/80/251 29n/mm 矩形截面，ate 0.5 * b * h 0.5*1000*100 50000mm te as / ate （混凝土规范8.1.24） te 251/50000 0.50% 1.1 - 0.65*1.54/0.00503/29 -5.809 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值e： e es / ec 210000/25413 8.26 、受压翼缘面

19、积与腹板有效面积的比值f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 as / b / ho 251/1000/80 0.00314 、钢筋混凝土受弯构件的 bs 按公式（混凝土规范8.2.31）计算： bs es * as * ho 2 / 1.15 + 0.2 + 6 * e * / (1 + 3.5f) bs 210000*251*802/1.15*0.200+0.2+6*8.26*0.00314/(1+3.5*0.000) 576.66knm (3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数： 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0时， 2.0 (4)、受弯构件的长期刚度b，可按下列公

20、式计算： b mk / mq * ( - 1) + mk * bs （混凝土规范8.2.2） b 0.50/0.46*(2-1)+0.50*576.66 302.37knm (5)、挠度f * qk * ly 4 / bl f 0.00261*3.40*1.8004/302.37*1000 0.3mm f / ly 0.3/1800 1/5,850板3同板1四、 过梁配筋 1、2.4米窗：梁板下的墙体高度：0.6m2.4m净跨，故应计入楼面传来的荷载；0.62.4/3=0.8m,故按高度为0.6m墙体的均布自重采用；作用于过梁上的荷载包括0.6m墙体重和楼板传来的荷载,其设计值 过梁：gl-1

21、 4 .1 过梁：gl-1 411 工程名称：工程一 412 基本资料：1） 过梁类型：钢筋混凝土过梁 2）砌体种类：烧结多孔砖3） 施工质量控制等级：b 级 4） 砌块的强度等级：mu10 5） 砂浆的强度等级：m5。 6）过梁的净跨 ln 2400mm 7）过梁梁端的实际支承长度 a 250mm 8） 截面宽度 b 240mm 截面高度 h 240mm 9）墙体宽度 bw 240mm 墙体高度 hw 600mm 10） 每平米墙体的自重标准值 pk 5.40kn/m 413 由梁、板传来的荷载 永久均布荷载标准值 gk 6.00kn/m 414 混凝土强度等级：c20 fc 9.55n/m

22、m ft 1.10n/mm 415 钢筋抗拉强度设计值 fy 210n/mm es 210000n/mm 受拉纵筋最小配筋率 min 0.24% 箍筋抗拉强度设计值 fyv 210n/mm 纵筋合力点至近边的距离 as 20mm42 过梁的荷载 421 梁、板荷载 当梁、板下的墙体高度 hw 600mm ln 时，应计入梁、板传来的荷载。422 墙体荷载 对砖砌体，当过梁上的墙体高度 hw ln/3 800mm 时，应按墙体的均布自重采 用。 gki 0.800*5.40 4.32kn/m423 过梁自重 过梁截面面积 a b * h 0.240*0.240 0.058m gki * a 27

23、.0*0.058 1.56kn/m43 砌体的计算指标 431 按砌体规范第 3.2.1 条确定的砌体强度设计值 砌体的抗压强度设计值 f 1.50mpa44 受弯承载力441 弯矩标准值 mki 永久均布荷载作用下： mk1 6.000*(1.05*2.400)2/8 4.763knm 永久均布荷载作用下： mk2 4.320*(1.05*2.400)2/8 3.429knm 永久均布荷载作用下： mk3 1.555*(1.05*2.400)2/8 1.235knm 442 弯矩设计值 m 由可变荷载效应控制的弯矩组合值 m(l) 11.31knm 由永久荷载效应控制的弯矩组合值 m(d)

24、12.73knm 弯矩设计值 m maxm(l), m(d) 12.73knm443 受弯承载力计算 as 293mm 0.56%45 受剪承载力 451 剪力标准值 vki 永久均布荷载作用下： vk1 6.000*2.400/2 7.2kn 永久均布荷载作用下： vk2 4.320*2.400/2 5.2kn 永久均布荷载作用下： vk3 1.555*2.400/2 1.9kn 452 剪力设计值 v 由可变荷载效应控制的剪力组合值 v(l) 17.1kn 由永久荷载效应控制的剪力组合值 v(d) 19.2kn 剪力设计值 v maxv(l), v(d) 19.2kn453 受剪承载力计算

25、 当 s 200mm 时，asv 0 (v0.7*ft*b*ho) dmin 6 smax 2004.5.4 局部受压 * no + nl * * f * al 4.5.5 梁端有效支承长度 ao 10 * (hc / f) 0.5 10*(240/1.50)0.5 126mm4.5.6 局部受压面积 al ao * bw 0.126*0.240 0.030m4.5.7 影响砌体局部抗压强度的计算面积 ao (a + bw) * bw (0.250+0.240)*0.240 0.118m 砌体局部抗压强度提高系数 1 + 0.35 * (ao / al - 1) 0.5 1+0.35*(0.1

26、18/0.030-1)0.5 1.59 当 1.25 时，取 1.254.5.8 梁端底面压应力图形完整系数，对于过梁可取 1.04.5.9 验算过梁下砌体局部受压承载力时,可不考虑上层荷载的影响*no 04.5.10 * * f * al 1.0*1.25*1.50*1000*0.030 56.9kn nl 19.2kn，满足要求。 293mm，配410 =314mm 箍筋6200 4. 6 过梁：gl-2 461 工程名称：工程二 462 基本资料 ：1）过梁类型：钢筋混凝土过梁 2） 砌体种类：烧结多孔砖 3） 施工质量控制等级：b 级 4） 砌块的强度等级：mu10 5） 砂浆的强度等

27、级：m56）过梁的净跨 ln 1200mm 7）过梁梁端的实际支承长度 a 240mm8） 截面宽度 b 240mm 截面高度 h 120mm9） 墙体宽度 bw 240mm 墙体高度 hw 600mm 10） 每平米墙体的自重标准值 pk 5.40kn/m47 由梁、板传来的荷载 永久均布荷载标准值 gk 6.00kn/m 1） 混凝土强度等级：c20 fc 9.55n/mm ft 1.10n/mm 2） 钢筋抗拉强度设计值 fy 210n/mm es 210000n/mm 3） 受拉纵筋最小配筋率 min 0.24% 箍筋抗拉强度设计值 fyv 210n/mm 4） 纵筋合力点至近边的距离

28、 as 30mm4. 8. 过梁的荷载481 梁、板荷载 1） 当梁、板下的墙体高度 hw 600mm ln 时，应计入梁、板传来的荷载。2） 墙体荷载 对砖砌体，当过梁上的墙体高度 hw ln/3 400mm 时，应按高度为 ln/3 墙体的均布自重采用。 gki 0.400*5.40 2.16kn/m49 过梁自重 过梁截面面积 a b * h 0.240*0.120 0.029m gki * a 27.0*0.029 0.78kn/m 4.10 砌体的计算指标4.101 按砌体规范第 3.2.1 条确定的砌体强度设计值 砌体的抗压强度设计值 f 1.50mpa4.11 受弯承载力4.11

29、.1 弯矩标准值 mki 永久均布荷载作用下： mk1 6.000*(1.05*1.200)2/8 1.191knm 永久均布荷载作用下： mk2 2.160*(1.05*1.200)2/8 0.429knm 永久均布荷载作用下： mk3 0.778*(1.05*1.200)2/8 0.154knm4.11.2 弯矩设计值 m 由可变荷载效应控制的弯矩组合值 m(l) 2.13knm 由永久荷载效应控制的弯矩组合值 m(d) 2.39knm 弯矩设计值 m maxm(l), m(d) 2.39knm4.11.3 受弯承载力计算 as 136mm 0.63%4.12 受剪承载力4.121 剪力标

30、准值 vki 永久均布荷载作用下： vk1 6.000*1.200/2 3.6kn 永久均布荷载作用下： vk2 2.160*1.200/2 1.3kn 永久均布荷载作用下： vk3 0.778*1.200/2 0.5kn4.122 剪力设计值 v 由可变荷载效应控制的剪力组合值 v(l) 6.4kn 由永久荷载效应控制的剪力组合值 v(d) 7.2kn 剪力设计值 v maxv(l), v(d) 7.2kn4.123 受剪承载力计算 当 s 200mm 时，asv 0 (v0.7*ft*b*ho) dmin 6 smax 200 局部受压 * no + nl * * f * al 砌体规范式

31、 5.2.4-14.12.4 梁端有效支承长度 ao 10 * (hc / f) 0.5 10*(120/1.50)0.5 89mm4.12.5 局部受压面积 al ao * bw 0.089*0.240 0.021m 影响砌体局部抗压强度的计算面积 ao (a + bw) * bw (0.240+0.240)*0.240 0.115m 砌体局部抗压强度提高系数 1 + 0.35 * (ao / al - 1) 0.5 1+0.35*(0.115/0.021-1)0.5 1.73 当 1.25 时，取 1.254.126 梁端底面压应力图形完整系数 ，对于过梁可取 1.0 4.12.7 验算过

32、梁下砌体局部受压承载力时，可不考虑上层荷载的影响。 * no 04.12.8 * * f * al 1.0*1.25*1.50*1000*0.021 40.2kn nl 7.2kn，满足要求。 as 136mm 配210（157mm）, 箍筋6200 过梁：gl-3 413 工程名称：工程三4131 基本资料：1）过梁类型：钢筋混凝土过梁 2） 砌体种类：烧结多孔砖 3） 施工质量控制等级：b 级 4） 砌块的强度等级：mu10 5） 砂浆的强度等级：m56） 过梁的净跨 ln 1000mm 过梁梁端的实际支承长度 a 240mm7） 截面宽度 b 240mm 截面高度 h 120mm8)墙体

33、宽度 bw 240mm 墙体高度 hw 600mm 9) 每平米墙体的自重标准值 pk 5.40kn/m4.14 由梁、板传来的荷载 1) 永久均布荷载标准值 gk 6.00kn/m 2) 混凝土强度等级：c20 fc 9.55n/mm ft 1.10n/mm 3) 钢筋抗拉强度设计值 fy 210n/mm es 210000n/mm 4) 受拉纵筋最小配筋率 min 0.24% 箍筋抗拉强度设计值 fyv 210n/mm 5） 纵筋合力点至近边的距离 as 30mm4.15过梁的荷载4.151 梁、板荷载 当梁、板下的墙体高度 hw 600mm ln 时，应计入梁、板传来的荷载。4.152

34、墙体荷载 对砖砌体，当过梁上的墙体高度 hw ln/3 333mm 时，应按高度为 ln/3 墙体的均布自重采用。 gki 0.333*5.40 1.80kn/m4.153 过梁自重 过梁截面面积 a b * h 0.240*0.120 0.029m gki * a 27.0*0.029 0.78kn/m4.16 砌体的计算指标4.161 按砌体规范第 3.2.1 条确定的砌体强度设计值 砌体的抗压强度设计值 f 1.50mpa 4.17 受弯承载力4.171 弯矩标准值 mki 永久均布荷载作用下： mk1 6.000*(1.05*1.000)2/8 0.827knm 永久均布荷载作用下：

35、mk2 1.800*(1.05*1.000)2/8 0.248knm 永久均布荷载作用下： mk3 0.778*(1.05*1.000)2/8 0.107knm4.172 弯矩设计值 m 由可变荷载效应控制的弯矩组合值 m(l) 1.42knm 由永久荷载效应控制的弯矩组合值 m(d) 1.60knm 弯矩设计值 m maxm(l), m(d) 1.60knm4.173 受弯承载力计算 as 88mm 0.41%4.18 受剪承载力4.181 剪力标准值 vki 永久均布荷载作用下： vk1 6.000*1.000/2 3.0kn 永久均布荷载作用下： vk2 1.800*1.000/2 0.

36、9kn 永久均布荷载作用下： vk3 0.778*1.000/2 0.4kn4.182 剪力设计值 v 由可变荷载效应控制的剪力组合值 v(l) 5.1kn 由永久荷载效应控制的剪力组合值 v(d) 5.8kn 剪力设计值 v maxv(l), v(d) 5.8kn4.183 受剪承载力计算 当 s 200mm 时，asv 0 (v0.7*ft*b*ho) dmin 6 smax 2004.19 局部受压 * no + nl * * f * al 砌体规范式 4.191 梁端有效支承长度 ao 10 * (hc / f) 0.5 10*(120/1.50)0.5 89mm局部受压面积 al a

37、o * bw 0.089*0.240 0.021m 影响砌体局部抗压强度的计算面积 ao (a + bw) * bw (0.240+0.240)*0.240 0.115m 砌体局部抗压强度提高系数 1 + 0.35 * (ao / al - 1) 0.5 1+0.35*(0.115/0.021-1)0.5 1.73 当 1.25 时，取 1.254.19.2 梁端底面压应力图形完整系数 ，对于过梁可取 1.04.19.3 验算过梁下砌体局部受压承载力时，可不考虑上层荷载的影响。 * no 04.19.4 * * f * al 1.0*1.25*1.50*1000*0.021 40.2kn nl

38、 5.8kn，满足要求。as 88mm 配28（101mm）, 箍筋6200五、基础配筋5.1计算项目: 条形基础-1 计算条件 5.1.1基础信息 基础类型：钢筋混凝土基础 基础底面宽度：1000mm 基础高度：300mm 基础底面标高： -1.45m 基础相对墙的移心：0m5.1.2 荷载信息： 线荷载基本值：141.00kn/m 5.1.3墙信息： 墙厚：240mm 5.1.4配筋信息： 输入底板分布钢筋：6250 输入底板受力钢筋：102005.1.5钢筋混凝土细部尺寸： 左端高：300mm 右端高：300mm5.1.6砖放脚尺寸： 放脚宽度:60mm 计算结果 5.1.7混凝土条基冲切计算: 公式如下 : b-条基宽度 bw-条基上墙的宽度 ft-条基混凝土轴心抗拉强度设计值 pj-基底净反力 hp-受冲切承载力截面高度影响系数 h0-条基有效计算高度 根据公式: pj