脚手架及支撑搭设专项施工方案

1、外墙防护架、脚手架、卸料平台及防护通道施工方案天邑春江花苑脚手架施工方案本工程地下一层，地上八层，架子采用48* 5 3.5钢管搭设，外架采用双排单立杆落地架，浇筑砼搭设满堂脚手架，内装修搭设活动架。外安全防护采用安全网。一、施工准备1熟悉施工图，了解建筑物的构造形式，如几何尺寸、门窗口、阳台位置及建筑物 周围的地基等情况。2编制脚手架工程的施工组织设计，并经上级技术主管部门批准。3根据施工组织设计要求，组织脚手架材料的进场，并按有关规定进行检查验收。验收合格后方使用。并按品种、规格分类堆放，堆放场地应平稳，并有一定的排水措施4平整场地，并对架子基础进行处理，处理后的地基应符合脚手架搭设要求5

2、在架子周围设置畅通的排水沟。6脚手架基础验收合格后，方可放线定位。7搭设前应组织专业技术人员进行交底，并作好交底记录二、施工要点页脚内容441.外墙脚手架搭设采用封闭型落横式双排钢管脚手并设一道干的柱距为1.05,排距为1.5m，内立杆距墙300mm，大横杆步距为1.8m,并设一道水平扫地杆，扫地杆距地面 150mm,在操作面设2m置剪护撑栏杆间满铺脚手根立杆再设置一道，且剪力撑应联訂4根立杆 置、撑，中架洞口处在槽根填后在改为落字道架。剪刀撑应联“皿根立手架的两端设角为45度,1 结构施工，因此应先搭设挑的挡脚板，外挂安全网。在脚 考虑到肥槽土方回填滞后于，、_、%.sjZK、/ Z/ 1/

3、、/h/、%:L心1山J L曲1打 J LM :吉：血城AN IM J話：1缶搏延京韦出时谥幷电量4臨料赫:血甦田挑架支搏示龍2.马道搭设2.1本工程设之字形马道，马道的坡度为1:3高：长），宽度为1.2m。2.2在马道的拐弯处设1.5m宽的休息平台。2.3马道两侧及平台外围，应设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2m,挡脚板高度为250mm。处应用三霸板顺铺;并接头宜采用搭绑扎。下面的板头应压住上面的板头板头的凸棱2.5每隔300m设置一根防滑木条，木条厚度宜采用 20-30mm。2.6斜道及端部应设剪刀撑。马道搭设详见下图。HC9剧吕宁一二S丫目心筑:1百創忡雅苕密目那21iRM9Uk 血就

4、25m WBI札4 m郦用弓锻智5月直T矿5凭于加-却珊讯6JtfrT5DxiCOx4000Bo三.脚手架搭设工艺等3J脚间距逐根搭设据楼层;I冃况放出架体位置线 亠 艮树立立杆，并与纵向扫地杆扣牢底等杆扣牢安装第一步大横杆（与各立杆扣牢），、 u . k t t r t r、u . 、r . t r t r z安装立杆杆安全技术交 向；-立杆或大横杆 加设临时斜支撑杆，上端与第二步大横杆扣铺设垫板一 -二垫装第一扫小横杆并与立杆或纵杆 扣牢:安装二步大横步大横杆 护身栏杆和挡脚板 T一必须对所搭设前配必须行安全技术交底使用规作过程量不合按的上述搭设顺序进行，且 伸交圈搭设为搭设过程中封立随校

5、排钢管以固定。3.4立杆下扫地 匚相邻接头不应设在同步同跨内，在高500mm ;各接头中心距主节点的距离不应大于步距的 450mm。向水平杆纵须交平杆必须设于横向用对接杆之对接接头杆的内错侧置为增相邻不应设在同跨内横； 交点接必须平置圈。应接头并两端采用直并扣件免设在横布水平杆上跨中该杆杆线偏横主节f第二步小横杆 立挂安全存安装加设剪刀撑因此应从一个角部开始，并向两边延一律设布、40并与立杆连接S叽立杆的m开！!其对勰头1/3;且里排立杆距墙的距离为相邻接头水平距离不应小于 500mm，并应避免一交点处必须设置小横杆，并两端采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上， .一 一m离不应大于* 150mm,

6、靠墙一侧的外伸长度不应大于 500mm ,连接大横杆的对接 开口应朝向架子内侧，螺栓要向上，以防雨水进入昙上须板应对接高接护身栏必须设操作小横必须满in一 一 _:飞跳板，米用 ，点的不应大脚、绑直在铺稳墙上手板面 1,接isiif 作层设250mm高的挡脚板。为脚手板应铺,14#铅丝绑扎，且操全帽和砸人熾行搭设单业进行膽面上需铺失衡时脚手板并板撞等工人全作戴好女四.脚手架的使用和拆除操后及触复临作业拆除,时，止随须拆除脚责任的髏全总监心、jin同意，木连接紧补确并在作4.2人员上下必须走安全防护的进入通道（斜道），严禁攀援脚手架上下脚除顺序与搭设顺序相横杆亠其顺序为:立杆安全网杆件4.4在拆

7、除过程中凡已松开连接的杆件应及时拆除避免误扶和误靠已松脱连接的五.脚手架使用材料表序号名称规格数量备注1 48 X 3.5钢管L=6米9500根2 48 X 3.5钢管L=5米1000 根3 48 X 3.5钢管L=4米2500 根4 48 X 3.5钢管L=3米1000 根5 48 X 3.5钢管L=2米9500根6 48 X 3.5钢管L=1米2000根7扣件直角扣30000只8扣件旋转扣5000只9扣件对接扣8000只10木跳板900平方米11密目网1.8米*6米10000平方米六. 质量保证措施6.1. 脚手架用钢管：6.1.1表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯6.1.

8、2外径偏差不大于-0.5mm,壁厚偏差不大于-0.3mm。6.1.3端面应平整，偏差不超过1.7mm。6.1.4钢管长度规格必须按要求统一，不得长短参差不齐。6.2. 扣件：缺陷6.并1铸铁裂纹砂气孔冒砂毛其氧影响除能净寿造6.2.2扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。6.2.3扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。6.2.4当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。6.2.5扣件表面应进行防锈处理。监督部门批量验证和工厂经法(GB5726-88)的规 用L-1.8X 6密目网，水平管从距网面积心上 不高少少于垂直自0进入现行模 碰到与个

9、面成)。5女全部:用 P-3X 6由落下即网网的力学性能符合的厂家产品力学性时具备佥方 网、4性性式砂包冲击试验下条件。立卷 做式贯穿试验上(即用透5kg重的钢查、验4收并填写验使畑庇趙相关部门部门删，合格后方可进麵用按分段、搭设应符合规范要项目进行检6.5 .大风雨后，施工负责人要及时组织相关人员对架子进行检查。6.6 .脚手架各杆件相交伸出的端头，均要大于100mm,以防杆件滑脱七、脚手架的安全与维护1安全网里脚手架砌外墙或用于多层、高层建筑的外脚手架，均需张设安全网，以保证施工 安全。支好后的安全网应能承受160kg的冲击力，凡霉烂、有漏孔等不得使用。架设安 全网时，其伸出宽度应大于2m

10、,外口应高于内口，搭接牢固，每隔一定距离应用拉绳 将斜杆与地面锚拉牢，安全网应随楼层施工进度上升。2. 防雷电措施脚手架搭设应远离高压线，在使用期间，严禁与带电体接触。此外，在搭设外脚手 架施工过程中，如在雷雨季节，应设置避雷措施。八、悬挑脚手架搭设计算书：(2-8层)钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-200)。 2-8层悬挑的脚手架为双排脚手架，搭设高度为 21米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.40米,立杆的横距1.20米,立杆的步距1.80米o采用的钢管类型为-48X 3.5,连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.80米。施工

11、均 布荷载为3.0kN/m2 ，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用18号工字钢, 其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算：大横杆的自重标准值P仁0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.15（X 1.200/3=0.060kN/m活荷载标准值 Q=3.000X 1.200/3=1.200kN/m静荷载的计算值 q1=1.2 0.038

12、+1.2X 0.060=0.118kN/m活荷载的计算值 q2=1.4X 1.200=1.680kN/m大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）鱼1L1nf-11_I大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2、抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M1=(0.08 x 0.118+0.1CX 1.680) x 1.4002=0.348kN.m支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为：M2=-(0.10X 0.118+0.11X1.680)x 1.4002=-0.408kN.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：-=

13、0.408 x 10S/5080.0=80.394N/mm 22大横杆的计算强度小于205.0N/mm，满足要求!3、挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：阿釜7 7旳洗静荷载标准值 q仁0.038+0.060=0.098kN/m 活荷载标准值q2=1.200kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度45V=(0.677X0.098+0.990 x 1.200)x 1400.0/(100X2.06X 10x121900.0)=1.919mm大横杆的最大挠度小于1400.0/15（与 10mm,满足要求!、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在

14、小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038X 1.400=0.054kN脚手板的荷载标准值P2=0.15(X 1.200X 1.400/3=0.084kN活荷载标准值Q=3.000X 1.200X 1.400/3=1.680kN荷载的计算值P=1.2 0.054+1.2X 0.084+1.4X 1.680=2.517kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算: 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mz M=(1.2X 0

15、.038) x 1.2002 /8+2.517X 1.200/3=1.015kN.m=1.01X 106 /5080.0=199.846N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm，满足要求!3、挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：R(护-4円9) 曲=12SI小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0X 0.038 X 1200.004/(384 X 2.060 x 105x 121900.000)=0.04mm集中荷载标准值 P=0.054+0.084+1.680=1.818kN集中荷载

16、标准值最不利分配引起的最大挠度225V2=1817.76X 1200.0X (3X 1200.0-4X 1200.0/9)/(72X 2.06X 10X 121900.0)=4.440mm最大挠度和V=V1+V2=4.481mm小横杆的最大挠度小于1200.0/15与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN ;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1、荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038X 1.200=0.046kN脚手板的荷载标准值P2=0.1

17、5（X 1.200X 1.400/2=0.126kN活荷载标准值Q=3.000X 1.200X 1.400/2=2.520kN荷载的计算值R=1.2 0.046+1.2X 0.126+1.4X 2.520=3.734kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN;四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1248NG1

18、= 0.12$ 10.800=1.348kN2 一(2) 脚手板的自重标准值(kN/m);本例米用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 = 0.150 4X 1.400X (1.200+0.500)/2=0.714kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡 板，标准值为0.15NG3 = 0.15$ 1.400X 4/2=0.420kN2吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m); 0.005NG4 = 0.005X 1.400X 10.800=0.076kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.557kN活荷载为施工荷

19、载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施 工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ = 3.000X 2 1.400X 1.200/2=5.040kN风荷载标准值应按照以下公式计算叽=0兀丁7 %2其中 W0 基本风压(kN/m)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： W0 = 0.450Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的 规定采用：Uz = 1.250Us 风荷载体型系数：Us = 1.200经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7X0.450x 1.250X 1.200 = 0.472kN/m2。考虑风

20、荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.8X1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW = 0.85X 1.4Wklah2 /102其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m );la立杆的纵距(m);h立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=10.13kN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.18;i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm;10 计算长度（m）,由公式10 = kuh确定，I0=3.22m;k 计算长度附加系数，取1.155u计算长度系数，由脚手架的高

21、度确定，u=1.552A立杆净截面面积，A=4.89cm；3W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm；118.09钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到=2f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求！2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算0.18;0.255kN.m;155.95其中N 立杆的轴心压力设计值，N=9.07kN;创一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到i计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm;10 计算长度（m）,由公式10 = kuh确定，l0=3.22m;k 计算长度附加系数，取1.

22、155u计算长度系数，由脚手架的高度确定；u二1.552A立杆净截面面积，A=4.89cm；3 W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW =钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到=2 f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算-=0.92;A = 4.89cm2; f = 205.00N/mm 2经过计算得到 Nf = 91.702kNNfNl，连墙件的设计计算满足要求连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为连墙件的轴向拉力，N=11.668kN;lw为连墙件的周长

23、，取3.1416K 48.0=150.80mm;t为焊缝厚度，t=3.50mm ;2ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2经过焊缝抗拉强度丨=11667.92心50.8(X 3.50) = 22.11N/mm。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求连墙件对接焊缝连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算A为墙支点悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点,悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式：禺一M（今俎尸支座弯矩计算公式：M盘=-叫扌刑1）一写C点最大挠度计算公式:其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/。本工程算例中，m 二

24、 2500mm, l = 1500mm, ml = 500mm , m2 = 1700mm;185.00cm3水平支撑梁的截面惯性矩I二1660.00cm4 ，截面模量(抵抗矩)W =受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2X 2.56+1.4X 5.04=10.13kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2X 30.60 X 0.0001 x 7.85X 10=0.29kN/mk=2.50/1.50=1.67kl=0.50/1.50=0.33k2=1.70/1.50=1.13代入公式，经过计算得到支座反力RA=35.916kN支座反力RB=-15.234kN最大弯矩 MA=23.176kN.m6

25、2抗弯计算强度 f=23.176X 106/(1.05X 185000.0)=119.308N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm，满足要求！受脚手架作用集中计算荷载N=2.56+5.04=7.60kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.60X 0.0001 x 7.85X 10=0.24kN/m最大挠度Vmax=7.812mm按照钢结构设计规范（GB50017-2003附录A结构变形规定，受弯构件 的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 5000.0mm水平支撑梁的最大挠度小于5000.0/400,满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中Mb

26、 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数， 查表钢结构设计规范（GB50017-2003附录B得至U：广 b=1.18 由于卜b大于0.6,按照钢结构设计规范（GB50017-2003附录B其值用b查表得到其值为0.8136 2经过计算得到强度 -=23.18X l0 /（0.813X 185000.00）=154.10N/mm;水平钢梁的稳定性计算- f,满足要求！九、锚固段与楼板连接的计算：1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=15.234kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝2

27、土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm ;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D二15234X 4/(3.1416X 50X 2) 1/2=i4mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两 侧30c m以上搭接长度。2、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式尿办其中N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N二15.23kNd楼板螺栓的直径，d = 20mm;fb楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取21.5N/mm;h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于 15234.23/(3.141 & 20 x

28、1.5)=161.6mm3水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N二15.23kNd楼板螺栓的直径，d = 20mm;b楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm;fee 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取20.95fc=13.59N/mm;经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求！九、悬挑钢平台施工：为解决施工材料的垂直运输，缓解施工电梯压力和方便塔吊吊运模板、 架料，本工 程在主体结构施工期间在建筑物外围搭设悬挑钢平台，悬挑平台尺寸 3.4m x 4m。具体 设计方

29、案如下：一、悬挑平台构造：1、设计极限荷载为2t，为安全考虑，钢平台实际使用荷载控制在 1.5t。2、悬挑平台以2根20a工字钢为主梁，以4根20钢绞线悬挑于上层剪力 墙上，钢丝绳与主梁工字钢通过不小于 20 （圆钢）做成的吊环连接，连接部位 应使用卡环。3、3根次梁采用18号工字钢，次梁一端搁置在主体结构梁上与预埋件焊接， 一端搁置在主梁上与主梁焊接。4、次梁上焊4.8钢管，间距为250mm，上铺9mm厚竹夹板，栏杆为钢管 与工字钢焊接，间距为1000mm，立杆上附两道水平杆，栏杆刷红白相间油漆， 栏杆外围采用九夹板围护。5、所有焊缝应饱满、牢固，符合规范要求，钢丝绳用花篮螺栓（V03.0型

30、）， 连接处另加保险钢丝绳两道，每根钢丝绳用4只 YT - 22钢丝夹具卡牢。与剪 力墙固定端应栓牢。夹板与水平钢管用8号铁丝捆扎牢。悬挑钢平台平面构造悬挑钢平台剖面构造悬挑式钢平台节点图 二、悬挑平台主要杆件计算：1、次梁计算（恒荷载）采用3根18号工字钢，自重 236 N/mX 3=708 N/m钢管与甲板以600 N/m2计,600 N/m2x 3.4 m=2040 N/m;施工活荷载（可变载）以2000kg计，q4=2000X 9.8/4=4900 N/m荷载 设计值 708 N/m X 1.2+2040 N/m X 1.2+4900 N/m X 1.4=849 N/m+2448N/m

31、+6860 N/m=10157 N/m次梁等效荷载十两二伽円_心次梁弯矩按次梁为单跨简支梁，承受均布荷载计算弯矩（图2-1-7-5。当次梁带悬臂时，由F列公式计算弯矩：Mmax -qL2 （12）28式中 丄；Ll悬臂长度（m）；L 次梁两端搁支点之间的长度（m）；q 荷载设计值（N/m）；按题意 0.5 0.1433.5Mmax 8qL2(12)2-101573.52(10.1432)2815242N m若 Mmax Wn 2f,则次梁强度满足要求。查表知 18 号工字钢 Wn=185 cn?=185X 103 mm3。按两根 18号工字钢计算，Wn 2f=185X 103 mm3x 2X 215 N/mnf=79550 N mMmax=15242 N- m Wn 2f=79550 N m 次梁强度满足要求。2、计算主梁夕卜侧主梁以钢丝绳吊点作支承点，从安全考虑里侧第二道钢丝绳的作用忽略不计， 里侧工字钢的作用也忽略不计，将次梁传递的恒荷载和施工活荷载，加上主梁自重的恒 荷载按单跨简支梁承受均布荷载计算外侧主梁弯矩值。主梁承受荷载计算次梁采用3根1&工字钢每根长4 m,查表得1&工字钢自重为236 N/m次梁重 R=236 N/mX 4 m x 3=2832 N主梁