2015-k-002 详勘报告

1、江北湾头启动区3#-3地块 详勘报告目 录文字部分：1、工程概况2、勘察执行的主要技术标准、勘察目的、工作方法及完成工作量2.1勘察执行的主要规范标准2.2勘察目的2.3勘察工作方法及完成工作量3、场地工程地质条件3.1、自然地理3.2、区域地质构造和活动断裂3.3、地基土的构成及特征3.4、地基土的物理力学性质指标统计及设计参数83.5、地下水93.6、不良地质作用及特殊性岩土93.7、场地地震效应103.8、场地环境对本工程的影响104、岩土工程的分析与评价104.1、场地的稳定性和适宜性104.2、天然地基评价114.3、桩基工程的分析与评价114.4、基础方案的分析与评价124.5、桩

2、基设计注意事项154.6、成（沉）桩可能性分析及注意的几个问题154.6、桩端持力层及下卧压缩层的压缩模量建议165、 基坑工程165.1 基本条件165.2 支护型式165.3 支护设计参数175.4、基坑设计与施工过程中应注意的几个问题176、结论与建议176.1结 论176.2 建 议18附件部分：1. 地基土物理力学指标设计参数表 1张 (A3)2. 地基土物理力学指标数理统计表 6张 (A3)3. 勘探点平面位置图 1张 (A3)4. 工程地质剖面图 23张 (A3)5. 钻孔柱状图 39张 (A3)6. 固结试验分层eP曲线图 5张 (A3)7. 勘探点数据一览表 3张 (A4)8

3、. 地层分布统计表 1张 (A4) 9. 标贯试验成果统计表 6张 (A4)10. 三轴试验成果表 5张 (A4)11. 土工试验成果报告表 33张 (A3) 12. 水质分析报告 4张 (A4)13. 波速试验成果报告 15张 (A3)江北湾头启动区3#-3地块岩土工程勘察报告(详勘)1、工程概况受宁波江湾房地产开发有限公司委托，我公司对其拟建的江北湾头启动区3#-3地块进行岩土工程勘察工作。拟建地块位于宁波市江北区湾头顾家，大闸北路（湾头大桥）东侧，拟建场地东侧为在建宁波江湾城（湾头3#-1地块）施工现场。本场地现状地势较平坦，场坪平均标高约为3.5 m（1985国家高程基准，下同），表层

4、现已回填平均厚度1.7m左右的杂填土。本项目总用地面积46900，总建筑面积143580：其中地上建筑面积约103880，地下建筑面积约39700，建筑密度40%，容积率2.2，绿地率28%,建筑最大高度约60m。主要拟建建筑物有12幢1218层高层住宅，1幢1层水泵房，若干幢25层办公及商业用房。本场地全场满铺一层地下室，地下室开挖深度约56m。地基允许变形值为倾斜值小于0.003，本工程室外地坪设计标高4.154.3m。本地块拟建建筑物性质见表1。 建 筑 物 性 质 表 表1序号建筑物名称(楼号)层 数（高度）(m)单元数(幢)结构类型对差异沉降敏感程度建 (构) 筑 物 基 础地下室或

5、地下设备情况形 式埋深（m）单柱荷重准永久值（KN）最大一般1高层地上1218层12框架-剪力墙结构敏感桩基础5.060003000全场满铺一层地下室2办公及商业用房地上25层若干框架结构敏感桩基础5.0250020003一层地下车库地下1层1框架结构敏感桩基础5.025002000 本项目为一般高层建筑,最高为18层，全场满铺分布有一层地下室，开挖深度约5m，属二级基坑，基础设计等级为乙级，其工程重要性等级为二级。拟建场址地势较平坦，地形地貌较简单，场地存在软弱土，属抗震不利地段，基础位于地下水位以下，场地复杂程度等级为二级；地基土种类较多，均匀性差，性质变化大，地基复杂等级属于二级；根据岩

6、土工程勘察规范(GB50021-2001)第3.1.4条之规定，本项目的岩土工程勘察等级为乙级。2、勘察执行的主要技术标准、勘察目的、工作方法及完成工作量 2.1勘察执行的主要规范标准(1)国家标准岩土工程勘察规范(GB50021-2001)（2009年版）；(2)国家标准高层建筑岩土工程勘察规范（JGJ72-2004）；(3)国家标准建筑抗震设计规范(GB50011-2010)；(4)国家标准土工试验方法标准(GB/T50123-1999)；(5)行业标准建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)；(6)国家标准建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）；(7)浙江省标准建筑地基基础设计

7、规范（DB33/1001-2003）；(8)浙江省建设地方标准工程建设岩土工程勘察规范 (DB33/T1065-2009)；(9)地方标准宁波市建筑桩基设计与施工细则(甬DBJ02-12)。 2.2勘察目的本次勘察属于详勘阶段，本工程全场拟建12幢高层建筑，属软土地区，分布有大面积一层地下室，主要目的为拟建项目基础选型和施工图设计提供工程地质依据，具体要求如下：(1)查明场地地形地貌，地基土层的分布规律，岩性特征及其均匀性，各土层的物理力学性质指标及工程地质特征；(2)寻找合适的桩端持力层，重点在于查明其分布特征、埋藏深度、厚度、工程性质的变化规律；(3)对场地工程地质条件作出评价，并结合建筑

8、物特征，推荐合适的桩基方案，对拟建建筑物的桩基条件进行评价，提供桩基的设计参数，预估单桩承载力，对设计施工中可能出现的问题提出建议； (4)判定场地土类型，场地类别，提出抗震设计有关参数，并查明场地内土层有无液化土层，对场地的地震效应作出评价；(5) 判明建筑场地内有无对工程不利地下埋藏物，如古河道、暗浜、暗塘及其它人工地下设施，查明场地不良地质作用，并对场地的稳定性和适宜性作出评价；(6)查明地下水的类型，埋藏条件，补给及排泄条件及地下水位季节变化幅度，分析评价地下水对混凝土的腐蚀性，查明浅层地基土渗透性的变化规律，提供抗浮设计水位,为基础施工和基坑开挖提供依据；(7)对基坑支护的选型进行建

9、议和评价，提供基坑设计所需参数；对地下水控制方案提出建议并分析地下水降水对邻近设施的影响；(8)提供桩端下土层的桩基沉降计算参数。2.3勘察工作方法及完成工作量2.3.1、勘察工作量布置本次勘察的工作量布置依据岩土工程勘察规范（GB50021-2001）及建设单位提供的电子版设计总图及要求，结合场地工程地质条件，拟建建筑物的位置、规模特征、结构要求、荷载等情况，勘探点按拟建建筑物角点、轮廓线布置，所布勘察孔孔数、孔深与孔位均经业主与设计认可。本方案共布置勘探孔82个，本报告中共有勘探孔78个，其中取土孔23个，取土+原位测试孔18个，一般性鉴别孔37个，取土孔数量及控制性勘探孔数量均满足相关规

10、范要求，具体详见“勘探点平面布置图”。注：ZK76、ZK77、ZK81及ZK82等其余四个孔，根据业主要求，另外单独出具勘察报告，工作量不计入本报告。2.3.2、勘察工作方法 本工程勘察工作按委托要求进行，采用野外钻探、原位测试和室内试验相结合的方法，准确、全面地获得各项技术指标。我公司于2014年12月31进场共调进7台XY-1型钻机进场施工，至2015年1月10日完成所有野外作业。（1） 测量 本次勘察根据业主已确认的平面位置图先在autocad上读出各勘察孔的理论坐标，勘察采用莱卡TC805型全站仪进行施工放样。孔口坐标和高程为宁波市独立坐标系和1985年国家高程基准。基准点引自控制点T

11、1、T2 ，两控制点位于勘探点平面位置图外。测量过程中严格按照（GB50026-93）规范执行。勘探孔数据详见勘探孔数据一览表。控制点及图根点坐标一览表 表2点号X坐标（m）Y坐标（m）H高程（m）备注TI109974.3526604626.95773.155平面系统：宁波市独立坐标系高程系统：1985国家高程基准T2110145.1036604569.77543.060（2） 外业勘察作业外业勘察工作采取现场工程地质钻探、标贯、等多种原位测试手段。配备108mm钻具钻进取芯，优质泥浆护壁工艺成孔。软土采用薄壁取土器，静压法采取原状土样，其它硬土样用普通取土器采取，采取的原状土试样等级为I级，

12、全部钻孔验收合格后进行封孔。土样取出后及时标签、蜡封、装入防震箱。地下水位观测一般在施工结束24小时后实测孔内水位埋深，结果具有代表性。（1）钻探：先后共投入7台XY1型钻机，根据地层情况采用提土钻、单管活塞等钻具进行回转钻进法全断面连续取芯，钻进采用优质泥浆护壁，岩芯采取率达到95%以上，砂土在85以上。在现场配有专职人员确定每回次的钻进深度，并进行现场的芯样编录与土样的采取，每回次进尺控制在2m以内。（2）取样： 在钻探的钻进过程中根据揭露地层的情况采集原状土试样，取样器为固定活塞式薄壁取土器，在软土层中采用静压法，一般土层中采用锤击法。所有土样均做到及时密封，并按规定的要求送试验室试验。

13、（3）原位测试标准贯入试验：采用标准锤重63.5kg、落距为76cm、自动脱钩装置将标贯器贯入待试验的地层，并记录每贯入10cm的锤击数，累计30cm为其试验的锤击数，在规定的勘探点与钻探揭露的砂土、粉土层中进行。本报告提供实测锤击数，应用时可根据相应标准再作修正。（4）原位测试钻孔波速测试：根据抗震规范，在场地每幢高层建筑位置各布置1只钻孔进行剪切波速测试，测试深度20m，主要用于求得场地土20m范围内等效剪切波速。以确定场地土类型。采用RS-2000型三分量检波器、RS-1616KS型动测仪，敲击法在钻孔中根据地层变化采集数据。其单孔试验深度为2025m，试验间隔为1m。全场共布置剪切波速

14、测试孔12个。（5）钻探孔开挖回填：本场地地表现分布有大面积的回填塘渣垫层，回填杂填土层平均层厚约1.7m，最大层厚约4m，同时调入两台C60型挖机，配合钻探施工。钻探施工结束后进行封孔、回填。（3） 土工试验本工程室内土工试验原状土样均做常规分析，含砂砾混合土除现场原位测试外兼做颗分，浅部土层除做常规试验，外加作渗透试验，三轴压缩试验（uu）及无侧限抗压强度试验。对拟采用的桩端持力层和及其下卧压缩层做高压固结试验，最大加压荷载为3200kPa。同时取4组水样进行水质简分析及侵蚀性CO2测试。内业资料整理采用上海华岩工勘专用软件，计算机成图。总计完成工作量见表3：完成工作量一览表 表3野 外

15、工 作室 内 试 验项 目数量项 目数 量钻探孔取土孔及原位测试孔孔数（个）41总进尺：5740.9m一般物理性试验762总进尺（m）3147固结试验（项）756一般性鉴别孔孔数（个）37直剪（固快）（项）496总进尺（m）2593.9高压固结试验（项）64孔口高程测量（点）78颗粒分析（项）149原状土样（只）762渗透试验（项）41扰动土样（只）149三轴试验（项）35标贯试验（次）109水质分析（组）4挖机开挖回填（台班）6无侧限抗压试验（组）29水样（组）4岩石单轴抗压试验（组）3、场地工程地质条件3.1、自然地理1、气象场地位于宁波江北区，属亚热带季风气候区，温暖湿润，四季分明。每年

16、34月，西北季风减退，东南季风增强，冷暖空气交汇而形成春雨。47月冷暖空气交汇成静止锋，形成长历时锋面雨，降水较多，俗称“梅雨”。夏秋季节，受太平洋副热带高压控制，天气晴热少雨，日照长，蒸发量大，易发生旱灾；89月间，常有台风侵入及暴雨，台风雨来势凶猛，雨强度高，历时短，总量大，极易造成洪涝灾害，灾害性天气较多。11月至来年2月，西伯利亚冷高压控制本区，盛行西北风，以晴冷天气为主，降雨量较少。据宁波气象站多年资料统计，年平均气温16.2C，月平均最高气温27.7C（7月份），月平均最低气温4.4C（1月份），极端最高气温41.2C（2005年7月5日），极端最低气温-8.8C（1955年1月1

17、2日）。全年平均气温16.2，无霜期为230240天，平均日照时数为1902.7小时/年，年平均相对湿度为7882%。年平均降水量1374.7mm，年最大降雨量1731.3mm（1973年），年最小降雨量904.6mm（1967年），多年平均降雨量1558.4mm，陆面蒸发量650800mm，水面蒸发量9001000mm，陆域年平均风速2.9m/s，最大风速20m/s，年平均相对湿度为7882%。2、水文拟建场地西北向有一条南北走向的姚江存在，离本场地约120米左右；该姚江（河）宽约200米左右，水深6.50米,场地东侧为姚江支流，姚江（河）水位升降主要受大气层降水和人工排涝（闸门）控制。当施

18、工期间（地下室基坑施工中）正值“梅雨季”或台风季节遇特大暴雨瞬时降雨量可达几百亳米时，地下水位会产生较大变化幅度，地下水位变化幅度在1.001.50米左右；为避免地下水位上升对基坑施工的影响，应采取有效的防治措施。3、地形地貌拟建地块位于宁波市江北区湾头顾家，为第四系滨海海积冲积湖积沉积物地层，地势较为平坦，整个场地平均标高约3.5m。场地现状为空地，表层已回填约1.7m左右的杂填土层。3.2、区域地质构造和活动断裂宁波市大地构造隶属华南褶皱系浙东南褶皱带丽水-宁波隆起北段之新昌-定海断隆带内。基岩岩性主要为侏罗系上统的灰绿、浅灰紫(绿)色流纹质玻屑凝灰岩、角砾玻屑凝灰岩、凝灰角砾岩及流纹岩等

19、，或白垩系下统的紫灰色砾岩、浅灰色泥质粉砂岩、含钙质结核粉砂岩等。根据搜集的资料显示，拟建场地半径25km左右范围内，主要断裂构造有四组：北东走向的奉化-丽水活动断裂带；北北东走向的镇海-宁海活动断裂带、岱山-黄岩活动断裂带；北西走向的长兴-奉化断裂带；近东西走向的昌化-普陀断裂。活动断裂均于晚更新世纪期前结束断错地层的强烈活动，陆域内至今尚未发现全新世古地震遗迹或全新世活动断裂。根据本次勘探揭示，结合本区域地质资料，本场地基岩顶板埋深大于80m，场址区域处无大断裂或活动断裂通过。3.3、地基土的构成及特征根据钻探资料，结合区域地质资料及土的成因、结构和工程地质性质综合分析可将场地土质在揭露深

20、度内划分为10个工程地质层，24个工程地质亚层。各土层特性及分布情况详见表4。19场 地 地 层 一 览 表表4地质时代地层编号地层名称层底标高(m)层底埋深(m)地层厚度(m)颜色湿度状态密实度压缩性地 层 描 述 及 特 征均匀性描述Qmlz杂填土0.032.520.504.200.504.20杂色湿松散不均杂色，松散，湿，由粘性土混碎石、砖块等建筑垃圾构成，系人工近期回填，土质不均。全址分布，土层分布不均。mQ431粘土-0.371.131.904.300.402.20灰黄色饱和软塑可塑中等高压缩性灰黄色，软塑软可塑，中偏高压缩性，含铁锰质氧化物结核，由上至下逐渐变软，底部与下卧土层呈渐

21、变过渡，土质不甚均匀。全址分布，土层分布不均。mQ422-1淤泥质粘土-2.560.003.606.200.903.40灰色饱和流塑高压缩性灰色，流塑，饱和，高压缩性，夹薄层粉土或粉砂，见少量贝壳类碎屑，土质较均匀。主要分布于场地的中部及南部，北部缺失。mQ422-2a粘土-3.62-1.595.107.100.502.60灰色饱和软塑可塑高压缩性灰色，软塑 软可塑，饱和，高压缩性，厚层状，含少量粉砂条带团块，土质不甚均匀。主要分布于场地的中部及南部，北部缺失。mQ422-2b粉土-9.80-2.826.5013.502.8010.60灰色湿稍密,局部中密中压缩性灰色，稍密，局部中密状，湿，中

22、压缩性，略显层理状，夹少量粘性土，摇振反应迅速，无光泽，局部夹淤泥质粉质粘土薄层。主要分布于场地北侧，南部缺失。mQ422-3淤泥质粘土-12.94-7.3711.3016.502.9010.20灰色饱和流塑高压缩性灰色，流塑，饱和，高压缩性，略显层理状，局部含粉土或粉砂团屑，土质不甚均匀。全址分布，土层分布不均。mQ413淤泥质粘土-22.52-14.4518.1026.003.8013.70灰色饱和流塑高压缩性灰色，流塑，饱和，高压缩性，含少量粉砂、粉土团块，偶见零星贝壳碎屑，土质不均。全址分布，土层分布不均。mQ414-1粉质粘土-23.09-18.7922.5026.600.606.0

23、0灰色饱和软塑中压缩性灰色，软塑，饱和，中高压缩性，含零星贝壳碎屑，混少量粉土或粉砂，无层理，土质不均。绝大部分均有揭示，仅局部缺失，分布一般均匀。mQ414-2a淤泥质粘土-32.12-20.6925.7035.801.8011.60灰色饱和流塑高压缩性灰色，流塑，饱和，高压缩性，局部含有机质斑点及腐植质，土质较均匀。主要分布于场地北侧及东南角，土层分布不均。mQ414-2b粘土-36.38-23.2426.9040.002.4015.20灰色饱和软塑高压缩性灰色，软塑，饱和，高压缩性，夹少量薄层粉砂或粉土，偶见零星贝壳碎屑，土质不甚均匀。主要分布于场地的南侧，与4-2a呈互补关系，分布不均

24、匀。mQ414-3粘土-40.99-32.2735.8044.502.504.70灰色饱和软塑中等高压缩性灰色，软塑，中高压缩性，局部混有少量的粉土或粉砂团屑，土质较均匀。仅ZK48、ZK50ZK54等5孔揭示，土层分布不均。al-lQ32-15-1粘土-40.86-25.4629.0044.501.4010.40灰黄色饱和可塑中等压缩性灰黄色褐黄色，可塑，中等压缩性，厚层状，无明显层理，含少量铁锰质结核氧化物，夹少量薄层粉砂或粉土，土质不甚均匀。2#楼、5#楼、6#楼至8#楼之间区域缺失，土层分布不均。al-lQ32-15-2粉质粘土-39.74-32.3835.8043.201.309.0

25、0灰黄色饱和软塑可塑中等压缩性灰黄色，软塑，局部软可塑状，饱和，中等压缩性，含铁锰质氧化结核及斑点，局部夹含大量的粉砂团屑，薄层状构造，土质不均匀。主要在ZK27、ZK32、ZK36及ZK40ZK54，ZK58ZK59等中部场地缺失，分布不均匀。mQ326-1粉质粘土-42.96-36.3940.0046.901.109.60灰色饱和软塑中等高压缩性灰色，软塑，中高压缩性，含少量有机质及粉粒薄层，混少量粉砂团块，土质不均。5#楼、6#楼区域及ZK20、ZK26、ZK31缺失，土层分布不均，mQ326-2粉质粘土-48.04-39.5043.0051.200.608.80灰褐色、兰灰色饱和可塑中

26、等压缩性灰褐色、兰灰色，可塑，中等压缩性，厚层状，含铁锰质结核及氧化物，土质不甚均匀。仅ZK51一个孔缺失，其余均有揭露，土层分布较均匀。mQ326-3粉质粘土-49.66-41.8945.5053.600.905.80灰褐色、兰灰色湿低中等压缩性灰褐色、灰黄色，可塑，中等压缩性，混粉土及粉砂，无层理，局部粉性含量较高，呈粉质粘土夹粉砂状，土质不均匀。主要在场地北部的9#楼、10#楼、11#楼、12#楼及南部的2#楼及3#楼缺失，土层分布不均。al-mQ32-26-3a粉砂夹粉质粘土-48.72-41.8945.4052.300.304.00灰褐色、兰灰色饱和中密中等压缩性灰褐色、浅兰灰色，中

27、密，砂质不纯，含约5%15%左右的可塑状粘性土，低压缩性，土质不均匀。主要分布于场地的中部及西南角，分布不均匀。al-mQ32-18-1粉砂混中砂-56.03-47.2450.6059.601.3010.00灰褐色湿密实低压缩性灰褐色，密实，湿，混中砂，低压缩性，砂质不纯，偶含薄层粘性土，颗粒级配一般。矿物质主要为石英、长石等。全场均有分布，水平向分布均匀，垂直向分布欠均匀。al-mQ32-18-2粉质粘土夹粉砂-55.69-49.7753.2059.300.602.80灰色湿密实低中等压缩性灰褐色、兰灰色，夹粉砂，低中等压缩性，无层理，层间夹薄层粉砂，砂质较纯，土质不均。主要分布于6#楼与1

28、0#之间的西半侧，土层分布不均。al-mQ32-18-3粉砂-63.18-59.7964.8066.806.0012.40灰色湿密实低压缩性灰褐色、兰灰色，密实，湿，低压缩性，主要矿物为石英、云母、长石等，夹少量可塑粉质粘土，颗粒级配一般，土质不均。全场均有稳定分布，土层分布较均匀。al-lQ319-1粉质粘土-68.77-63.5667.5072.101.906.80灰色湿可塑硬塑中等压缩性兰灰色、灰黄色，硬可塑，湿，低中压缩性，含少量有机质及粉粒，偶含铁锰质斑块，土质不甚均匀。全场均有稳定分布，土层分布较均匀。al-lQ319-2粉质粘土-74.17-68.3672.3077.501.30

29、6.30灰色软塑可塑中等压缩性兰灰色，可塑，中等压缩性，含少量有机质及粉粒，偶含铁锰质斑块，土质不甚均匀。全场均有稳定分布，土层分布较均匀。al-lQ319-3粉质粘土-75.59-73.3776.9079.101.105.70灰色湿可塑低中等压缩性灰色，可塑，低中等压缩性，含铁锰质结核及斑块，混粉砂、粉土团块，无层理，厚层状。土质不甚均匀。全场均有稳定分布，土层分布较均匀。al-lQ319-4粉砂灰色密实低压缩性黄褐色，密实，湿，低压缩性，主要矿物为石英、云母、长石等，夹少量可塑粉质粘土薄层，颗粒级配一般，土质不均。本次勘探深度范围内仅ZK32、ZK48、ZK50、ZK55、ZK59、ZK6

30、4及ZK66等7个孔有探深至本层。3.4、地基土的物理力学性质指标统计及设计参数3.4.1、地基土的物理力学性质指标统计本次勘察对各层地基土取样作了室内土工试验（常规试验），对第1层及第2大层土样做了渗透验，结果见“土工试验成果报告表”。对2b层、6-3a层、8-1层、8-3层及9-4层作了标准贯入原位测试试验，结果见“标贯试验成果表”。根据室内土工试验、野外鉴别,按上述工程地质层为统计单位，对各原位测试及室内土工试验指标进行逐一检查，删除个别异常数据后，采用正负三倍标准差剔除法进行统计，提供各工程地质亚层的各项指标统计个数、最大值、最小值、平均值、变异系数和标准值。其中，土试固结快剪C、值为

31、峰值，建议值为标准值，物理指标及压缩性指标采用平均值。标准贯入试验击数未经杆长修正。有关各土层的物理力学指标见附表“地基土物理力学指标数理统计成果表”。根据上述统计成果各种指标的对比分析，各项指标反映了土的真实性质，指标准确可靠。从不同指标分析：一般各地基土层的主要物理性质指标（w、e、wL等）的变异系数在0.1左右，仅个别大于0.1，属低变异性指标；力学性质指标（a1-2、E0.1-0.2）的变异系数一般在0.10.2之间，仅个别大于0.3，属中变异性指标，个别变异系数大的土样，是因为土粉性含量较大的缘故。从不同土层分析：一般各粘性土层各指标的变异系数较小，各含粉性土层及软可塑粘性土渐变土层

32、的变异系数相对较大（如6、9层），反映到土的物理力学参数上，表现为指标离散性较大。这些指标基本都反映了地基土的真实特性，满足使用要求。为满足桩基沉降计算的需要，本次提供了各土层的平均压缩曲线及高压曲线，第6-1、6-2、6-3、9-1、9-2及9-3层高压分层ep曲线，最大压力为24003200kpa，其余各常规分层ep曲线，从中可换算出各级压力下的压缩模量，各土层的平均压缩曲线详见图4-14-10。3.4.2、地基土承载力特征值及桩基设计参数根据本次土工试验成果及现场工程地质钻探野外描述记录资料，结合地基土的土性特征及埋藏条件，查阅建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）、建筑桩基技

33、术规范(JGJ94-2008) 、省标建筑地基基础设计规范（DB33/1001-2003）、宁波市建筑桩基设计与施工细则（甬DBJ02-12），参考地区性经验，详细确定各土层的地基承载力特征值fak、桩侧阻力特征值sia、桩端阻力特征值pa的参数见表5。 地基土承载力及桩基设计参数表 表5层号土层名称Es1-2fak预制桩钻孔灌注桩抗拔系数(MPa)Kpasiapasiapa(Kpa)(Kpa)(Kpa)(Kpa)z杂填土1粘土4.30 80 16 14 0.80 2-1淤泥质粘土2.35 50 6 5 0.70 2-2a粘土4.05 60 10 8 0.70 2-2b粉土9.61 85 12

34、 11 0.60 2-3淤泥质粘土2.55 55 8 7 0.70 3淤泥质粘土2.45 65 9 8 0.70 4-1粉质粘土4.39 80 16 14 0.70 4-2a淤泥质粘土2.91 75 12 11 0.65 4-2b粘土3.71 80 18 16 0.75 4-3粘土5.22 100 20 18 0.80 5-1粘土7.33 180 32 1000 29 600 0.80 5-2粉质粘土5.69 140 30 800 27 480 0.75 6-1粉质粘土5.06 120 22 20 0.75 6-2粉质粘土8.10 180 32 1400 29 700 0.75 6-3粉质粘土

35、6.97 150 26 1200 23 600 0.75 6-3a粉砂夹粉质粘土(20)220 32 2000 30 1000 0.65 8-1粉砂夹中砂(35)320 45 3500 42 2100 0.60 8-2粉质粘土夹粉砂9.80250 30 1500 27 750 8-3粉砂(40)350 50 3600 45 2160 9-1粉质粘土8.06 200 32 2000 29 1000 9-2粉质黏土6.82 180 1800 28 900 9-3粉质粘土7.40 250 2400 30 1200 9-4粉砂(45)380 3800 45 1900 注：表中的fak仅作为评价土层工程

36、特性之用，设计时应根据实际基础形状、尺寸、埋深进行计算并考虑下卧层强度与变形。()为E0变形模量，系经验值。3.5、地下水（1）地下水类型及地下含水层特征地下水因含水介质、水动力特征及其赋存条件的不同，其补、迳、排作用和水化特征均各有不同，根据钻探揭露：场地勘探深度范围内地下水主要可分为浅层潜水、深部孔隙微承压水。本次勘察实测地下水位埋深为1.102.20m左右，平均水位标高约1.8m，属浅层潜水类型；本场址地势平坦，潜水的主要补给来源为大气降水及地块西侧河道水补给，主要排泄方式为蒸发和渗入河流，地下水位受降雨及地表水的影响有所变化，受环境及气候影响明显。据宁波市有关水文资料，高水位出现在69

37、月份，低水位出现在122月份，常年水位变化幅度在1.02.0m左右。深部孔隙承压水：主要赋存于第6-3a层粉砂夹粉质粘土（承压水位标高约-3.5m）,及第8-1层粉砂夹中砂(承压水位标高约-5.0m)、第8-3层粉砂（承压水位标高约-7.0m），承压水受上游侧向迳流补给，富水性好，埋藏较深，透水性好，污染小。以上深部孔隙承压水在桩基施工过程中，在承压水头作用下，可能产生塌孔，施工时应配制合适的泥浆比重。以第8层砂层作为桩端持力层，采用钻孔灌注桩，当桩基施工完毕后，其孔隙承压水往往会沿桩土界面上升，在桩基周围形成出水点，对桩身的承载性能及地下室基坑施工会有一定影响。由于第8层孔隙承压水压力作用，

38、当地下室基坑开挖深度低于承压水水头高度，在桩壁中可能会产生冒水现象，为防止水土流失导致桩端土强度减弱，施工中应及时采取有效的封堵和坑底降水措施，以免影响基坑工程基础施工。 （2）抗浮设防水位本次勘察期间，实测地下水埋深1.102.2m左右，平均水位标高约1.8m。调查访问拟建场地最高常水位高程约2.50m，最低常水位高程约0.50m。场地拟建室内地坪高程约4.40m。场地东侧道路高程约3.063.16m。根据本地区建筑经验，结合本场地周边已建道路标高，建议本工程抗浮设防水位取2.5m（黄海高程）。同时应考虑雨季地下水位上升对地下室基坑施工的影响。（3）地下水腐蚀性评价根据邻近区域水文地质资料及

39、本场地水质分析资料和地区经验判定，拟建场地内地下水在类环境下对混凝土结构有微腐蚀性，在强透水层（填土）中对混凝土结构有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋在长期浸水环境下有微腐蚀性，在干湿交替环境下有弱腐蚀性；地表水在类环境下对混凝土结构有微腐蚀性，在强透水层（填土）中对混凝土结构有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋在长期浸水环境下有微腐蚀性，在干湿交替环境下有微腐蚀性。根据地下水的赋存环境，场地土对建筑材料的腐蚀性与地下水类同。场地四周未见明显污染源。3.6、不良地质作用及特殊性岩土(1)、 场地中部7#楼，8#楼及9#楼围成区域及ZK78、ZK79等两处位置存在老河道，现已回填,具体详见平面图（

40、绿线标示部分）形成暗河，除以外场地范围内无其它地下洞穴、暗滨、暗河等对工程不利的埋藏物。(2)、 拟建场址地势平坦，拟建场址范围内无崩塌、滑坡、泥石流等不良地质作用。拟建场址位于宁波市区域性地面沉降范围内，其地面总沉降量小于50mm，其影响较小。(3)、 本场地存在深厚层状的软弱土。软土具有高灵敏度，高压缩性，低强度，弱透水性，不均匀性等工程特性，在天然状态下具有一定的强度，但一旦扰动，土体结构极易破坏，强度急骤降低。当有过量堆载时，易造成滑移或不均匀沉降等。宜结合具体情况采用桩基、地基加固处理等方法避免或减轻其不良影响。采用挤土桩会对场地周边道路及建筑产生不良影响，采用钻孔桩易缩孔影响桩身质

41、量。(4)、 现状场地已回填大面积的杂填土，杂填土层平均厚度约1.7m，主要由松散状建筑垃圾混少量粘性土组成。当采用钻孔灌注桩或预应力砼管桩，在工程桩施工前未进行钎探排障，桩基施工中易产生开孔困难或桩偏位等现象，填土层较薄区段大吨位桩架运行易发生对相邻已成桩桩基挤损或桩架倾陷等情况。由于杂填土透水性较好，且场地地下水水位埋深较浅，地下室支护桩止水不当易发生水土流失导致排桩后土体沉陷裂缝，对基坑施工造成不利影响。3.7、场地地震效应(1)、场地抗震设计基本条件根据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）和宁波市地震动峰值加速度分区图，本区的设计抗震烈度为6度，场地土类型为软弱场地土，属抗震不

42、利地段。按波速测试成果（单孔测试成果详见附表），根据国标建筑抗震设计规范(GB 50011-2010)第4.1.5条、第4.1.6条计算土层的等效剪切波速并确定场地类别。根据现场波速测试成果，上部20.0m等效剪切波速分别为Vse均小于150m/s，属软弱土层，根据本次勘察钻孔揭示，本场地基岩埋深大于80m，由此确定拟建场地建筑场地类别为IV类，地震动峰值加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。特征周期值为0.65（s）。(2)、场地液化及震陷评价本场地抗震设防烈度为6度，本场地20m以浅范围内有饱和成层的粉土存在，根据建筑抗震设计规范(GB50011-2010)第4.3.2条规定，抗震设

43、防烈度6度，本场地可不考虑地震液化的影响。拟建场地主要存在第2大层、4大层软土层，属建筑抗震不利地段，但地下浅部土层的等效剪切波速值se大于90m/s，根据建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）第4.3.12条及岩土工程勘察规范GB50021-2001(2009年版)第5.7.11条条文说明，本工程采用桩基础，抗震设防烈度7度及7度以下地区一般可不考虑软土震陷的影响。3.8、场地环境对本工程的影响滨海城市地面沉降造成的整体环境变化主要是海平面的相对上升，导致地面相对不断的下沉，江潮水位相对上升，致使市区防潮汛能力和排水效能逐年下降，同时对地面浅基础建筑物的稳定产生一定影响。对于采用长桩

44、基础，地下水位的少量下降及地面的微量沉降影响较小，根据宁波市区经验及邻近高层建筑的设计施工经验，一般可不考虑地面沉降对桩基产生负摩阻力的影响。拟建场地在深度25.7041.2m以上分布有高压缩性淤泥质土，当建筑物采用桩基础，根据宁波市区建筑桩基施工经验，按宁波市建筑桩基设计与施工细则（2001甬DBJ 02-12）第4.1.8条规定，一般可不考虑软土负摩擦力的影响。如在桩基邻近有大面积堆载（包括建筑垃圾、建筑材料、未压实回填塘渣等）导致软土沉降时，可按有关规范考虑由此引起的桩侧负摩阻力对桩基承载力的影响。4、岩土工程的分析与评价4.1、场地的稳定性和适宜性本次勘察结果表明，本场址内除场地中部及

45、南侧ZK78、ZK79等两处存在老河道，现已回填，形成暗河，无其它地下暗河、洞穴、暗滨等对工程不利的埋藏物，各层地基土均属湖相沉积，具有软土地基特点。场地影响建筑的不良地质作用主要表现为人类活动对浅部土体的破坏致使浅部地基土的不均匀，深厚的软土，这些会对桩基施工及基坑开挖产生不利影响，但可以通过精心设计，合理施工来消除其带来的不良影响。根据拟建场地的工程地质条件，本场地属稳定场地，适宜进行本工程的建设。4.2、天然地基评价第1层粘土，为浅层“硬壳层”，软可塑状态，中高压缩性，工程力学性质一般，可作为轻型建筑物的天然地基，钻探揭示该层厚度2.200.40 m，地基土承载力特征值fak=80KPa

46、，承载力较低，且其下卧层为强度低、压缩性高的淤泥质土，易产生较大沉降和不均匀沉降，应进行下卧层变形和强度验算，本工程门卫、配电房等轻型建（构）筑物可考虑采用该层作浅基础天然地基，其余应采用桩基础。4.3、桩基工程的分析与评价4.3.1、地基土性状分析(1)、 第2大层、第3层及第4大层均属于浅部软土层，该大层呈厚层状分布，强度低，压缩性高，易变形，不能作为本工程拟建建筑物的桩端持力层。(2)、 第5大层细划为两个亚层：第5-1层灰黄、褐黄色粘土，可塑状态，中等压缩性，顶板埋深不均（层顶埋深41.2025.70m），土的物理力学性质较好；第5-2层灰黄色粉质粘土，软塑可塑状态，土性较上层含粉性高

47、，土的物理力学性质一般。第5大层土性总体较好，但因埋深相对较浅，单桩承载力较低，可作一般多层建筑的桩端持力层。地下室基坑支护桩桩端置于上部不能满足设计要求时，桩端可考虑置于第5大层。但在本场地该大层层厚分布不均，分布不连续。 (3)、 第6大层细划为四个亚层：第6-1层为软塑状粉质粘土，工程性质较第5大层相对较差，不宜作为本工程桩端持力层。第6-2层为可塑状粘土，局部为硬塑状态，中等压缩性，层位稳定，分布连续，土的工程力学性质较好，顶板埋深稍有起伏（层顶埋深46.9038.50m），层厚不均（层厚8.800.60m），根据宁波市建筑施工经验，该层分布厚度较大区域，可考虑作为一般小高层建筑物桩端

48、持力层，但建筑物会有一定的沉降量。第6-3层为可塑状粉质粘土，局部含粉性较高，土的工程力学性质一般，主要分布于场地南侧，分布不均匀，不宜作为一般小高层建筑物桩端持力层。第6-3a层为粉砂夹粉质粘土，为粗粒土，压缩性及工程性能相对较好，主要分布于第6-3粉质粘土与第8-1层粉砂混中砂层的过渡段，形成第6-3a与第8-1联合持力层，部分以夹层形式分布于第6-3层中，分布不均匀，根据宁波市建筑施工经验，若第6-3a与第8-1联合持力层，可作为一般高层建筑物桩端持力层，但由于粘性土含量的不同建筑物会有不同程度的沉降量。(4)、 第8大层细划为三个亚层：第8-1层为密实状粉砂夹中砂，属中低压缩性、且土性

49、强度较高，工程力学性质较好，地基土承载力高，土性在垂直向具一定变化，水平向均有分布；层顶具一定起伏，顶板埋深大部分约为4951m左右，埋藏稍深，单桩承载力较高，为一般高层建筑良好的桩端持力层；第8-1层在垂直向层厚度变化较大，层厚较厚区且无其下无第8-2层粉质粘土夹粉砂层段可作为高层建筑物桩端持力层，若该层厚度较小，且其下存在第8-2层时，宜穿透8-2层，以第8-3层作为桩端持力层。第8-2层主要以粉质粘土为主，层间夹薄层粉砂或粉砂团块，局部较为富集，土的工程力学性质相对8-1层稍差。主要分布在场地中南部，粘性土含量分布不均，不不同的建筑物会有不同程度的沉降，一般不宜考虑作为高层建筑物的桩端持

50、力层。 第8-3为层密实状态粉砂，低压缩性，工程力学性质好，埋藏稍深，单桩承载力较高，可作为一般高层建筑的桩端持力层。综上所述第8大层中低压缩性，工程力学性质好，强度较高，其下为工程性质良好的第9大层，无软弱下卧层，是场地内高层建筑良好的桩端持力层。(5)、 第9大层为可塑粘性土中间夹粉土，低中等压缩性，埋藏深，厚度大，土的工程力学性质较好，可作为一般高层建筑的桩端持力层，但埋深较大，且上部分布有厚层状的第8大层粉砂或粉砂混中砂层，故不考虑采用该层作为本工程拟建高层建筑的桩端持力层。4.3.2、桩端持力层选择根据上述土性分析，本场地内第6-2层、6-3a与8-1层联合层、8-1层及8-3层各土

51、层总体工程力学性质较好,埋深适中，层位稳定，强度高且其下无软弱层。根据本工程上部荷载的大小及各土层分布厚度，建议采用第6-3a与8-1层联合层或第8-1层作为本工程拟建高层建筑物的桩端持力层，当第8-1层厚度分布较薄，且其下存在第8-2夹层时，宜采用第8-3层作为桩端持力层。与高层连为一体的地下室及裙房部分，宜与主楼采用同一桩端持力层。4.4、基础方案的分析与评价4.4.1、桩型选择优点：钻孔灌注桩属非挤土桩，无振动，低噪音，成桩直径大，单桩承载力高，桩径和桩长可根据上部结构与荷载要求等特点灵活选择，且其抗拔性能好。适宜于本场区岩土工程条件和施工环境，总体对环境影响较小。同时，该桩型在市区已有大量工程采用，成桩没有问题，只要解决好桩底沉渣厚度等问题，桩基质量一般均能满足设计要求。缺点：钻孔灌注桩投资大，工期长，其成桩质量存在着受施工单位的施工工艺、施工设备和施工人员的技术素质等因素的影响，尤其是清孔、孔底沉渣厚度等。施工现场将产生大