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文档简介
1、8.1夹具概述夹具概述 8.1.1 工件的安装方式工件的安装方式 工件要加工必须有两个前提:一个是定位,工件要加工必须有两个前提:一个是定位, 一个是夹紧。一个是夹紧。 安装方法也不同。可分为安装方法也不同。可分为3种:种: l 操作者利用划针、百分表等量具直接校准操作者利用划针、百分表等量具直接校准 待加工面或相关表面以获得正确位置。待加工面或相关表面以获得正确位置。 l 特点特点: l 应用范围应用范围: 如图如图8-1, 图图8-2所示所示, 返回 返回 l钳工先按加工要求在工件表面划好线,机加工时工人按划线 找正后再夹紧。(见图8-3) l 特点:1)可保证各加工面有足够的加工余量及位
2、置精度; l 2)可及时发现毛坯缺陷,采取补救措施; l 3)增加了划线工序、浪费工时; l 4)划线具有一定的宽度(0.20.3),安装精度不高 l 应用范围: 返回 l 使用能保证工件迅速定位与夹紧的装置进行安装 叫作夹具安装。(见图8-4) l 特点;1)安装效率高成本低; l 2)可保证重复精度; l 3)减轻劳动强度,保证生产节拍; l 4)扩大机床使用范围。 l 应用范围:广泛用于大批量生产,中批生产及单件小 批生产无夹具安装就无法保证精度的工件加工。 返回 图8-4 l 夹具的概念夹具的概念: l 在机械加工中能用来迅速装夹工件,使机床,刀具,工 件保持正确相对位置的装置。 l
3、夹具有以下作用夹具有以下作用: l 工件装夹迅速,减少辅助时间; l 保证一定的加工精度,特别是相互位置精度; l 发挥机床潜力,扩大使用范围; l 减轻劳动强度,保证安全生产; l 平衡工序时间,便于生产过程自动化。 l 如图8-6为钻床夹具。 l 机床夹具组成如下: l 定位元件 l 夹紧元件 l 引导元件 l 夹具体 l 其它 返回 图图8-6 l 一按应用范围分: l 通用夹具通用夹具指已标准化,在使用中不加或稍加调整即可装夹不 同的工件的夹具。 l l 专用夹具专用夹具指为某一工件的某道工序设计的夹具。 l 1、对毛坯的质量要求高 l 2、设计制造周期长 l 成组夹具成组夹具(可调夹
4、具) l 组合夹具组合夹具 l 组合夹具的组成组合夹具的组成(图8-7) l 1基础件 l 2支承件 l 3定位件 l 4导向件 l 5夹紧件 l 6紧固件 l 7其它件 l 8合件 图2-6钻孔组合夹具 返回 图8-7 l 二按动力源分 l 三按使用机床分 l 四按生产过程分 l l8.2.1 六点定位原理六点定位原理 l一一 定位原理定位原理 l任一物体在空间都有六种宏观运动的 可能性,称为六个自由(图8-8),即沿 X、Y、Z轴的移动和绕此三轴的转动, 欲使工件在空间取得唯一位置,则必须 限制六个自由度。这就是六点定位原理。 返回 图8-8 l 二二 原理要点原理要点 l 1、任何物体都
5、有、且只有6个自由度。 l 如图8-9一箱体类零件, l 2、6个自由度都存在, l 3、消除自由度,加约束(定位元件)。 l 4、夹紧不等于定位。 图2-7完全定位图8-9 返回 l 8.2.2 完全定位完全定位 l 消除全部(6个)自由度,叫做完全定位。 l 如图8-9和图8-10b所示的定位情况即为完全定位。 在底面(主支承面)设置3个支承钉限制Z旋转、X 移动、Y移动;侧面(导向面)设置2个支承钉限制 Z旋转、X移动;后面(止推面)设置1个支承钉限 制Y移动,共限制6个自由度。 l 这种方式常用、保险,因为不必担心漏了自由度。 但是,可能会造成夹具复杂化,使夹具成本上升。 l 只限制那
6、些影响加工精度的自由度(第一类自由度),称为部 分定位。如果图8-9的箱体只加工上平面,则只需限制3个自由度, 在下面设置三个支承钉即可。而图8-10a)铣台阶面则需限制除Y 以外的5个自由度。这些都是采用部分定位。 l 图2-8a)中铣台阶面时,由于台阶面长度只与工作台的移动长度 有关。此方向上的自由度Y移动可不限制,只需保证台阶的高和 宽,采用部分定位即去掉限制Y移动的支承钉,限制5个自由度即 可。 l 图2-8b)中铣不通槽时,由于除需保证槽的高和宽外,还要保证 槽的长度,Y移动也需要限制,所以必须采用如图所示的完全定 位。 图图2-8 定位实例定位实例图8-10 返回 l 某自由度被两
7、个以上的约束所限制。 l 如图8-11车长轴用双顶尖与三爪装夹,Y和Z的移动超定位。 若顶尖孔与工件外圆不同轴,就会造成顶尖与工件的变形。 l 改进:将前顶尖改为挡销,只限制X移动。 l 又如加工连杆时(图8-12),在两孔中都使用圆柱销定位, 则X移动超定位,工件可能不能顺利安装。 l 改进:将圆柱销2改为削边销或在右边加一活动V形块,只限 制Z的旋转。 返回 l 超定位可能带来定位不可靠或工件不能顺利安装, 是否绝对不能使用呢?并非如此。 l 只要装夹的外圆是以顶尖孔定位车过的,具有 较高的同轴度,就不会发生干涉,反而可以传递较 大的扭矩。 l 又如加工齿形时往往用大端面和长轴定位, (见
8、图8-13)也是超定位。但是,由于工件孔与 端面和心轴与端面有较高的垂直度,不会发生干 涉,且可承受较大的切削力,对加工有利。 l 可见只要不发生干涉,对提高工件的支承刚度有 利,还是可用的。 返回 l 某个(些)影响加工精度的自由度未加限制。某个(些)影响加工精度的自由度未加限制。 l 例如,在加工如图8-12所示的连杆孔时,只有平面定位或 用平面与一短圆销定位都属于欠定位。因为两孔的位置没有 确定。 l 又如车一小轴(图8-14a),只用三爪卡盘夹很短的外圆, 限制Y移动、Z移动,属于欠定位。(图8-14b)的工件只限 制X移动、Y移动、Z移动,也属于欠定位。如何改进?请思 考之(答案)。
9、 l 再如在图8-15a)中铣台阶面时只限制下面三点,图b)中铣 不通槽时只限制下面3点和左侧面2点都属于欠定位。 l 显然欠定位是绝对不可以使用的,因为它影响加工精度。 返回 图8-15欠定位示例二 返回 l 图8-13a应将工件夹长一些,限制四个自由度。若 工件长度方向也需要控制,还要在前面加挡销限X的 移动。 l 图8-13b一种方案是将心轴加长一些,以增加对 Y、Z的旋转的限制; l 另一种方案是将心轴左面台阶直径加大,以增加 对Y、Z的旋转的限制,这两种方案都可限制除X的 旋转以外的5个自由度。图8-16欠定位的改进 图8-16欠定位的改进 返回 l 8.3.1 工件以平面定位工件以
10、平面定位 l 一、基本支承一、基本支承起定位作用的支承。起定位作用的支承。 l 1 固定支承固定支承 l 支承钉:平头形用于较光洁的表面;(图8-17a) l 圆头形用于毛坯表面;(图8-17b) l 网头形用于侧毛坯表面。(图8-17C) l 支承板:大板支承面积大,定位面精度较低时稳定性差; l 小板:光条板螺钉处槽中切屑难以清理;(图8-18a) l 斜槽板:螺钉处槽中切屑易于清理。但制造困难(图8-18b) l 2 可调支承可调支承可根据毛坯的尺寸误差进行调 节。(图8-19) l 3自位支承自位支承可随工件表面误差浮动,以增加 与工件的接触点,提高支承刚度,只限制一 个自由度。有两点
11、式(图8-20a、b)和三点 式(图8-21)。 返回 返回 l 二二 辅助支承辅助支承工件定位后,为提高支承刚度所 增加的支承,不起定位作用。 l 如车削长轴时除了以双顶尖定位外,在中间增 加中心架支承。平面常用辅助支承有三种: l 螺旋式利用螺栓螺母调节与工件接触。(同可 调支承) l 自位式利用弹簧推力保持与工件接触。(图8- 22) l 推引式利用斜面推力保持与工件接触。(图8- 23) 返回 l 8.3.2 工件以外圆定位工件以外圆定位 l 一一 V形块形块 l (一一)V形块的形式形块的形式 1短V形块限制工件2个自由度。(图8-24a) l 2长V形块限制工件4个自由度。(图8-
12、24b、C) l (二二)V形块的应用范围形块的应用范围 应用广泛,对完整圆与非完整圆都适用主要作用是应用广泛,对完整圆与非完整圆都适用主要作用是 对中,可使工件上定位用的外圆中心对中在对中,可使工件上定位用的外圆中心对中在V形形 块两斜面的对称面上块两斜面的对称面上 1.用于精基准定位用于精基准定位图8-24a 2.用于粗基准或阶梯圆柱面定位用于粗基准或阶梯圆柱面定位图8-24b 3.用于基准面较长或两端基准面分布较远时用于基准面较长或两端基准面分布较远时图8-24C 返回 l (三三)V形块的特征形块的特征 l 1.两斜面根部凹槽作用:加工斜面让刀用的两斜面根部凹槽作用:加工斜面让刀用的
13、l 2.当外圆直径很大时,当外圆直径很大时,V形块可不用整体结构形块可不用整体结构 钢件,而改用铸铁底座上镶淬硬支撑板或硬钢件,而改用铸铁底座上镶淬硬支撑板或硬 质合金(节省材料)质合金(节省材料) l 3.V形块两侧面夹角有形块两侧面夹角有600、900、1200,900 常用,这些都已经标准化。常用,这些都已经标准化。 l二二 定位套筒定位套筒 l(一)圆柱面定位套圆柱面定位套 l1整体式与工件之间有间隙,定心精度不高,用于小型工件。(图8-25a) l2剖分式为无间隙配合,接触面积大,定位误差小,用于中、大型工件。(图8- 25b、c) l消除自由度数视与工件接触长短而定。 l(二)锥套
14、锥套(8-25d图) l与工件接触为一圆环,消除三个移动自由度。 l(三)半圆定位套p23 l装卸工件方便,消除自由度数视与工件接触长短而定。 l三三 自动定心机构自动定心机构 l1三爪卡盘 l2弹簧夹头可与其它机构联合自动定位、夹紧。 l有三种:推式(图8-26a);拉式(图8-26b);不动式(图8-26C)。 返回 返回 返回 l 四支承板 l (一)支承板的支承型式 l (二)支承板的组合定位(长母线与短母线) l 一一 销、轴类销、轴类 l (一一) 定位销定位销 l1.固定式:(图8-27a、b、c) l 2.可换式:(图8-27d) l 3.组合式定位销: l 4.削边销: 5.
15、锥销: 返回 l (二)(二) 定位心轴定位心轴 l 相对而言,定心精度高,装卸工件方便,但轴 向误差较大(图8-28a),圆柱心轴限制4点, 锥度心轴限制5点。 l 采用间隙配合工件装卸方便(图8-28b),但 定心精度低。而过盈配合(图8-28c)定心精 度高,工件装卸不方便。 返回 l l (三)小锥度心轴 l 定位时工件楔紧在心轴上再Lk长度上工件与心轴产生 过盈配合,加工时靠过盈配合带动工件。 1000/ 15000/ 1通常取锥度 K l dD K l 小锥度心轴的优点: l 1.消除了工件与心轴的配合间隙,提高了定心 定位精度 l .装卸工件方便(敲击),定位元件结构简 单 l
16、.靠过盈带动工件,不需另外夹紧,又可避 免工件在心轴上定位时的倾斜 l (四)(四) 自动定心机构自动定心机构 l 三爪卡盘;弹性心轴(图8-29a)靠压紧 锥套使弹性套变大胀紧工件;液性塑料心轴 (图8-29b)靠挤压液体塑料使薄壁套变形 挤紧工件; l 碟形弹性心轴靠碟形弹簧胀紧工件。 返回 l 二二 双顶尖装夹双顶尖装夹(图8-30限5点)有三种组合 方式: l 1前死顶尖+后死顶尖 l 2前死顶尖+后活顶尖 l 3前死顶尖+后弹簧顶尖 返回 l 组合面定位常用的方式有: l 一一 一面两孔定位一面两孔定位(一面两销) l 1 定位情况定位情况 l 如图8-31所示,一零件两定位孔,孔中
17、设短圆销,销1限X 移动、Y移动,销2限X移动和Z转动,底面支承板限Z移动和X 转动、Y转动,X移动超定位。 l 2 后果后果 l 当孔心距最小、销心距最大或孔心距最大、销心距最小时, 工件不能顺利安装。强行安装则导致工件或夹具的变形。 l 3措施措施 l 1)减小销子直径,但转角误差增大; l 2)把销2妨碍安装的部分削去,Y向尺寸不变,即削边销。 返回 基准位置误差基准位置误差 基准不重合误差基准不重合误差 8.4.1 定位误差(定位误差(dw)的产生)的产生 一一 基准位置误差基准位置误差jw 1、定位元件的制造误差定位元件的制造误差 2、工件的制造误差(定位基准面)、工件的制造误差(定
18、位基准面) 3、定位元件和工件之间的配合间隙、定位元件和工件之间的配合间隙 二二 基准不重合误差基准不重合误差jb 定位基准与设计基准不重合导致的误差。定位基准与设计基准不重合导致的误差。 计算定位误差时计算定位误差时,主要这两项主要这两项,把它们限制在工件把它们限制在工件 公差的公差的1/3范围内范围内,把把2/3留给其它留给其它(安装误差、夹紧变安装误差、夹紧变 形、热变形、磨损等)误差形、热变形、磨损等)误差 并不是在任何情况下这两部分并不是在任何情况下这两部分 误差都同时存在误差都同时存在 1 基准面位置误差基准面位置误差jw : 工件以已经加工过的表面定位,其定位基工件以已经加工过的
19、表面定位,其定位基 准的位置可以认为没有变动,即准的位置可以认为没有变动,即jw=0。 2 基准不重合误差基准不重合误差jb : 图图8-33a为零件图,为零件图,图图 b 铣顶面工序中,铣顶面工序中,H 尺寸定位基准与设计基准重合,不存在尺寸定位基准与设计基准重合,不存在jb。 而而图图c 铣台阶面工序中,铣台阶面工序中,A尺寸由于基准不重合尺寸由于基准不重合 而存在而存在jb,设计基准在,设计基准在T+TH与与T-TH之间变化,之间变化, jb=2TH 。 dw = jw +jb=2TH 返回 如工件总高如工件总高H=40H=400.14mm,0.14mm,要求保证要求保证 A=20A=2
20、00.15mm.0.15mm.求加工求加工阶梯面阶梯面时的时的dw dw=2TH=2X0.14=0.28mmmm 本工序要保证的尺寸本工序要保证的尺寸A=20A=200.15mm0.15mm 其公差其公差 不满足不满足 内孔定位误差的计算比较复杂,内孔定位误差的计算比较复杂, 尺寸的标注方式不同,定位误差计尺寸的标注方式不同,定位误差计 算方法也不一样算方法也不一样,一般有以下不同的一般有以下不同的 情况:情况: 一、工件内孔以过盈配合在刚性心轴一、工件内孔以过盈配合在刚性心轴(或或 定位销定位销)上定位上定位 1.过盈配合,孔与轴无间隙,孔与轴(销)过盈配合,孔与轴无间隙,孔与轴(销) 的同
21、轴度误差等于零,即的同轴度误差等于零,即jw =0 2.孔中心线作定位基准,在心轴上定位,孔中心线作定位基准,在心轴上定位, jb=0 所以所以dw = 0 3. 过盈配合时,孔在心轴上定位的定心精过盈配合时,孔在心轴上定位的定心精 度是最高的。度是最高的。 二、工件内孔以间隙配合在刚性心轴(或二、工件内孔以间隙配合在刚性心轴(或 销)上定位销)上定位 1、心轴与内孔单边接触(心轴水平放置)、心轴与内孔单边接触(心轴水平放置) 由于工件自重,工件内孔的上母线始由于工件自重,工件内孔的上母线始 终与心轴上母线接触,由于孔中心定位,终与心轴上母线接触,由于孔中心定位, jb=0 设定位心轴(销)直
22、径设定位心轴(销)直径d1、工件外径、工件外径 d、工件内孔、工件内孔D dw=jw=o1o2=o1P-o2P=(Dmax-d1min)/2 =(D+D)/2-(d1-d1)/2 =S/2+D/2+d1/2 =(S+D+d1)/2 2、心轴与内孔双边接触(心轴垂直放置)、心轴与内孔双边接触(心轴垂直放置) 同样以孔中心定位同样以孔中心定位jb=0 dw=jw =Dmax-d1min=(D+D)-(d1-d1) =S+D+d1 定位误差为单边接触定位误差定位误差为单边接触定位误差 的两倍的两倍 例:例:在一批零件上钻孔在一批零件上钻孔 (心轴垂直放置), (心轴垂直放置), 距中心的尺寸要求为
23、距中心的尺寸要求为,问能否满足加,问能否满足加 工要求?工要求?其中其中 230.1mm 内孔直径内孔直径 mm 心轴直径心轴直径 d1= mm 设计尺寸的起点为,设计尺寸的起点为,jb dw = jw Dmax-d1min 40.25- 39.950.3mm 加工孔加工孔 的最大允许公差 的最大允许公差 0.1-(-0.1)=0.2mm 此方案不能满足加工要求此方案不能满足加工要求 解决方法解决方法 提高定位元件心轴(销)和工件定位基准面提高定位元件心轴(销)和工件定位基准面 (内孔)的精度(内孔)的精度 将间隙配合的定心定位进行转化将间隙配合的定心定位进行转化 以上所讲两种情况,无论心轴与
24、孔(销)单边以上所讲两种情况,无论心轴与孔(销)单边 接触还是双边接触,都是接触还是双边接触,都是jb=0 实际中的情况不仅如此实际中的情况不仅如此: 3、零件以下母线为设计基准加工键槽时的定、零件以下母线为设计基准加工键槽时的定 位误差。位误差。 此时既有基准位置误差,又有基准此时既有基准位置误差,又有基准 不重合误差不重合误差 (1)取定位心轴(销)尺寸最小、工件内孔)取定位心轴(销)尺寸最小、工件内孔 最大,且与定位心轴(销)下母线接触,最大,且与定位心轴(销)下母线接触, 而工件外圆尺寸最小而工件外圆尺寸最小 (2)取定位心轴(销)尺寸最小、工件内孔)取定位心轴(销)尺寸最小、工件内孔
25、 最大,且与定位心轴(销)上母线接触,最大,且与定位心轴(销)上母线接触, 而工件外圆尺寸最大而工件外圆尺寸最大 4、零件以上母线为设计基准加工键槽时、零件以上母线为设计基准加工键槽时 的定位误差的定位误差 此时既有基准位置误差,也有基此时既有基准位置误差,也有基 准不重合误差准不重合误差 (1)取定位心轴(销)尺寸最小、工件内孔最大,)取定位心轴(销)尺寸最小、工件内孔最大, 且与定位心轴(销)下母线接触,而工件外圆且与定位心轴(销)下母线接触,而工件外圆 尺寸最大尺寸最大 (2)取定位心轴(销)尺寸最小、工件内孔最大,)取定位心轴(销)尺寸最小、工件内孔最大, 且与定位心轴(销)上母线接触
26、,而工件外圆且与定位心轴(销)上母线接触,而工件外圆 尺寸最小尺寸最小 dw=Hmax-Hmin=A1A2 =A1O2-A2O2 =O1O2+A1O1-A2O2 = jw+d/2-(d-d)/2=jw+d/2 jb=d/2 jw = 1 工件以外圆定位,有定心定位 和支承定位,最常见的就是V形块定 位,从定位作用看,V形块定位属 于对中定心定位,其定位基准为 工件外圆中心线。 一、设计基准为工件的中心设计基准为工件的中心 定位基准也是轴心线,没有基准 不重合误差 jb=0 dw =jw dw=jw=A1A=AE-A1E AE=AF/sin(/2) =d/2sin(/2) A1E=A1F1/si
27、n(/2) =(d-d)/2sin(/2) dw=(d-d+ d)/2sin(/2) = d/ 2sin(/2) 设设 KA=1/ 2sin(/2) dw =KAd 1、当工件外圆直径公差d一定时, 角增加,dw减小 2、当=180,dwmin=d/2,此 时V形块为一平面,失去对中作用,另 外,太大时,定位不稳定 通常通常=90 =90 定位基准是轴心线,同时存在定位基准是轴心线,同时存在jb jb 和和jw jw dw=BB1=BE-B1E =(BA+AE)-(B1A1+A1E) =BA+AE-B1A1-A1E =d/2+d/2sin(/2) - (d/2-d/2) - (d-d)/2si
28、n(/2) =d/2 1+1/sin(/2) 设设KB=1 /2 1+1/sin(/2) dw=KBd dw=CC1=EC-EC1 =(AE-AC)-(A1E-A1C1) =AE-AC-A1E+A1C1 =d/2sin(/2)-d/2 -(d- d)/2sin(/2) +(d-d)/2 = d/2 -1+1/ sin(/2) 设设 KC=1/2 -1+1/ sin(/2) dw=KCd Ki 6090120 KA1.00.70.58 KB1.51.211.08 KC0.50.210.08 dw(A)=d/2sin(/2)=KAd dw(B)=d/21+1/sin(/2)=KBd dw(C)=d
29、/2-1+1/sin(/2)=KCd 其中其中KA、 KB、 KC分别与分别与有关有关 dw(B) dw(A) dw(C) 控制轴类零件的加工表面时,多以下控制轴类零件的加工表面时,多以下 母线标注或以轴心标注,以上母线为设计母线标注或以轴心标注,以上母线为设计 基准时,定位误差为最大。基准时,定位误差为最大。 一、平面组合定位一、平面组合定位 1.工件上的工件上的A面已加面已加 工,工, 如前所述,基准位置如前所述,基准位置 误差忽略不计误差忽略不计 jw( (A)=0 2.B面与面与A面有角度偏差面有角度偏差 jw(B) =(-1)tg jd(AB)= 3、C面与面与A面、面、B面面 均有
30、角度偏差均有角度偏差、 ,同样造成同样造成 jw(C)、)、 jd(BC) 、jd(C A ) 二、平面与内孔组合定位二、平面与内孔组合定位 .一面一孔:一面一孔: (1)内孔中心线的位置误内孔中心线的位置误 差可按已讲内孔表面定位差可按已讲内孔表面定位 时的定位误差来确定时的定位误差来确定 (2) 端面对内孔中心线的端面对内孔中心线的 垂直度误差引起的基准位垂直度误差引起的基准位 置误差及角度误差置误差及角度误差 jw(B) =d工 工tg 工 工 + d夹夹tg 夹 夹 jd(B)= (1)端面为第一定位基准在端面为第一定位基准在 短轴(销)定位中,端面无短轴(销)定位中,端面无 基准位置
31、误差基准位置误差 jd(B)= 0 (2)内孔中心线对端面的垂内孔中心线对端面的垂 直度误差将引起位置误差和直度误差将引起位置误差和 角度误差角度误差 jw(A)=2L工 工tg 工 工 jd(A)= 工 工 2.一面两孔:一面两孔: ()各工序基准得到统()各工序基准得到统 一一, 减少基准多次改变而减少基准多次改变而 产生的误差,从而提高工产生的误差,从而提高工 件的加工精度件的加工精度,减少夹具减少夹具 结构多样化结构多样化,降低成本降低成本 (2)基准统一后,工件可)基准统一后,工件可 一次装入夹具,省时省力,一次装入夹具,省时省力, 提高生产率提高生产率 (1)jw( (底)=0,短
32、销定位孔较浅,内 ,短销定位孔较浅,内 孔与底面的垂直度误差引起的孔与底面的垂直度误差引起的jw也可也可 忽略忽略 (2)两孔与两销的配合间隙、两孔与两)两孔与两销的配合间隙、两孔与两 销的中心距误差将引起基准位置误差和销的中心距误差将引起基准位置误差和 角度误差角度误差 jw(O1)=O1O1= D1+ d1+ S jw(O2)=O2O2= O1O1+ L =D1+ d1+ S + L 过过1引一条引一条1 的平行线交 的平行线交 于于P,其中其中是单向偏转,实际工件还是单向偏转,实际工件还 可以向另一方向偏转,转角误差应该为可以向另一方向偏转,转角误差应该为 增大, 减小,因此 尽可能加大
33、 8.4.6 提高工件在夹具中定位提高工件在夹具中定位 精度的主要措施精度的主要措施 一一.减少或消除减少或消除jw的措施的措施 .选用选用jw小的定位元件:小的定位元件: 毛坯面:球头支承钉(一批工件的表面状况不毛坯面:球头支承钉(一批工件的表面状况不 同),考虑换成自位支承,因此自位支承的支同),考虑换成自位支承,因此自位支承的支 承点反映毛坯表面的平均状态,承点反映毛坯表面的平均状态,减少减少jw 2.合理布置定位元件在夹具中的位置合理布置定位元件在夹具中的位置 尽量增加定位支承点间的距离尽量增加定位支承点间的距离 3.提高工件定位表面与定位元件的配合提高工件定位表面与定位元件的配合 精
34、度精度 内孔和外圆为定位基准的工件,要提高内孔和外圆为定位基准的工件,要提高 它们与定位心轴、定位销、定位套的配合精它们与定位心轴、定位销、定位套的配合精 度,从而减小配合间隙达到减小工件定位表度,从而减小配合间隙达到减小工件定位表 面位置误差的目的。面位置误差的目的。 4.正确选第一、二、三定位基准正确选第一、二、三定位基准 第一定位基准的误差小,第二、三定位第一定位基准的误差小,第二、三定位 基准误差大,应选与工件加工精度直接有关的基准误差大,应选与工件加工精度直接有关的 基准为第一定位基准,使基准为第一定位基准,使jw减小减小 二、消除或减少基准不重合误差的措施二、消除或减少基准不重合误
35、差的措施 1.尽量选该工序的工序基准为定位基准尽量选该工序的工序基准为定位基准 2.根据加工精度要求的高低相应选取工件的第一、根据加工精度要求的高低相应选取工件的第一、 第二和第三定位基准第二和第三定位基准 例例1 各平面已加工,欲加工孔O,保 证B(0TB)和D(0TD),设 WN,试计算该定位误差。 解:尺寸解:尺寸B的设计基准为的设计基准为 顶顶 面面M,而定位基准为,而定位基准为 底面底面 N,基准不重合,基准不重合 jb=TA jw=0 dwB=jw+jb=T A 尺寸尺寸D的设计基准为的设计基准为 右右 面,而定位基面,而定位基 准为准为W 面,基准不重合面,基准不重合 jb=TC
36、 jw=0 dwD=TC 例例2 一批轴件以平面定位铣键槽,试计 算m和n尺寸的定位误差。 m尺寸和n尺寸皆为平板定位 解解:m尺寸因是平板定位且基准 重合 jb=0jw=0 dwm=0,但是键槽会 出现对称度误差(Td/2)。 n尺寸是平板定位,但基准 不重合jb=Td/2jw=0 dwn=Td/2 这是外圆母线位置的变 化量。 例例3 一批直径为一批直径为dTd/2轴铣键槽,定轴铣键槽,定 位方式如图所示,试计算位方式如图所示,试计算m和和n尺寸的尺寸的 定位误差。定位误差。 分别从工件以分别从工件以V形块定位和以平板形块定位和以平板 定位两方面考虑定位两方面考虑 解解:1.平板从下面夹紧
37、。 m尺寸的工序基准是轴心 线,基准重合jb=0 dwm=jw=Td/2sin(/2) n尺寸的工序基准是外圆 下母线,除jw外,还存在 jb。dwn=jw+jb =Td/2sin(/2)+Td/2 2.若以平板定位,V形块夹 紧又如何呢? m尺寸只存在jb dwm=Td/2 n尺寸由于基准重合, jb=0,且jw=0 dwn=0 以上主要研究了工件在夹具中的定位 问题,目的在于确定工件的定位方法和保证 必要的定位精度,即使工件的定位问题解决 得再好,那也只是完成了工件裝夹任务的前 一半,仍无法进行加工,只有对工件实行加 紧,才能完成工件在夹具中装夹的全部任务。 2.5.1 夹紧机构的组成及工
38、作要求夹紧机构的组成及工作要求 一一 夹紧机构的组成夹紧机构的组成 由图8-44可见夹紧机构由以下机构组成 动力装置产生加紧作用的装置。通常指气 缸、油缸、活塞、电磁装置等; 中间机构介于力源和夹紧元件之间的传 递力的机构如斜楔、连接杆、铰链等; 执行机构(夹紧元件)加紧装置的最终 执行元件,压板、螺栓等。 返回 l 二二 夹紧机构的工作要求夹紧机构的工作要求 l 确保工件与定位元件接触,不得破坏定位; l 应具有相应的浮动环节,以适应工件尺寸 A的误差;(如图8-35所示的结构因无浮动环 节而无法调整,当工件尺寸偏大时就无法安 装。) l 能自锁,原动力去掉不因外力而松动; l 结构简单、紧
39、凑、操作方便迅速; l 自动化程度与生产纲领相适应。 返回 l 夹紧力的选择包括:作用点、方向、大小和施加顺序。 l 一一 作用点的选择作用点的选择 l 应落在支承点上或支承面以内,避免工件翻转。如图8- 36所示,夹紧力W的作用点可能会使工件翻转。 l 应落在工件刚性大的部位。如图8-37所示,镗连杆大头 孔时,W1加在杆身中间,会使两头上翘,镗孔后,导致孔 轴线与端面不垂直。 l 应靠近加工面。如图8-37所示,镗连杆大头孔时,W2加 在小头孔端,离加工面过远,导致工件夹紧变形大或夹紧不 可靠。 返回 l 二二 作用力方向的选择作用力方向的选择 l 应垂直主定位面,最好对着平面形定位件。(
40、图8-38a) l 主夹紧力最好与F切、F重、方向一致。(图8-38b) l 三三 作用力的施加顺序(作用力的施加顺序(图图8-38b) l 应先施加较小的力使工件与定位元件接触,再加主夹紧力。 l 四四 作用力的大小作用力的大小 l W足够而不过大,即只要能够克服足够而不过大,即只要能够克服F切、切、F重等外力的影响,重等外力的影响, 不破坏定位。不破坏定位。W过大则工件变形愈大。过大则工件变形愈大。 l W=KWL l 式中式中K安全系数;粗加工安全系数;粗加工K=2.53,精加工精加工K=1.52。 l WL 解静力学求得的理论值。解静力学求得的理论值。 返回 图8-39楔块夹紧动画 l
41、楔块夹紧机构是利用斜面来夹紧工件的,它是夹具的基本 形式,其他一些机构实际上是由此派生出来的。(图8-40a) l 1 夹紧力的计算夹紧力的计算 (受力分析如图8-40b) l F(X)=0Q=F1+Rx。(1) l Q外力; l F1工件与楔块之间的摩擦力; l Rx楔块与夹具体之间的摩擦力F2与夹具体反力N的合力 在水平方向的分力; l F1=Wtg1 l Rx=Wtg(+2) 代入(代入(1)式)式 l 得得 Q=Wtg1+Wtg(+2) l 令令1=2= l 则则tg1+tg(+2)tg(+2) 返回 l 2 自锁条件自锁条件 l 这种机构要求能自锁,即当Q去掉后不致因切削力 和工件自
42、重而退出。此时要求F1Rx(图8-41) l F1=Wtg1 Rx=Wtg(-2) l 又又、1、2很小,很小,tg11 l tg(-2)-2 l 1-2 l 1+2 令令1=2 l 自锁条件2 l 一般钢铁的摩擦系数为0.10.15,而=tg l = 543828 2=1117 l 为安全可靠,手动时取68,机动时(气动、 液动)可不考虑自锁,取1530。 返回 l 3、改变夹紧作用力的方向 l 当外加作用力Q时,斜楔产生一个与Q垂直的 加紧力W。 l4、增力比与夹紧行程、增力比与夹紧行程 l由夹紧力的计算公式,可得增力比 l即当与都很小时,外加一个不大的力Q,可获 得比Q大若干倍的夹紧力W
43、。当时,W,自锁性能, 但水平行程,升程,操作时间。通常摩擦角取 57,取8,一般W=(2.83.3)Q。 )(tgtg 1 Q w i 12 l 5、特点:、特点: l 结构简单,升程小,扩力倍数不算大,操 作情况不理想,但与机动装置联合应用较广。 另外,增大行程和增大夹紧力使斜楔自锁是矛 盾的,因此,选斜楔角时必须考虑这两方面因 素,如果两者都要求很严,可将斜楔做成两 个升角,前一段大升角用于加大工作行程, 后一段小升角用于工件的加紧并自锁。 二二 螺旋夹紧机构螺旋夹紧机构 l 1夹紧力的计算 WW W Rx R l 根据外力矩应与阻力矩相平衡 l M=M1+M2。(1) l M外力矩=Q
44、L; l M1螺杆与螺母之间的摩擦阻力矩; l M1=Rxr0=r0Wtg(+1)。(2) l Rx反力N与F1的合力在水平方向上的分力; r0螺杆中径之半。mm l M2螺杆与工件之间的摩擦阻力矩; l M2=F2r=rWtg2。(3) l F2螺杆与工件之间的摩擦力;N l r当量摩擦半径;mm l 1、2摩擦角。 l 将(2)、(3)代入(1)式 l QL=r0Wtg(+1)+rWtg2 l 2 典型螺旋夹紧机构典型螺旋夹紧机构 l 1)图8-44所示为螺旋自动定心夹紧机构,双 向螺杆4一端为左螺纹,一端为右螺纹,拧螺杆 时两个V形块同时夹紧工件。 l 2)图8-44所示为螺旋压板夹紧机
45、构,它的产 生扩大了单螺旋夹紧机构的应用范围,实际 中常采用螺旋与压板组合的螺旋压板夹紧机 构 l L1:原始力Q离支点的距离 l L2:夹紧力W离支点的距离 a图:支承在右端,工件在左端,螺旋压紧的原始作用 力位于压板中间,L2=2L1W=1/2Q b图:支承在中间,工件在左端,螺旋压紧的原始作用 力位于压板右端,L2=L1W=Q c图:支承在左端,工件在中间,螺旋压紧的原始作用 力位于压板右端,L2=2L1W=2Q 图c的情况时最省力的,但夹紧力在压板中间,这种形式 受工件形状的限制。 对支承取短,通常夹紧力 其中效率=0.95 Q L L w 2 1 形式形式 设计螺旋压板夹紧机构应注意
46、的问题设计螺旋压板夹紧机构应注意的问题 设计螺旋压板夹紧机构应注意的问题设计螺旋压板夹紧机构应注意的问题 l 3螺旋夹紧机构的特点螺旋夹紧机构的特点:夹紧力大W(60 120)Q,自锁性能好,工作安全可靠。但夹紧 行程大,操作费力费时,难以实现机动。 图2-58可转位压板 图2-60螺旋夹紧动画 三、三、 气动夹紧机构气动夹紧机构 l 在大批大量生产中广泛采用气动、液压、电磁、 真空等机动夹具。 l 1气压传动系统 l 如图8-59所示,电动机带动空压机产生0.70.9MPa 的压缩空气,经冷却器进入储气罐备用,经水气分离 器滤去水分和杂质,再经过调压阀使压力降低到0.4 0.6MPa并稳定在
47、调定压力,然后再经油雾器混以雾化 油,保持系统中元件的润滑。再经单向阀、换向阀和 节流阀进入活塞式气缸和薄膜式气缸进行夹紧工作。 1电动机2空压机3冷却器4储气罐5过滤器6开关 7水气分离器8调压阀9油雾器10单向阀11换向阀 12节流阀13活塞式气缸14薄膜式气缸15工件 图图8-49 气压夹紧装置示意图气压夹紧装置示意图 返回 l 2 气压传动夹紧机构的组成气压传动夹紧机构的组成 l 可见气压传动夹紧机构的组成如下: l 动力装置电机+空压机(压缩空气,0.70.9MPa); l 传递机构气缸、活塞; l 执行机构杠杆、铰链、楔块等; l 辅助装置水气分离器、调压器、油雾器、配气阀等。 l
48、 3气压夹紧的特点 l 操作方便迅速、反应灵敏,易于自动化; l 空气取之不尽,废气直接排入大气无污染,但有噪声; l 空气具有可压缩性,夹紧刚度不高,需设置自锁机构; l 因工作压力不高,夹紧力不够大,需借助扩力机构,结构比 较庞大。 l 四四 液动夹紧机构液动夹紧机构 l 用压力油作为动力源,通过管道、液压 阀、液压缸等元件夹紧工件(图8-50) l 1 液压传动系统液压传动系统 l 2 液压夹紧系统的组成液压夹紧系统的组成 l 动力装置电机11+油泵3(压力油,56MPa); l 传递机构油缸、活塞6; l 执行机构杠杆、铰链10、楔块等; l 辅助装置油箱1、过滤网2、溢流阀4、单向阀
49、8、 换向阀7、储能器5、压力表9等。 l 3 液压夹紧特点液压夹紧特点 l 优点优点液压具有气压夹紧的各种优点, l 缺点缺点对密封性能要求高,需要一套压力油供应系 统,为单一夹具设置此系统不经济。图8-51为直接 作用式气-液联合增压虎钳示意图, 返回 图2-69气-液联合增压虎钳动画 l 为了提高生产率,充分利用机床的走 刀行程,在批量较大的情况下,常采用多 件同时加工,这时设计的夹具必须保证多 件同时夹紧,且必须保证各个工件的加工 精度。 l 形式有:多件平行夹紧和多件依次夹紧 l 一一 多件平行夹紧多件平行夹紧 l 图8-53所示为多件平行夹紧夹具,在设计时 应注意,由于一批工件尺寸
50、大小不一,夹紧元件 应作成浮动式,如图b所示。否则有的工件可能 夹不紧,如图a所示,只能夹紧尺寸大的工件。 l 二二 多件依次夹紧多件依次夹紧 l 图8-54所示为多件依次(顺序)夹紧夹具。 设计时应注意的是,当工件由于尺寸误差大,使 定位兼夹紧元件的V形块发生绕销子的偏转,导致 工件也发生偏转时,不得影响工件的加工精度。 如果此工序是加工连杆盖的上部,显然此夹具不 能用。因此,此夹具只能用于加工连杆盖两侧面。 返回 返回 l 8.6.1.1 钻床夹具(钻床夹具(1) l 钻床夹具也称钻模,用于钻床上孔加工。 钻模种类很多,常用的有: l 一一 固定式钻模固定式钻模(图855) l 在使用过程
51、中钻模板的位置固定不动叫固 定式钻模。这类钻模的加工精度较高。 图图271固定式钻模固定式钻模 返回 l 二二 翻转式钻模翻转式钻模 l 如图8-56所示一箱体类零件,底面需要钻孔, 而工件底面朝上无法安装,只能正面安装好以后 翻转过来再加工。工件与夹具总重不宜过大,一 般不超过10Kg,以减轻劳动强度。否则应配机动 翻转装置。 l 三三 盖板式钻模盖板式钻模 l 一些大、中型工件在钻孔时,由于工件的自重 足以克服切削力,工件不需要夹紧。只需将钻模 板固定在工件上。所以钻模板做成盖板式。 l 图8-57为盖板式钻模,钻模板以圆柱销2、削 边销6、支承板5在工件上定位。由于钻削力不会 使钻模板抬
52、起,故无需夹紧。 返回 返回 l 8.6.1.2 钻床夹具(钻床夹具(2) l 四四 钻模板钻模板 l 钻模板的结构有3种: l 固定式固定式(图8-55) l 钻模板与夹具体固定在一起,如所示。 l 铰链式铰链式(图8-58) l 用铰链1与夹具体2固定在一起,松开螺母7,钻 模板3可绕铰销1旋转,方便工件装卸。 l 悬挂式悬挂式(图8-59) l 悬挂于机床动力头上,随动力头升降。下降时 靠钻模板夹紧工件。 图图271固定式钻模固定式钻模 返回 1 铰销铰销 2 夹具体夹具体 3 钻模板钻模板 4 钻套钻套5 螺钉螺钉 6 压板压板 7 螺母螺母 返回 返回 图图8-60 悬挂式钻模动画悬
53、挂式钻模动画 l 8.6.2.1 镗床夹具(镗模)镗床夹具(镗模) l一一 镗杆的引导方式镗杆的引导方式 1 单支承引导单支承引导(图 8-61) l 镗杆在镗模中只有一个位于刀具前面或后面的镗 套引导。镗杆与机床采用刚性连接,机床主轴的位 置精度直接影响工件孔精度。用于小孔、短孔加工。 图8-62为单支承引导支架导套与工件的关系示意 图。a为单支承前引导方式,用于孔径D60mm 的场合;b为单支承后引导方式,用于D60mm 的场合;c为单支承后引导的另一方式,用于L/D 1且孔径较大的场合,此时镗杆做成等直径。 h=(0.51)D=2080mmH=(23)d式中d 镗套孔径。mm 图8-61单支承引导镗孔动画 返回 图8-62单支承引导支架导套与工件的关系 返回 l 2 双支承引导双支承引导 l 采用双支承式镗模时,镗杆与机床采用 浮动连接,机床主轴的精度不影响工件孔 的位置精度。双支承式镗模又可分为双面 单支承和单面双支承两种. l 图8-63为双面单支承。主要用于孔距精 度、同轴度要求高,孔径较大的加工。图 8-64为单面双支承。主要用于不便设前支 承的场合。 返回 l 8.6.2.2 镗床夹具(镗床夹具(2) l 2 镗套镗套 l 镗套直接影响工件孔的尺寸精度、位置精 度与表面粗糙度。有两种不同的结构: l 1)固定式镗
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