湖南某三层框架别墅项目模板工程专项施工方案( 附示意图、计算书)

1、岳阳棠溪人家工程模板工程专项施工方案编制单位： 岳阳市岳阳楼区建筑工程有限公司 编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 编制日期： 年 月 日 目 录一、编制依据1二、工程结构概况1三、施工准备1五、模板方案2六、模板拆除5七、安全技术措施7附件1：钢管支架受力计算书11附件1a：钢管支架受力计算书16附件2：模板支撑架搭设示意图21一、编制依据1、建筑施工扣件式脚手架安全技术规范jgj130-2011；2、建筑施工模板安全技术规范jgj1622008；3、木结构设计规范gb 50005-2003；4、混凝土结构工程施工质量验收规范（gb502042002）；5、本工程有关设计图纸。二、工程

2、结构概况岳阳棠溪人家别墅工程位于岳阳市湖滨大道东侧。本工程全部均为三层别墅住宅，基础形式天然基础、桩基础，主体为框架结构，建筑高度为10.8m。别墅楼板厚度为90200厚，框架结构梁尺寸有200300、200350、200400、200450、200500、200700，框架柱结构尺寸主要为300300、400400。三、施工准备1、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。2、物资准备 （1）材料准备确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，

3、并按规定地点存放，做好遮盖保护。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定； （2）机具准备 根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。 （3）周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。3、劳动力准备(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技

4、术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。 五、模板方案1、模板及支撑架的材料选取模板：采用15mm（厚）木夹板木枋：采用40mm80mm木枋。支撑系统：选用扣件式钢管脚手架（立杆规格：483.52400和483.53000；横杆规格：483.5600、483.5900、483.51200）、12对拉螺栓等。纵横向剪刀撑：选用483.5mm钢管及配件。垫板：垫板为4080mm木枋垫放。模板及木枋要堆放在干燥的地方，避免淋雨及曝

5、晒，并注意防水，配制加工好的模板编号堆放整齐。模板运输时应水平堆放并采取加固措施，以避免倾翻造成损坏。2、柱模因本工程矩形柱截面比较小，大部分为400400，支模拟采用15 mm厚木夹板配制模板，加40mm80mm木枋竖楞，短钢管抱箍和12对拉螺杆加固，木枋竖楞的间距按250-300mm设置，抱箍的竖向按500mm600mm设置，施工要结合实际情况做到上疏下密。为保证柱线角顺直，木枋条定位必须准确。柱模板支设示意图3、梁板模为便于配模板，采用15 mm厚木夹板配置梁板模，以满足不同结构形状的配模要求。模板支撑均采用扣件式钢管满堂架搭设9001200，步距1800。梁底两侧立杆横向间距900，纵

6、向间距1200，梁底两侧设置两条4080木方纵楞，横楞为483.5钢管。板底横楞为4080木方300，纵楞为483.5钢管。搭设支撑架时立杆分距由梁向板中搭设，以保证梁的稳定性。由于梁截面较小，可不设置对拉螺杆，梁两侧模板可用短模板斜撑加固，梁底部用步步紧锁紧。模板支撑架搭设详见附件二。4、楼梯模板楼梯采用15 mm厚木夹板、钢管搭设支撑体系。沿楼梯梯段方向铺5根通长的方木作为次龙骨（间距200mm），主龙骨以垂直于次龙骨的方向布置，间距900mm，用竖向立杆和横向短钢管加卡子锁紧顶住次龙骨。楼梯支模见下图。六、模板拆除1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人

7、员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时砼强度要达到如下要求（表5-1）。在拆除侧模时，砼强度要达到1.2mpa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。砼的底模，其砼强度必须符合下表规定后方可拆除。砼强度等级 表5-1结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率（%）板2502, 8758100梁8758100悬臂构件1003、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。4、柱模板拆除模板在砼强度达到1.2mpa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆

8、除内侧模板，先模板后角模。拆柱模板时，首先拆下对拉螺栓，使模板向后倾斜与砼体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动砼体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。5、楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。6、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。7、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。8、模板支撑拆除前，砼强度必须达到设计要求，

9、并经申报批准后，才能进行。拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉落伤人。9、拆模必须拆除干净彻底，不得保留有悬空模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。高处拆下的模板及支撑应用垂直升降设备运至地面，不得乱抛乱扔。10、拆模时，临时脚手架必须牢固，不得用拆下的模板做脚手板。11、不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆下顶撑，然后按顺序拆下搁栅、底模，以免发生在自重荷载下一次性大面积脱落。12、已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计砼强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应

10、比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。七、安全技术措施（1）脚手架搭设前，应按建筑施工扣件式脚手架安全技术规范jgj130-2011和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业要求的交底。 （2）对门立杆、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。（3）搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规程（gb5036）考核合格，持证上岗。（4）搭拆脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。（5）模板拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（6）操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手

11、架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。 （7）模板支撑搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。（8）在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。（9）支模完毕，经班组、项目部自检合格，公司技术部门复检合格，报监理、安监验收合格后，方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。（10）在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑

12、、剪力撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动。3）架体杆件是否有变形的现象。4）安全防护措施是否符合规范要求。（11）在浇筑顶板砼过程中，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。（12）脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。（13）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与架体接触。（14）脚手架支撑安装好后，应进行验收，

13、合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。（15）设立内架维护小组，对拆下来的杆件及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。（15）水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。（16）顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。（17）泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（18）应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。（19）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工

14、完毕后应立即恢复。（20）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。（21）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。附件1：钢管支架受力计算书一、荷载计算模板支架搭设高度为3.6米(部分3.3米)，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=0.9米，立杆的步距 h=1.80米。 梁顶托梁采用钢管483.5mm。施工荷载：取f1=1.42.5=3.5 kn/m2混凝土与钢筋自重(kn/m3):25.000；振捣混凝土产生荷载：取f2=1.42.0=2.799 kn/m2楼板浇筑厚度(m):0.13；模板与木板自重(kn/m2):0.300； 图1 楼板支撑架立面简图 图2

15、楼板支撑架荷载计算单元二、底模强度计算底模采用木模板(松木)，板厚t=15 mm，方木背肋间距为300 mm，所以验算模板强度采用宽b=300 mm平面木模板(松木)。1、模板力学性能（1）弹性模量e=11000 mpa。（2）截面惯性矩：i=bh3/12=301.53/12=8.438 cm4（3）截面抵抗矩：w= bh2/6=301.52/6=11.25 cm3（4）截面积：a=bh=301.5=45 cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：f= f1+f2=3.5+2.799=6.299 kn/m2q=fb=6.2990.3=1.89 kn/m（2）跨中最大弯矩：m=ql2/8=1.

16、89.32/8=0.021 kn.m（3）弯拉应力：=m/w=0.021103/11.25=1.87 mpa =14.5 mpa木模板(松木)弯拉应力满足要求（4）挠度：从底模下方的背肋布置可知，木模板(松木)可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677ql4/100ei=0.6671.890.34/(100110008.438)108=0.109 mml/400=0.75 mm木模板(松木)挠度满足要求三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w=4.0008.0008.000/6 = 42.67 cm3；i=4.

17、0008.0008.0008.000/12 = 170.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kn/m)：q1= 25.0000.3000.130 = 0.975 kn/m；(2)模板的自重线荷载(kn/m):q2= 0.3000.300 = 0.090 kn/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn)：p1 = (1.000 + 2.000)0.9000.300 = 0.810 kn；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.975

18、 + 0.090) = 1.278 kn/m；集中荷载 p = 1.40.810=1.134 kn；最大弯距 m = pl/4 + ql2/8 = 1.1340.900 /4 + 1.2780.9002/8 = 0.385 kn；最大支座力 n = p/2 + ql/2 = 1.134/2 +1.2780.900/2 = 1.142 kn ；方木最大应力计算值 = m /w = 0.385106/42666.67 = 9.013 n/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 n/mm2；方木的最大应力计算值为 9.013 n/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 n/mm2,满足要求!

19、3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: q = ql/2 + p/2截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t其中最大剪力: q = 1.2780.900/2+1.134/2 = 1.142 kn；方木受剪应力计算值 t = 3 1.142103/(2 40.00080.000) = 0.535 n/mm2；方木抗剪强度设计值 t = 1.400 n/mm2；方木的受剪应力计算值 0.535 n/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 n/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 =

20、1.065 kn/m；集中荷载 p = 0.810 kn；最大挠度计算值 v= 51.065900.04 /(3849500.0001706666.667) +810.000900.03 /( 489500.0001706666.7) = 1.320 mm；最大允许挠度 v=900.000/ 250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 1.320 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.600 mm,满足要求!四、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kn)： ng1 = 0.1163.300 = 0.

21、383 kn；(2)模板的自重(kn)： ng2 = 0.3000.9001.200 = 0.324 kn；(3)钢筋混凝土楼板自重(kn)： ng3 = 25.0000.1300.9001.200 = 3.510 kn；静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3 = 4.217 kn；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 nq = (1.000+2.000 ) 1.2000.900 = 3.240 kn；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 1.4nq = 9.597 kn；五、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性

22、计算公式 其中 n - 立杆的轴心压力设计值(kn) ：n = 9.597 kn； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； a - 立杆净截面面积(cm2)：a = 4.89 cm2； w - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (n/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 n/mm2； l0- 计算长度 (m)；由下式计算 l0 = h+2a 得到计算结果：立杆计算长度 l0 = h + 2a = 1.800+20.300 =

23、2.400 m ； l0 / i = 2400.000 / 15.800=152.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值；=9596.556/(0.301489.000) = 65.199 n/mm2；立杆稳定性计算 = 65.199 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205.000 n/mm2，满足要求！附件1a：钢管支架受力计算书一、荷载计算模板支架搭设高度为4.5米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.9米，立杆的横距 l=0.9米，立杆的步距 h=1.80米。 梁顶托梁采用钢管483.5mm。施工荷载：取f1

24、=1.42.5=3.5 kn/m2混凝土与钢筋自重(kn/m3):25.000；振捣混凝土产生荷载：取f2=1.42.0=2.799 kn/m2楼板浇筑厚度(m):0.2；模板与木板自重(kn/m2):0.300； 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、底模强度计算底模采用木模板(松木)，板厚t=15 mm，方木背肋间距为300 mm，所以验算模板强度采用宽b=300 mm平面木模板(松木)。1、模板力学性能（1）弹性模量e=11000 mpa。（2）截面惯性矩：i=bh3/12=301.53/12=8.438 cm4（3）截面抵抗矩：w= bh2/6=301.52/6=1

25、1.25 cm3（4）截面积：a=bh=301.5=45 cm22、模板受力计算（1）底模板均布荷载：f= f1+f2=5+2.799=7.799 kn/m2q=fb=7.7990.3=2.6kn/m（2）跨中最大弯矩：m=ql2/8=2.6.32/8=0.029 kn.m（3）弯拉应力：=m/w=0.029103/11.25=2.58 mpa =14.5 mpa木模板(松木)弯拉应力满足要求（4）挠度：从底模下方的背肋布置可知，木模板(松木)可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677ql4/100ei=0.6672.580.34/(10011000

26、8.438)108=0.149 mml/400=0.75 mm木模板(松木)挠度满足要求三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w=4.0008.0008.000/6 = 42.67 cm3；i=4.0008.0008.0008.000/12 = 170.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kn/m)：q1= 25.0000.3000.20 = 1.5 kn/m；(2)模板的自重线荷载(kn/m):q2= 0.3000.300 = 0.090 kn/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn)：p1

27、= (1.000 + 2.000)0.9000.300 = 0.810 kn；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(1.5 + 0.090) =1.908kn/m；集中荷载 p = 1.40.810=1.134 kn；最大弯距 m = pl/4 + ql2/8 = 1.1340.900 /4 + 1.9080.9002/8 = 0.469 kn；最大支座力 n = p/2 + ql/2 = 1.134/2 +1.9080.900/2 = 1.142 1.426kn ；方木最大应力计算值 =

28、 m /w = 0.469106/42666.67 = 11.65 n/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 n/mm2；方木的最大应力计算值为 11.65 n/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 n/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: q = ql/2 + p/2截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh t其中最大剪力: q = 1.9080.900/2+1.134/2 = 1.425 kn；方木受剪应力计算值 t = 3 1.425103/(2 40.00080.000) = 0.668n/mm2；方木抗剪强度设计值 t = 1.400 n/mm2；方木的受剪应力计算值 0.668 n/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 n/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 =1.59 kn/m；集中荷载 p = 0.810 kn；最大挠度计算值 v= 51.59900.04 /(3849500.0001706666.667) +810.000900.03 /( 489500.0001706666.7) = 1.97mm；最大允许挠度