絮凝池给水排水施工组织设计

1、 絮凝池给水排水水厂日处理水量为36104 m3。其絮凝池原设计为水下横轴式机械搅拌反应池，由于长期运转，搅拌机严重锈蚀损坏，并且原设计搅拌机的配件不标准，维修时停水时间长，投资大，严重影响了净水效果和供水生产。现在原设计基础上，将反应池改造为平流式网格状穿孔花墙反应池，取得了很好的效果。实际运行表明，此反应池提高了供水水质和供水安全可靠性，节省了大量的人力、物力和财力。1主要技术措施1.1絮凝工艺改造原设计中，单组絮凝池日处理水量为9104 m3，原有4套机械搅拌机以穿孔墙相隔。水流穿过花墙流速逐渐减慢，反应时间为15 min，速度梯度g=56 s1，gt=5.04104。通过技术分析，现将

2、搅拌机拆除，在原设搅拌机的空间共加筑11道穿孔墙，使每道墙形成网格状，两相邻墙孔口呈非对称性分布。平流式网格状絮凝池平面及剖面示意图见图1、图2。图1平流式网格絮凝池平面示意图图2平流式网格絮凝池剖面示意图在改造中，原来5道穿孔墙不变，孔口尺寸为250 mm 200 mm，新增穿孔墙的孔口尺寸为100 mm100 mm，孔眼小有利于水中“微涡旋”的形成，沿水流方向开孔面积逐渐增大，为颗粒絮凝创造了良好的水力条件。每道花墙采用孔口上下非均匀布置增强了水的上下流动，以达到竖向混合的目的。在每道墙底部还设有排泥口，定期冲刷时沉泥可沿底部孔口排出。改造后絮凝池的反应时间为13.2 min，g=43.4

3、 s1，gt=3.44104，完全符合设计规范要求。1.2实际运行情况改造后的絮凝池运行正常，处理能力大大增强，在反应池末端形成大而坚实的矾花，进入沉淀池5 m以内矾花即大量沉淀，沉淀区的沉淀效果优于改造前。在1997年的高峰供水期间，受台风影响，原水浊度猛增到5001 000 ntu，并且持续了4个多月，平流式网格絮凝池充分显示了它的运行优势。通过对改造前和改造后絮凝池降浊能力的对比(见表1)，充分证明了网格状絮凝池技术合理和该工艺改造的成功。表1絮凝池降浊能力对比时间原水浊度(ntu)滤前水浊度(ntu)改造前改造后1995-08-1920661995-08-2750010101995-0

4、8-31300881996-07-30801081996-08-0215012101996-08-071201081997-08-25800-121997-08-26800-122结语设计能力达36104 m3/d，最高可达44104 m3/d；有应付原水浊度突变的能力，增强了处理高浊及连续高浊水的能力；沉淀池出水水质完全能够达到原设计要求；混凝剂消耗量低于改造前；每年可节约电费22万元，节约机械维修费用6万元；在设备及构筑物管理上可以节省大量的人力，同时减轻了值班人员的劳动强度。滨河污水处理厂(以下简称为滨河厂)，占地面积13.60 hm2，日处理能力30104 t，是主要污水处理厂之一。工

5、程服务面积27.5 km2、人口约45万人。滨河厂以处理生活污水为主，达标后出水就近排入河。整个工程分三期建成，一、二期各2.5104 t/d(1988年投产)，三期25104 t/d，1996年系统建成投入运行。滨河三期工程具有处理规模大、占地面积小、主要设备和自控系统较为先进、基建费用低等特点。三期污水处理流程见图1。图1三期污水处理工艺流程图1三期工程工艺流程的选择由于城市建设和经济迅速发展，人口和污水量不断增加，水体污染加剧，河(湾)水质日趋恶化。因此，三期工程的处理标准比一、二期(常规活性污泥法)高，要求出水ss10 mg/l,bod510 mg/l，并增加了除磷脱氮的要求。为适应规

6、模比较大、处理标准高、建设用地紧的情况，设计单位做了4个方案，综合各方案的优点确定其主体工艺为ab法，b段三槽交替氧化沟具有除磷脱氮的功能。ab法是将传统的活性污泥法分为二段串联，各自形成自己的生物优势。a段以极高的有机负荷和很短的泥龄运行，充分利用微生物分解有机物初期的吸附降解作用，约0.5 h内去除大量有机物。经a段处理后的污水进入b段，b段是在较低的有机负荷和较长的泥龄状态下运行，经过有机物的分解、硝化、反硝化，达到出水要求。ab法具有处理时间短、去除效率高等特点。a段由曝气池、中间沉淀池及回流污泥泵房组成。b段采用三槽式氧化沟工艺。2三槽式氧化沟运行及基本原理三槽式氧化沟是带有沉淀功能

7、的氧化沟，同建在一起的三个氧化沟组成一个单元。在每个氧化沟中均布置有一定数量的转刷，以达到曝气和环流的要求。三个氧化沟通过配水井相互连通，该配水井有三个自动控制的出水堰，可调节进入每沟的流量。基本运作方式分为六个阶段：阶段a：通过调节配水井堰门，污水进入第一沟，沟内转刷以低速运行，仅沟内污泥在悬浮状态下环流，所供氧量则不足以使沟内有机物氧化。此时，活性污泥中微生物强制利用上一阶段产生的硝态氮作为氧化剂，有机物被氧化，硝态氮还原成氮气逸出。同时，沟内自动调节出水堰上升，废水与活性污泥通过接管进入第二沟。第二沟内的转刷在整个阶段内均以高速运转，此时废水与活性污泥混合液在沟内保持恒定环流，转刷所供氧

8、量足以氧化有机物并使氨氮转化成硝态氮，处理后的污水与活性污泥一起进入第三沟。沟内转刷则处于闲置状态，此时第三沟仅作沉淀池，使泥水分离，处理后的污水通过已降低的出水堰从第三沟排出。阶段b：污水入流从第一沟转向第二沟，第一沟内的转刷开始高速运转。开始，沟内处于缺氧状态，随着供氧量的增加，逐步成为富氧状态。在第二沟内处理过的污水与活性污泥一起进入第三沟，第三沟仍作为沉淀池，沉淀后的废水通过出水堰排出。阶段c：第一沟的转刷停止，开始泥水分离，至该阶段末端，分离过程结束。在c段，入流污水仍然进入第二沟，处理后的污水仍然通过第三沟出水堰排出。阶段d：污水入流从第二沟转入第三沟。第一沟出水堰降低，第三沟出水

9、堰升高。同时，第三沟内转刷开始以低转速运转，污水污泥一起从第三沟流向第二沟。在第二沟曝气后再流入第一沟，此时，第一沟仍作为沉淀池。阶段d与阶段a相类似，所不同的仅仅是反硝化作用发生在第三沟，处理后的污水通过第一沟已降低的出水堰排出。阶段e：污水入流从第三沟转入第二沟，第三沟的转刷开始高速运行，以保证在该段末端内有余氧。第一沟仍作为沉淀池，处理后的污水通过该出水堰排出，阶段e与阶段b类似，所不同的仅仅是两个外沟功能相反。阶段f：该阶段基本与阶段c相同，第三沟内的转刷停止运行，开始泥水分离，入流污水仍然进入第二沟，处理后的污水经第一沟出水堰排出。该氧化沟系统非常灵活，运行方式有多种，可随不同的入流水质及出流水质要求而改变。3三槽式氧化沟运行情况及评价从1997年运行情况统计：三期工程出水ss10 mg/l，bod510 mg/l，出水水质满足设计要求；三槽式氧化