冷弯成型工艺理论基础

1、University Of Science and Technology Beijing USTB 冷弯型钢成型原理冷弯型钢成型原理 1、冷弯成型过程 2、冷弯成型时金属塑性变形条件 3、弯曲处的应力与应变 4、弯曲角的弹性回复及成型尺寸 5、冷弯成型的力能参数计算 6、冷弯成形主要工艺参数 20152015年年7 7月月2121日日 University Of Science and Technology Beijing USTB 冷弯型钢冷弯型钢 按断面形状分为（GB/T 6723）： 开口断面型钢开口断面型钢 这种断面型钢是最简单的 ，易于制造，如角钢、槽 钢及一般窗框钢等。 Unive

2、rsity Of Science and Technology Beijing USTB 闭口断面型钢亦称 空心型钢，如矩形 管、闭口方管等。 冷弯型钢冷弯型钢 按断面形状分为（ GB/T 6723）： 闭口断面型钢闭口断面型钢 University Of Science and Technology Beijing USTB 冷弯型钢产品 University Of Science and Technology Beijing USTB 弯曲方法 根据所使用的工具和设备的不同，弯曲方法可分为在压力机 上利用模具进行的压弯以及在专用弯曲设备上进行的折弯、 拉弯、滚弯、辊压弯曲成形机上弯曲、弯管

3、机上弯曲等。 University Of Science and Technology Beijing USTB 冷弯型钢的辊压弯曲成型成型工艺 University Of Science and Technology Beijing USTB 辊压法冷弯成型，是用一组辊压机将带材逐渐压弯成所 需的断面型材。 图显示的是，由四个机架组成辊压机组，第一机架完成 带材的平整和送进工作，第二到第四机架各承担一定的压弯 成型任务，使带材通过后被压成角型材。 1、冷弯成型过程 University Of Science and Technology Beijing USTB 伸长量 在辊压成型过程中这个

4、伸长量不 应超过该种材料的弹性极限延 伸量。 避免边缘的塑性拉伸。避免边缘的塑性拉伸。 图3-2 成型时边缘的伸长 工艺设计准则：在辊式冷弯成型过程中，更为重要的是带材工艺设计准则：在辊式冷弯成型过程中，更为重要的是带材 边缘在折弯时的伸长量。边缘在折弯时的伸长量。 a b0 b i a b L l L 1、冷弯成型过程 University Of Science and Technology Beijing USTB 图为角型材成型角型材成型时的边缘伸长，图中表 示第i道机架与第i-1道机架间成形过程。 在此过程中，角度变化量角度变化量为i，两机架 间成型过渡区长度成型过渡区长度为L，带材边

5、缘在水平面 上投影长度为ab，在垂直面上投影长度垂直面上投影长度为 ab ，这两个投影都是曲线形，为了计算上 方便，可以把它们都看成是直线。 1、冷弯成型过程 University Of Science and Technology Beijing USTB 于是，边缘的延伸量为： 要使边缘不产生塑性拉伸，必须保持l 小于材料的弹性极限延伸率t，即 1、冷弯成型过程 University Of Science and Technology Beijing USTB 现以普通低碳钢为例，取其弹性极限t=235MPa。 辊弯成型时，确定成型过渡区长度、相邻机架间角 度变化量和带材宽度之间的关系？

6、E=205800 1、冷弯成型过程 University Of Science and Technology Beijing USTB 现以普通低碳钢为例，取其弹性 极限t=235MPa。则其弹性极限延伸 率为： 则： 1、冷弯成型过程 University Of Science and Technology Beijing USTB 图图 机架间变形机架间变形过程分析过程分析 University Of Science and Technology Beijing USTB 用弹复区的长度用弹复区的长度L L0 0和成型过渡区长度和成型过渡区长度L L来限定两道成型辊来限定两道成型辊 的间距

7、，有利于避免边缘的塑性拉伸。的间距，有利于避免边缘的塑性拉伸。 1、冷弯成型过程 University Of Science and Technology Beijing USTB 弯曲半径 辊弯成型过程中，还有一个重要条件，即最小弯曲半径的 选择必须合理。 图示成型处的弯曲半径为R，带材厚度为S，图上的影线部分 代表变形沿厚度的分布状态。 可知，各层纤维沿纵向的变形量与其距中性层的距离成正比 ，与弯曲半径成反比。 最外层纤维变形的计算公式： 1、冷弯成型过程 University Of Science and Technology Beijing USTB 弯曲半径弯曲半径 冷弯成型时的弯曲

8、变形要受材料极限变形率的限制，否 则，弯曲处将出现裂纹和折断。 设材料的极限应变为b，根据前式可求出最小弯曲半径 Rmin为： 从材料手册上可查到的极限延伸率用s表示，则上式可改 写为： ) 1 1 ( 2 S s min R 1、冷弯成型过程 University Of Science and Technology Beijing USTB 弯曲半径弯曲半径 对于普通低碳钢，板料厚度为对于普通低碳钢，板料厚度为S，极限延伸率，极限延伸率 s=25%，确定其最小弯曲半径？，确定其最小弯曲半径？ 若以延展性最好的钢材为例， 其=35%，则最小弯曲半 径Rmin为0.93S。 在以形状要求为主在以

9、形状要求为主，弯曲处 允许表面粗糙甚至允许有微 裂纹的条件下，可以取Rmin 为0.5S。 1、冷弯成型过程 University Of Science and Technology Beijing USTB 弯曲角弯曲角 在弯曲半径相同的条件下，锐角弯曲比钝角弯曲的破裂可锐角弯曲比钝角弯曲的破裂可 能性要大能性要大。 有些型材不仅要求有锐角弯曲，而且要求有小的弯曲半径 ，此时可以采取的措施是将弯曲角分成几步来压成。 1、冷弯成型过程 University Of Science and Technology Beijing USTB 分步压弯分步压弯分段弯曲分段弯曲 第一次压弯1角，外层纤维o

10、1b1被 拉伸向其弦线方向靠近，中性层 ob也相应内移，减薄量为a1a1 。 第二次压弯2角，如果12，则 两者的拉伸与减薄大致相等。 当一次压弯成型时，凹辊对工件 两侧压力所产生的拉力及应变集 中（b1点附近）现象将显著增大 ，外层纤维o1c1将有较大拉伸，它 向弦线靠近的距离，即减薄量 b1b1 将明显大于a1a1 ，其中性层 内移量bb 也要相应大aa 。 图 两段压弯成型 1、冷弯成型过程 University Of Science and Technology Beijing USTB 分步压弯分步压弯分次弯曲分次弯曲 第一次第一次所用的凸辊圆角半径R1较大 ，工件的弯曲处不受减薄和

11、裂纹的 威胁。 第二次第二次所用的圆角半径虽小，但它 与已经弯曲的工件的接触面积将明 显大于R2与平面的接触面积。 因此，两次压弯将比一次压弯的应 变集中程度小，厚度减薄量也小。 图3-7 两次压弯成型 1、冷弯成型过程 University Of Science and Technology Beijing USTB 轧制板带材的纤维方向轧制板带材的纤维方向 当弯曲应力方向与纤维方向垂直时，容易产生裂纹。当弯曲应力方向与纤维方向垂直时，容易产生裂纹。而实 际生产中恰恰冷弯用带材的轧制方向都与其弯曲应力方向 垂直，故要求其弯曲圆角半径不得过小。 退火处理退火处理 经过退火处理的带材退火处理的带

12、材，其屈服平台得到延长，其纤维方向 性作用得以消除，故其弯曲半径可明显减小。 表面质量表面质量 粗糙表面易于产生裂纹，故圆角半径很小的冷弯型钢要求 带材表面具有较高的光滑程度。 1、冷弯成型过程 University Of Science and Technology Beijing USTB 辊弯成型时，带材沿纵向前进过程中，完成横向局部塑 性弯曲变形，形成各种异型断面，在此过程中不产生纵向塑 性伸缩。 可见，这种变形属于二维变形，即平面变形。 图3-9 塑性变形平面 2、冷弯成型时金属塑性变形条件 University Of Science and Technology Beijing U

13、STB 现在把变形平面取为x-y坐标面。所有的金属弯曲流动皆 在x-y平面内进行，与Z轴无关，即在Z向的线应变增量及角 应变增量都为零，故： 图3-9 塑性变形平面 0 xzyzzddd 2、冷弯成型时金属塑性变形条件 University Of Science and Technology Beijing USTB 塑性变形时，金属具有不可压缩性，故其各向应变增量的 总和为零，即： 由于Z轴应变为零，故Z向的偏量应力Sz为零，于是： 式中，p静水压应力。 0zyxddd 0yxdd yxdd 2/ )( 03/ )( yxz zyxz zz ps 2、冷弯成型时金属塑性变形条件 Univer

14、sity Of Science and Technology Beijing USTB 如果引用主应力来表示，可写出： 根据米塞斯（Mises）屈服条件： 此式为平面变形条件下的米塞斯屈服条件表达式。 2/ )( 213 z 222 13 2 32 2 21 26)()()(rk 将 代入得： 3 222 21 3 4 4)(rk rk15. 12 21 或 2、冷弯成型时金属塑性变形条件 University Of Science and Technology Beijing USTB 在弯曲圆角处取一微单元来分析。其径向应力r，切向应力 。 图3-12 弯曲处单元应力平衡关系 当微单元处于

15、中性层上部，即 拉伸部位时，其应力平衡关系为： 3 弯曲处的应力与应变 University Of Science and Technology Beijing USTB 3 弯曲处的应力与应变 rd d drddrrdr r r rr 2 sin2)( 0 r dr r r d University Of Science and Technology Beijing USTB 将边界条件r=Rmax时，r=0代入上式得： 积分后得： 于是有： 由于Rmaxr，可知r为负值，即其方向与设定方向相反， 表示r为压应力。 3 弯曲处的应力与应变 r dr k r d 2 crk r ln2 max

16、 ln2Rkc )ln(2 max R r k r University Of Science and Technology Beijing USTB 3 弯曲处的应力与应变 )ln1 (2 2ln2 max max R r k k R r k University Of Science and Technology Beijing USTB 当微单元处于中性层下时当微单元处于中性层下时， 即在压缩侧，可设定、r为 都是压应力，微单元的厚度 仍为dr。其平衡方程式为： 3 弯曲处的应力与应变 University Of Science and Technology Beijing USTB 仍

17、按前面的处理方法可写出： 积分后得： 3 弯曲处的应力与应变 rd d drddrrdr r r rr 2 sin2)( r d r dr r )( k r 2)( r dr k r d 2 crk r ln2 University Of Science and Technology Beijing USTB 将边界条件r=Rmin时，r=0代入上式得： 于是写出： 因为Rminr，故r为负值，即压应力，同图中设定方向一致。 3 弯曲处的应力与应变 min ln2Rkc )ln(2 min r R k r ) 1(ln22 min r R kk r k r 2)( University Of

18、Science and Technology Beijing USTB 平面变形时的第三向应力平面变形时的第三向应力z 在中性层上侧，即在拉伸侧为： 3 弯曲处的应力与应变 )ln21 ( 2 max R r k r z University Of Science and Technology Beijing USTB 平面变形时的第三向应力平面变形时的第三向应力z 在中性层下侧，即在压缩侧时，为 可见，z恒为负值，即压应力。 ) 1ln2( 2 min r R k r z 3 弯曲处的应力与应变 University Of Science and Technology Beijing UST

19、B 三向应力中，r为连续变化的应力为连续变化的应力，在中性层处最大，到弯 曲的内外表面处达到最小的零值，而且方向不变。 作为拉应力由外侧向中性层，由大到小连续变化，在中性 层处突然改变方向，由拉应力超越到压应力，并由大到小连续变 化，直到内边缘止。 z的变化与相似。 图图 各层纤维产生塑性弯曲时应力分布各层纤维产生塑性弯曲时应力分布 3 弯曲处的应力与应变 University Of Science and Technology Beijing USTB 在这种全断面都可能发生塑性变形全断面都可能发生塑性变形的条件下，从理论上可 以求出中性层的偏移量中性层的偏移量。 由上、下两个变形区的r值在

20、中性层处必然相等的条件可 以得出： 此r值是应力中性层的曲率半径。 minmax min max RRr r R R r 3 弯曲处的应力与应变 University Of Science and Technology Beijing USTB 为了区别一般的r值，故用R0表示，即 minmax0 RRR 2 minmax 0 RR R min 2 min 2 min 2 0 0 2 0 0 424 )(4 SRRSR S RR S RRe 3 弯曲处的应力与应变 University Of Science and Technology Beijing USTB 不过前面讨论的出发点是只考虑了

21、塑形弯曲，而未考虑平 截面原则，即变形的线性分布原则。 根据平截面原则，弯曲时各层纤维的 变形变形之间存在线性关 系，结合图3-15可写出周向应变为： 图 3-15 弯曲应变示意图 式中，h为纤维层与中性层之间的距离。 在R0不变的条件下，与h成正比。 各层纤维沿纵向的变形量，与其距中性各层纤维沿纵向的变形量，与其距中性 层的距离成正比。层的距离成正比。 00 0 0 0 R h R Rr R Rr 3 弯曲处的应力与应变 University Of Science and Technology Beijing USTB 图 3-15 弯曲应变示意图 由上面可以看出: 中性层外侧 为一拉一压，

22、很容 易造成减薄变形； 其内侧 由于成型辊凸起圆角的刚性 接触，使金属无处可流。 上述现象不利于产生增厚，结果必 然形成全厚度的减薄,中性层内移。 3 弯曲处的应力与应变 University Of Science and Technology Beijing USTB 4 弯曲角的弹性回复及成型尺寸 图3-16 弯曲的弹性回复模型 University Of Science and Technology Beijing USTB 图3-16 弯曲的弹性回复模型 下面用解析方法来确定弹复应力与变形。按图3-16应力与应 变模型可写出单位宽度上的弯矩为： 式中 St为中性层附近弹性变形区厚度，为

23、了便于 计算将St/S=定义为弹性区厚度比，简称弹性区厚度比，简称 为弹区比为弹区比； 将S2r/6=Mt定义为单位宽度断面的弹性极弹性极 限弯矩限弯矩。于是将上式写为： 4 弯曲角的弹性回复及成型尺寸 )/5 . 05 . 1 ( 6 2222 22 2 2/ 2/ 2/ 0 2 2/ 2/ 2/ 0 SS S hdhdhh S hdhhdhM tt S S t S t t S S t S t t t t )5 . 05 . 1 ( 2 t MM University Of Science and Technology Beijing USTB 图3-16 弯曲的弹性回复模型 图中f代表弹性

24、回复的等效应力弹性回复的等效应力，用f可以算出等效的弹复弯 矩为： 4 弯曲角的弹性回复及成型尺寸 f S f f S dhh S M 6 2 2 2 2 2/ 0 t f t t f tf M S M 6 2 )5 . 05 . 1 ( 2 tf University Of Science and Technology Beijing USTB 4 弯曲角的弹性回复及成型尺寸 )5 . 05 . 1 ()5 . 05 . 1 ( 22 t t f C EI M EI M C )5 . 05 . 1 ( 11 2 tf f CC R University Of Science and Tech

25、nology Beijing USTB 图3-17 曲率间的关系 取单位弧长的弯曲部位，并画出其 中性线。 当弯曲到半径为R0时，则此时的曲 率正是单位弧长所对应的弧心角C，则 C=1/R0； 这个弧在卸载后弹复到Rs半径所指 的弧线处，这个弧线所对应的的中心 角为Cs，则Cs=1/Rs；这两个角度的 差值Cf正好是由弹复造成的弹复曲率。 Cf=C-Cs 压弯后保留下来的永久曲率为： Cs= C-Cf=1/R0-Ct(1.5-0.52) 4 弯曲角的弹性回复及成型尺寸 University Of Science and Technology Beijing USTB 4 弯曲角的弹性回复及成型

26、尺寸 压弯后保留下来的永久曲率为： Cs= C-Cf=1/R0-Ct(1.5-0.52) tt S M 6 2 12 3 S I ESEI M C tt t 2 鉴于：鉴于： ES R S S tt 0 2 弹性区的最大变形t是可知的， E t t 由几何关系可以确定弹性区的厚度为： 00 00 2 ) 2 ( R S R R S R t t t E RRS t tt 00 22 弹区比： University Of Science and Technology Beijing USTB 例题：厚度S=2mm的带钢，其弹 性极限 =500MPa；冷弯成型时所 用辊子的圆角半径r=1.97mm，

27、成 型后角度=90，计算成型后的圆 角半径。 4 弯曲角的弹性回复及成型尺寸 Cs= C-Cf=1/R0-Ct(1.5-0.52) ESEI M C tt t 2 ES R S S tt 0 2 University Of Science and Technology Beijing USTB 4 弯曲角的弹性回复及成型尺寸 mmSrR97. 2197. 12/ 0 1 0 3367. 0 97. 2 11 mm R C 1 0024. 0 2205800 50022 mm ES C t t University Of Science and Technology Beijing USTB 4

28、 弯曲角的弹性回复及成型尺寸 0072. 0 2205800 50097. 22 2 0 ES R t 12 0036. 0)0072. 05 . 05 . 1 (0024. 0)5 . 05 . 1 ( mmCC tf 1 333. 00036. 03367. 0 mmCCC fs University Of Science and Technology Beijing USTB 4 弯曲角的弹性回复及成型尺寸 mm C R s s 3 333. 0 11 mmSRr ss 2132/ University Of Science and Technology Beijing USTB 5 冷

29、弯成型的力能参数计算 5.1 冷弯冷弯成型力成型力 为了设计上的安全可靠，可将每次的弯矩都按极限弯矩 来设定，即Mmax=1.5Mt。 为了计算上方便可在成型过渡区内成型过渡区内 设定弯矩按线性规律 变化。 )5 . 05 . 1 ( 2 t MM University Of Science and Technology Beijing USTB 5.1 冷弯成型力 图a给出，从自由成型区的始端按M0=0算起，到辊压成 型区的末端按Mmax=1.5Mt为止，在成型过渡区全长L上的 内弯矩总和弯矩总和为： tt LSLMLMMM 2 max0 8 1 2 5 . 1 )( 2 1 5 冷弯成型的

30、力能参数计算 University Of Science and Technology Beijing USTB 5.1 冷弯成型力 如果在一个孔型中有两个以上的弯曲圆角，如图b、c所 示，这时的总弯矩要在上个式子上乘上圆角数。 5 冷弯成型的力能参数计算 University Of Science and Technology Beijing USTB 5.1 冷弯成型力 为了便于计算，需要对压力分布进行简化处理。 u第一步把不均匀的受压面积按三角形进行等效处理； u第二步用通过三角形重心的集中力代替该部分压力的 合力。 5 冷弯成型的力能参数计算 University Of Science

31、 and Technology Beijing USTB sin 3 2 33 sin sin 11 1 R bRb Ra 5 冷弯成型的力能参数计算 University Of Science and Technology Beijing USTB 1 1 FF 2 1 2 1 2 11 1)( FFFF cos 1 1 F F 5 冷弯成型的力能参数计算 University Of Science and Technology Beijing USTB )cos1 ( cos3 ) 3 (sin )cos1 () cos3 sin sin( 1 1 1 1 1 R btg RF RF Rb

32、 RFM t LSR btg RF 2 1 1 8 1 )cos1 ( cos3 ) 3 (sin 111 cos )cos( )cos(FFF 5 冷弯成型的力能参数计算 )cos1 ( cos3 ) 3 (sin 8 1 2 1 R btg R LS F t University Of Science and Technology Beijing USTB 5 冷弯成型的力能参数计算 University Of Science and Technology Beijing USTB R bRb Ra 3 2 33 45sin 45sin 11 1 293. 0)2( 3 1 )45cos(

33、) 3 2 3 ( 1 1 1 1 1 RRbF RRFR b FM 5 冷弯成型的力能参数计算 University Of Science and Technology Beijing USTB 293. 047. 0 3 8 1 2 1 RR b LS F t 5 冷弯成型的力能参数计算 University Of Science and Technology Beijing USTB R b a 3 2 3 2 2 ) 3 2 3 ( 2 323 R b FaFM 2 2 3 8a LS F t 5 冷弯成型的力能参数计算 University Of Science and Techno

34、logy Beijing USTB 在成型的完成阶段，辊缝处于压靠阶段，在辊子之间形成压压 紧力紧力。 这个力更难于准确计算，它不仅与板材的力学性能、板厚公 差、辊缝公差、辊面状况和工件断面复杂程度有关。工件材料 强度高、强化特性大、厚度大，则所需压紧力越大。 鉴于各道次所需之压紧程度不尽相同，故推荐：鉴于各道次所需之压紧程度不尽相同，故推荐： 在粗轧道次粗轧道次取压紧力压紧力为弯曲力的2倍左右， 在中间道次中间道次取为2.5倍左右， 在精轧道次精轧道次取为3倍左右。 因此，在一般计算中采用上面推荐的3倍数来确定压紧力是 比较方便的。 5 冷弯成型的力能参数计算 University Of S

35、cience and Technology Beijing USTB 5.2 冷弯成型功与功率 冷弯成型轧机的能耗能耗 一部分用于工件的弯曲变形，一 部分用于克服辊子与工件之间的摩擦阻力及辊子轴承摩 擦阻力，一部分用于克服传动阻力。 一般按经验算法进行计算。 University Of Science and Technology Beijing USTB 在八机架辊式冷弯机上，辊弯成型6.5号槽钢。图示6.5号槽 钢在第二道孔型时的受力状况。求出第二道成型时，轧辊的 径向压力。 1=37； 2=60； R=10mm S=5mm t=235MPa =0.1 5 冷弯成型的力能参数计算 Univ

36、ersity Of Science and Technology Beijing USTB 5 冷弯成型的力能参数计算 048. 0)2( tt L l 先求成型过渡区长度，由关系式得： University Of Science and Technology Beijing USTB 5 冷弯成型的力能参数计算 University Of Science and Technology Beijing USTB 5 冷弯成型的力能参数计算 University Of Science and Technology Beijing USTB 6 辊弯成形主要工艺参数辊弯成形主要工艺参数 成型道次，

37、带坯宽度、辊花设计、成型辊参数，以及成型辊成型道次，带坯宽度、辊花设计、成型辊参数，以及成型辊 材料等。材料等。 6.1成型道次成型道次 将带坯辊弯成型为所需产品是一个逐渐进行的加工过程，在 这个过程中，每道次或每对成型辊仅对变形材料施加有限的 弯曲变形。只有这样才能在不拉长带坯的条件下得到所需要 的弯曲变形。 成型道次过少，冷弯型材易产生尺寸超差和扭曲；成型道次 太多，则增加工具成本。 University Of Science and Technology Beijing USTB 6 辊弯成形主要工艺参数辊弯成形主要工艺参数 6.1成型道次成型道次 成型道次数主要取决于材料材料 的性能和

38、型材型材 形状的复杂程度， 此外它还与型材型材的宽度、成型机架机架间距、型材型材的尺寸精度等 有关。 材料的厚度、硬度、成分都影响得到所需形状的成型道次数 。 带坯厚度越大，成型道次数越多。 当带坯的屈服强度较高时，需过弯（约2）以弥补回弹的影 响。 表面带有涂层的带坯也常需较多的成型道次以保证表面的光 滑程度。 型材形状复杂程度型材形状复杂程度 是由弯曲角的个数和总弯曲量的大小决定 的，同时它也受型材对称性的影响。 University Of Science and Technology Beijing USTB 6 辊弯成形主要工艺参数辊弯成形主要工艺参数 6.1 6.1 成型道次成型道次

39、 成型角法是用来确定成型道次数的基本方法。成型角法可用下式表达 为： 对于简单弯曲型材，推荐的成型角为12。对于复杂弯曲型 材，要考虑多角共弯的可能性后才能正确地确定成型道次。 University Of Science and Technology Beijing USTB 6 辊弯成形主要工艺参数辊弯成形主要工艺参数 6.1 6.1 成型道次成型道次 形状因子法是确定成型道次的另一种方法，对于对称型材，形状因子 定义为Fnt（mm2）。这里F为翼缘长度，n为型材右弯角的个数，t为带 坯的厚度。图4-9表示了形状因子与成型道次的关系。 图4-9利用形状因子确定成型道次的方法 a-对称断面型钢

40、；b-非对称断面型钢（使用轴径100以上的成型机例外， No30、38、50、52；原板厚度t在0.5mm以下例外，No22、48、49） University Of Science and Technology Beijing USTB 6 辊弯成形主要工艺参数辊弯成形主要工艺参数 6.2 带坯宽度带坯宽度 确定一个规定型材所需要的带宽，把它划分为之直线段和曲线段后， 沿中性线对各段长度进行求和。 各弯曲段对应的带坯宽度由弯曲角的大小和中性线所对应的弯曲半径 （称为名义弯曲半径）所确定，即 University Of Science and Technology Beijing USTB 6

41、 辊弯成形主要工艺参数辊弯成形主要工艺参数 6.2 带坯宽度带坯宽度 总之，弯曲因子k值主要取决于弯曲角内径与带坯厚度的比值，而基本 上与弯曲角的大小无关。因此在实际生产中，计算带坯宽度时仅考虑计算带坯宽度时仅考虑 r/t的影响的影响。 .特里舍夫斯基在大量试验基础上，提出表5-3所示数据。他认为 采用表5-3数据，不仅对大断面有较好效果，也适用于其他断面。 University Of Science and Technology Beijing USTB 6 辊弯成形主要工艺参数辊弯成形主要工艺参数 6.3 辊花图的设计辊花图的设计 辊花图辊花图是各成型机架变形带坯横截面形状的重叠图横截面形

42、状的重叠图，因 而辊花图是描述辊弯成型过程中，带钢从平带坯变形为所 需型材的变形行为的示意图。 在辊花图设计过程中，首先要确定的是成型工作断面的取成型工作断面的取 向，弯曲的次数，弯曲角的分配和弯曲的方式向，弯曲的次数，弯曲角的分配和弯曲的方式 等。 成型工作断面的取向成型工作断面的取向 受多种因素影响。 空弯空弯是指仅由上辊或下辊进行的弯曲。它对断面尺寸精度 有很大影响。成型工作断面的取向应尽可能避免空弯。 回弹回弹也是辊弯成型中常见的问题，成型断面的取向应有助 于利用立辊过弯以克服回弹。 University Of Science and Technology Beijing USTB 6

43、 辊弯成形主要工艺参数辊弯成形主要工艺参数 6.3 辊花图的设计辊花图的设计 对于复杂断面型材，弯曲的次序弯曲的次序 是重要的设计内容之一 。 理想情况下，从断面中心向两边逐渐弯曲，这样可以使已理想情况下，从断面中心向两边逐渐弯曲，这样可以使已 弯曲成型部分不会进一步受到变形弯曲成型部分不会进一步受到变形，但是，考虑到多种其 他因素的影响，如避免空弯，减少金属移动，改善材料流 动的平滑性等，也采用其他的弯曲次序。 H、C特里舍夫斯基将弯曲的次序分为4类： University Of Science and Technology Beijing USTB 6 辊弯成形主要工艺参数辊弯成形主要工艺

44、参数 6.3 辊花图的设计辊花图的设计 H、C特里舍夫斯基将弯曲的次序分为4类： 同时弯曲方式同时弯曲方式，适用于单张或连续成型工艺生产开口对 称型钢、Z型钢、波纹板及不对称程度小的槽钢。 顺序弯曲方式顺序弯曲方式，包括由坯料两边向中部顺序进行成型和 从坯料中心向两边顺序进行成型，适用于单张或连续生产 闭口型钢、半闭口型钢及波纹板。 联合弯曲方式联合弯曲方式，是上述两种方式的组合，这种方式适合 生产有25个弯曲部位的不对称型钢、闭口型钢及半闭口 型钢，但不适合生产波纹板。 弯曲整形方式弯曲整形方式，这种方式先用大弯曲半径预弯出各弯曲 角，然后整形，该法适用于高质量波纹板的弯曲。 Univers

45、ity Of Science and Technology Beijing USTB 6 辊弯成形主要工艺参数辊弯成形主要工艺参数 6.3 辊花图的设计辊花图的设计 弯曲角度的分配弯曲角度的分配 是由成型机的能力、成型道次、机架间 距、总变形量等因素决定。 一般，在成型初期成型初期取较小的弯曲角以避免强迫咬入； 在成型中期成型中期，应避免由于弯曲角分配不均而造成的带坯局 部异常变形以及型材的表面划伤； 在成型后期成型后期采用较小的变形量以防止回弹，保证产品的尺 寸精度。 根据上述要求，可采用余弦曲线来分配弯曲角。当成型道 次为N，单边总弯曲角为 时，第i道次的弯曲角为： University

46、Of Science and Technology Beijing USTB 6 辊弯成形主要工艺参数辊弯成形主要工艺参数 6.3 辊花图的设计辊花图的设计 用这种方法的计算实例见图4-12。在成型后期，为了防止回 弹，弯曲角的实际分配应视现场生产条件考虑适度的过弯。 图4-12 求弯曲角分配的数学方法图示 University Of Science and Technology Beijing USTB 6.3 辊花图的设计辊花图的设计 型材的弯曲方法型材的弯曲方法 有如图4-13所示的5种方法，可根据带坯 材质和产品断面的形状加以利用，分别说明如下： 图4-13 弯曲方法 a-弯曲中心固定法；b-弯曲中心内移法；c-弯曲中心上移法； d-弯曲中心直角坐标系移动法； e-弯曲中心移动与半径变化成函数关系法 6 辊辊弯成形主要工艺参数弯成形主要工艺参数 University Of Science and Technology Beijing USTB 6 辊弯成形主要工艺参数辊弯成形主要工艺参数 6.3 辊花图的设计辊花图的设计 （1）弯曲中心固定法（半径不变，弧长增加）（半径不变，弧长增加）。 该法固定弯曲半径的中心，在半径不变的情况下，依靠弯 曲角增大来依次增加弯曲弧长。该法适