盖梁支架计算书

1、盖梁碗扣式支架计算书、工程概况：宁高城际轨道交通二期 TA06 标段工程起讫点桩号为 DK44+101.52DK52+389.36， 主线全长 8.29 公里， 施工范围包括： 石臼湖特大桥南段、 高淳北站、 高淳特大桥、 高淳站、 高淳站折返线及出入段线。全线共 2 个车站，桥梁共计长 8895.5m。高淳特大桥里程范围为 DK45+946.340-DK52+098.69，桥梁全长 6152.35m， 1 165# 桥墩全部位于南京至高淳新通道的隔离带内， 166175#墩采用门式墩跨越新通道，门式 墩左柱位于新通道中间分隔带内，右柱位于新通道坡脚外侧，桥址地势平坦，门式墩上部 为盖梁。盖梁

2、施工里程号： DK50+757.060-DK50+967.060 全长 210m，共计 9 个盖梁，盖 梁呈倒置梯形，顶宽 2.8m，底宽 2.2m，盖梁全长 24.4m，盖梁高 2.5m，其中墩柱与盖梁 材料分界处高 3m。二、结构形式盖梁三、满堂式碗口支架验算：1、满堂式碗扣支架方案 首先按照设计要求进行箱梁支架地基处理，待满足地基承载力后开始搭设满堂脚手 架。满堂式碗扣支架体系由支架基础、 483.5mm 碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节 顶托、10cm10cm 木方纵向分配梁， 10cm10cm 木方做横向分配梁； 模板系统由侧模、 底模、端模等组成。 10cm10cm 木方分配梁沿纵向

3、布置，直接铺设在支架顶部的可调节 顶托上，底模板采用定制木模板，后背 10cm10cm 木方，然后直接铺装在 10cm 10cm、 木方分配梁上进行连接固定；根据盖梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通 过计算确定，碗口支架形式为：盖梁支架间距为： 0.6m(横桥向) 0.6m(顺桥向)，步距为 1.2m。 支架安装严格按照图纸布置位置安装，碗扣支架为定型支架，安装时先确定起始安装 位置，并根据地面标高确定立杆底托高度， 利用可调底托将标高调平 ,避免局部不平导致立 杆不平悬空或受力不均， 安装可采取先测量所安装节段地面标高 ,根据所测数据计算出立杆 底面标高 ,

4、先用可调底托将四个角标立杆高调平后挂线安装其它底托,后安装立杆。第一层拼好之后，必须由工程技术人员抄平检查平整度，如高差太大，必须用底托调平。拼立杆 时必须用吊线锤检查其垂直度，防止立杆偏心受力。接头部位必须连接牢固。支架搭拼时 应挂线以控制调平和线型。顶托和底托外露部分不超过20 cm，自由端超过 30 cm 长的杆件要增加水平杆锁定；方木与地面铺装层之间要密贴，达到面受力，严禁形成点受力。顶 托螺扣伸出长度不大于 20 cm，纵向方木接头不能有空隙，且不能悬空，若有空隙用扒钉 十字交叉连接，方木间用木楔塞紧，且用钉子钉牢。横向钢管间若有空隙，用粗钢筋焊接 或用直扣件将两钢管连成一体。碗扣支

5、架搭拼完之后，用扣件式钢管在立杆上沿纵横向每 隔 8 排设置一道剪刀撑，剪刀撑设置时从顶到底要连续，搭接头保证不小于60 cm，接头卡不少于 2 个，与水平横杆的夹角为 45度 60 度，两剪刀撑不允许自相交，要求布置在 立杆两侧。2、碗口式支架特性(1) WJ 碗扣为483.5 mm钢管；3、荷载分析计算(1)模板及模板支撑架荷载 Q1：通过计算模板荷载如下：2a、侧模：取 q11=0.8KN/m2；b、底模(包括背带木) ：取 q12=0.7KN/ m2 ；c、碗扣脚手架荷载：通过计算得按支架搭设高度 12.2 米计算(含剪刀撑)：q1-3=1.8KN/m2。砼比重取： 26Kg/m3(2

6、) 新浇筑混凝土自重标准值 Q2 ：Q2 取值 25kN/m3(3) 施工荷载 Q3：施工人员及设备荷载取 Q3=1.0KN/m2。查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范 4.2.5条取值（4）浇筑和振捣混凝土时产生的荷载标准值（ Q4）可采用 1.0kN/；（5）风荷载产生的轴向力（ kN ）Q5；4、碗扣立杆受力计算单肢立杆轴向力计算公式 N1.2（Q1+ Q2）+0.9*1.4（Q3+ Q4）LX LY+Q5 式中： Lx、Ly 单肢立杆纵向及横向间距，查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技 术规范 5.6.1 条取值。（1）标准段跨中断面，最大分布荷载：N1.2（Q1+ Q2）+0.9*1.

7、4（Q3+ Q4）LX LY+Q5 =1.2*（0.8+0.7+1.8+25）+0.9*1.4（1+1）*0.6*0.6+0.28=36.48Lx、Ly 单肢立杆纵向及横向间距，5、支架立杆稳定性验算 碗扣式满堂支架是组装构件，单根碗扣在承载力允许范围内就不会失稳，因此此以轴 心受压的单根立杆进行验算：公式： NN= A24碗扣件采用外径 48mm，壁厚 3 .5mm，A489mm2,A3 钢，I10.78*104mm4 则，回 转半径 i=（I/A ）1/2=1.58cm,查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范表 B2：钢管 截面特性取值。钢管长细比 L/i=120/1.58=75.9 =2

8、50 取76； 轴心受压杆件，查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范附录C：Q235A 钢管轴心受压构件的稳定系数0.744，=205MPaN=0.744 489205=74582.28N=74.6KN支架立杆步距 120cm 中受最大荷载的立杆位于梁跨中断面处，其 N36.48KN（见前 碗扣立杆受力验算）由上可知： 36.48KN NN=74.6KN支架风荷载验算， 本方案中涉及的支架最大支架高 9.0m,按规定应进行风荷载验算。 作用于脚手架及模板支撑架上的水平风荷载标准值，按下式计算：Wk= 0.7zsWo（4.2.6）3式中： Wk风荷载标准值（ kN/m2）； z风压高度变化系数，

9、按现行国家标准建筑结构荷载规范（ GB50009-2001）规定采用，见附录 A 表 A ，取 z=1.00 s风荷载体型系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（ GB50009-2001） 规定的竖直面取 0.8；Wo基本风压（ kN/m2），按现行国家标准建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）规定采用，见附录 A 图 A。取 0.5KN/ m2Wk = 0.7zsWo=0.7*1.00*0.8*0.52=0.28 kN/m2风荷载转化为节点荷载参考脚手架结构计算及安全技术第四节模板支撑架的设计 及计算：W=Wk S 格=0.28*0.9*1.2*1.4=0.43KN分配在立杆上的力为

10、：Wv hW =0.42*1.2/0.9=0.56KNa分配在斜杆上的力为：Wsh2a2W=Ws1.22 0.920.90.42 0.7KN梁体及围挡风荷载计算Wk = 0.7 z sWo（4.2.6）式中： Wk风荷载标准值（ KN/m 2）；z风压高度变化系数， 按现行国家标准建筑结构荷载规范 规定采用 1.0；s风荷载体型系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范规定的竖直面取 0.8；Wo基本风压（ KN/m 2），按现行国家标准建筑结构荷载规范规定采用0.5；挡风系数，满挂密目网取 0.8，实体取 1梁体风荷载 Wk 梁 = 0.7 z sWo=0.71.00.80.52=0.28 KN/

11、m2 围挡风荷载 Wk 围 = 0.7 z sWo=0.71.00.80.50.82=0.22 KN/m2 风荷载转化为节点荷载参考脚手架结构计算及安全技术第四节模板支撑架的设计 及计算：W1=(Wk 梁+Wk 围)S 格S格=1.20.9 ，支架步距 1.2m，纵向间距 0.9m； =1.4，可变荷载安全系数。W1=(0.22+0.28)1.20.91.4=0.76KNW1分配在立杆上的力为：Wv hW =0.76*1.2/0.9=1.00 KN a分配在斜杆上的力为：Wsh2 a2 W=Wsa1.22 0.920.90.76 1.3KN斜杆强度计算：斜杆长细比： L/ =150/1.58=

12、94.9 Ws,采用旋转扣件连接斜杆， 其承载力为 8 KN Ws=1.3+0.7=2.1KN ，合格。立杆结构自重计算： Nv=739.7215+3140.216=15067N Wv =1.13 KN,合格。 结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。6、模板方木受力计算(1)10cm 10cm 木方1010cm 方木采用木材材料为 TC13-B 类(东北落叶松)，查简明施工计算手册 得其容许应力，弹性模量： w10Mpa，E9103，10cm10cm 方木的截面特性：2W10102/6167cm33I=10103/12=833cm4 在梁端腹板部位： 10cm10cm 纵向分配梁验算：作用在

13、分配梁上荷载混凝土、施工荷载、混凝土振捣产生的荷载底模板荷载，分配梁自身荷载，腹板部位的荷载 Q1= q1-1+q1-3,Q2= q2-1 及 Q3=q3-1+q3-2,立杆纵向间距为 60cm， 横向间距为 30cm.P P P P P P15cm30cm15cm15cm30cm15cm15cm30cm15cm60cm60cm60cma P 计算：1010cm 横向分配梁间距为 30cm,其分配情况如上图：P=( Q1+ Q2+ Q3)l 横0.3( 75.83+1+0.7+1+2)0.30.3=7.2KNb 强度计算：Mmax=KMPl查简明施工计算手册表 2-14 得 KM=0.289M

14、max =0.289 7.2 0.9=1.8KNmw=M max/w=1.8106/3751034.8MPaw=10MPa 满足要求c 挠度计算：Wmax=KWPl3/100EI,查简明施工计算手册表 2-14 得 KW=2.716=2.7167.21039003/10091032812.5104 0.36mmf=900/500=1.8mm 满足要求。 跨中底板位置计算a P 计算：作用在分配梁上荷载混凝土、施工荷载、混凝土振捣产生的荷载底模板荷 载，分配梁自身荷载，底板部位的荷载，腹板部位的荷载 Q1= q1-1+q1-3,Q2= q2-1分 Q3=q3-1+q3-2, 立杆纵向间距为 90

15、cm，横向间距为 90cm.61010cm 横向分配梁间距为 30cm，其分布情况如下图：15cm30cm30cm15cm 15cm30cm30cm15cm15cm30cm30cm15cmPPPPPPP P P90cm 90cm 90cm作用在背带上荷载为 ( Q1+ Q2+ Q3)l 横0.9(0.7+1+1+2+12.13) 0.9 0.9=13.6KN b 强度计算：所以 Mmax=0.28913.60.9=3.5KNm=3.5106Nmm w=Mmax/w=3.5 106/3751039.3MPaw=10MPa 满足要求 c挠度计算： Wmax=2.71613.6103 6003 /1

16、0091032812.5104 0.20mmf=600/500=1.2mm 满足要求。(2) 1010cm木方分配梁受力计算1010cm方木采用木材材料为 TC13-B 类，查简明施工计算手册得其容许应力， 弹性模量： w10MPa，E9103。10cm10cm 方木的截面特性：23W10102/6167cm334I=10103/12=833cm4在梁端腹板部位： 10cm10cm 纵向分配梁验算：按荷载分布图取一跨 30 荷载最大， 腹板位置底板部位的砼荷载 Q1= q 竹胶板,Q2= q2-1 及 Q3=q3-1+q3-2,立杆横向间距为 30cm, 横向方木间距 30cma q 均计算：

17、1010cm 横向分配梁间距为 30cm，q 均=( Q1+ Q2+ Q3)0.3 75.830.3=22.7KN/mb 强度计算：2Mmax= q 均 l /8=22.70.32/8=0.25KNm=0.25106Nmmw=Mmax/w=0.25 106/1671031.5MPaw=10MPa 满足要求c 挠度计算：Wmax=5q 均 L4/384EI-3 4 3 4 =516.710-33004/3849103833104 0.23mmf=300/500=0.6mm 满足要求。在底板部位： 10cm10cm 横向带木验算：底板位置部位的砼荷载 q=12.13KN/m2,立杆纵向间距为 90

18、cm，横向间距为 90cm,横向方木间距 30cm90cm90cm90cma q 均计算：作用在分配梁上荷载混凝土、施工荷载、混凝土振捣产生的荷载底模板荷 载，分配梁自身荷载，底板部位的荷载 Q1= q1-1+q 竹胶板,Q2= q2-3 及 Q3=q3-1+q3-2,q=12.13KN/m2, 立杆横向间距为 90cm,横向方木间距 30cm1010cm 横向分配梁间距为 30cm，其分布情况如上图：q 均=( Q1+ Q2+ Q3)0.312.130.3=3.64KN/mb 强度计算： Mmax=KMPl查简明施工计算手册表 2-14 得 KM=0.101Mmax =0.101 3.640

19、.92=0.3KNm=0.30 106Nmm w=Mmax/w=0.30106/1671031.8MPaw=10MPa 满足要求 c挠度计算： Wmax=K Wq均l3/100EI,查简明施工计算手册表 2-14得 KW=0.994Wmax=0.99q 均l 4/100EI=0.993.6410-39004/10091038331040.17mmf=900/500=1.8mmd 抗剪验算 =1.7Mpa3= KVqL/A=0.45 9.841030.9/(0.10.1)=0.44Mpa =1.7Mpa方木计算满足要求。(3) 竹胶板模板受力计算荷载：按横梁部位荷载进行计算，作用在竹胶模板荷载有：混凝土、施工荷载、混 凝土振捣产生的荷载 ,竹胶板自身荷载。横梁部位的荷载：q 均 =( Q1+ Q2+ Q3) 0.3=75.83 0.3=22.7KN/m,计算模式：竹胶模板面板宽 122cm,其肋(背木)间距为 30cm，因此，面板按三跨 连续梁进行计算。 面板验算面板规格 : 2440mm1220mm15mma 强度验算竹胶面