预应力钢束地估算及其布置

1、实用标准文案目录第一章、课程设计计算书 1一、预应力钢束的估算及其布置 11. 预应力钢束数量的估算 12. 预应力钢束布置 2二、计算主梁截面几何特性 81. 截面面积及惯性矩计算 82. 截面净距计算 错.误. ! 未定义书签。3. 截面几何特性总表 错 误. ! 未定义书签。三、钢筋预应力损失计算 1.2. .1. 预应力钢束与管道壁间的摩擦损失 1.2. .2. 由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失 1.3.3. 混凝土弹性压缩引起的预应力损失 1.4. .4. 由钢束应力松弛引起的预应力损失 1.5. .5. 混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 1.6. .6. 成桥后四分点截面由张拉

2、钢束产生的预加力作用效应计算 1.77. 预应力损失汇总及预加力计算表 1.8. .四、承载力极限状态计算 2.0. .1.跨中界面正截面承载力计算 2.0. .2.验算最小配筋率（跨中截面 ） 2.1. .3. 斜截面抗剪承载力计算 2.2. .附图文档大全实用标准文案上部结构纵断面预应力钢筋结构图上部结构横断面预应力钢筋结构图文档大全实用标准文案辽宁工业大学桥梁工程课程设计计算书开课单位：土木建筑工程学院2014 年 3 月文档大全实用标准文案文档大全实用标准文案一、预应力钢束的估算及其布置1. 预应力钢束数量的估算对于预应力混凝土桥梁设计， 应该满足结构在正常使用极限状态下的应力要求下的

3、应 力要求和承载能力极限状态的强度要求。 以下就以跨中截面在各种作用效应组合下 ,对主 梁所需的钢束数进行估算。当截面混凝土不出现拉应力（1.1）按任务书取用；II 级，Cl 取 0.45；（1）按正常使用极限状态的应力要求估算钢束数 按正常使用极限状态组合计算时，截面不允许出现拉应力 控制时，则得到钢束数 n 的估算公式MknCl Apfpk（ks ep）式中 Mk 使用荷载产生的跨中弯矩标准组合值，Cl 与荷载有关的经验系数，对于公路Ap ）一束 7 15.2钢绞线截面积，一根钢绞线的截面积是 1.4 cm2，故2Ap =9.8 cm ；ks 大毛截面上核心距，设梁高为 h， ks可按下式

4、计算Iks（1.2 ）A（h ys）ep 预应力钢束重心对大毛截面重心轴的偏心距，ep y ap h ys ap ，ap 可 预先设定， h 为梁高， h 150cm ；ys 大毛截面形心到上缘的距离；I 大毛截面的抗弯惯性矩 .本梁采用的预应力钢绞线， 公称直径为 15.20mm ，公称面积 140 mm2 ，标准强度为 fpk 1860Mpa ，设计强度为 fpd 1260Mpa ，弹性模量 Ep 1.95 105 Mpa 。3Mk 2397.02kN m 2397.02 103N m文档大全实用标准文案Ik A(h ys)假设 ap 19cm ，则ep y ap (150 65.27 1

5、9) 65.73cm(1.3 )钢束数 n 可求得为20699757.243.29cm 5643 (150 65.27)MkCl Apfpk (ks ep)2397.02 1030.45 9.8 10 4 1860 106 (0.4329 0.6573)2）按承载能力极限状态估算钢束数根据极限状态的应力计算图式， 受压区混凝土达到极限强度 fcd ，应力图式呈矩形，同时预应力钢束也达到设计强度 fpd ，则钢束数 n的估算公式为Mdnh Apfpd1.4)式中 Md 承载能力极限状态的跨中弯矩组合设计值，按任务书采用；经验系数，一般采用 0.75 0.77 ，本梁采用 0.77.估算的钢束数n

6、为Md 3101.62 103 n 4 6 2.17 h Apfpd 0.77 1.5 9.8 10 4 1260 106综合上述两种极限状态所估算的钢束数量在 3 根左右，故取为 n 32.预应力钢束布置（1）跨中截面及锚固端截面的钢束位置1）对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，应尽可能加大钢束 群重心的偏心距，本梁预应力孔道采用内径 60 mm ，外径 67mm 的金属波纹管成孔，管 道至梁底和梁侧净距不应小于 30mm 及管道直径的一半。另外直线管道的净距不应小于 40mm ，且不宜小于管道直径的 0.6 倍，跨中截面及端部截面的构造如图 1 所示， N1、N2、N3号钢筋

7、均需进行平弯。由此求得跨中截面钢束群重心至梁底距离为文档大全实用标准文案ap12 2 26316.67cm(1.5)a） 端部截面图 1 钢束布置图（横断面）单位： mm ）b ）跨中截面2）本梁将所有钢束都锚固在梁端截面。对于锚固端截面、钢束布置应考虑以下两方面：一是预应力钢束合力重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压，二是要考虑锚头布置的可能性，以满足张拉操作方便的要求。锚头布置应遵循均与，分散的原则。锚固端截面布置的钢束如图 1 所示，则端部钢束重心至梁底的距离为ap30 70 120373.3cm(1.6)面对钢束群重心位置进行复核， 首先需计算锚固端截面的几何特性。 图 1 为计算图

8、式，锚固端截面几何特性计算见表 1表 1 锚固端截面几何特性计算表分块名称分块面积Ai分块面积 形心至上 缘距离 yi分块面积对上 缘净距 Si Aiyi分块面积的 自身惯性矩Ixds ys yiI Ix Ii2 cmcm3 cm4 cmcm4 cm翼板308072156050306.6752.278465337.6三角承14418259257641.27245838.66文档大全实用标准文案托腹板73448260220811319552-22.7315113850.91056862636023825027.16Si626360其中：ys59.27cm(1.7)Ai10568yx hys150

9、 59.27 90.73cm(1.8)故计算得上核心距为I23825027.16ks24.85cm(1.9)Ayx10568 90.73下核心距为I23825027.16kx38.036cm(1.10)Ays10568 59.2752.694yxkx ap yx kx 115.58说明钢束群重心处于截面的核心范围内。（2）钢束弯起角度及线形的确定最下（N3 ）弯起角度为 5 ，其余 2 根弯起角度均为 7。为了简化计算和施工，所有钢束布置的线形均为直线加圆弧，具体计算机布置如下。3）钢束计算1）计算钢束起弯点至跨中的距离。 锚固点至支座中心线的水平距离为 ani （见图 2 ）an33030t

10、an527.38cman23018tan727.79cman13068tan721.65cm图3 为钢束计算图式，钢束起弯点至跨中的距离 x1列表计算于表 2 内文档大全实用标准文案图 2 锚固端尺寸图（尺寸单位 ：mm ）图 3 钢束计算图式表2 钢束起弯点至跨中距离计算表钢束号弯起高 度 y/cmy1/cmy2/cmL1/c mx3/cm弯起角 / （）R/cmx2/cmx1/cm3188.71569.284410099.61952436.850212.385942.87625836.56121.439300297.76472876.232350.525607.00119460.93533

11、.065500496.27174435.964540.608212.271上表中各参数的计算方法如下：L1为靠近锚固端直线段长度，设计人员可根据需要自行设计， y 为钢束锚固点至钢 束起弯点的竖直距离，如图 14 所示，则根据各量的几何关系，可分别计算如下：y1 L1sin x3 L1cosx2 Rsiny2 y y1R y2 /(1 cos )x1L/2 x2 x3 ani式中 钢束弯起角度 （）；L1 计算跨径（ cm ）；ani 锚固点至支座中心线的水平距离（cm ）。2）控制截面的钢束重心位置计算文档大全实用标准文案各钢束重心位置计算，由图 3 所示的几何关系，当计算截面在曲线段时，计

12、算公式为ai a0 R(1 cos),sinx4R(1.11)当计算截面在近锚固点的直线段时，计算公式为ai a0 yx3 tan(1.12)式中 ai 钢束在计算截面处钢束中心到梁底的距离；ao 钢束起弯前到梁底的距离；R钢束弯起半径； a圆弧段起弯点到计算点圆弧长度对应的圆心角。计算钢束群重心到梁底的距离 ap 见表 3，钢束布置图（纵断面）见图 4表 3 各计算截面的钢束位置及钢束群重心位置计算表截面钢束号x4R/cmsin cos a0aiap3未弯起2436.85001121243.11426.7492876.2320.028112121401.4794435.9640.09050.

13、992514105.342支点直线段yx5x5tan a0aiap3180.087266527.382.3951227.60566.5122580.01221773027.793.4121266.5881940.0122173021.652.65814105.3423）钢束长度计算：一根钢束的长度为曲线长度，直线长度与两端工作长度2 70cm ）之和，其中钢束曲线长度可按圆弧半径及弯起角度计算，通过每根钢束长文档大全实用标准文案度计算，就可以得到一片主梁和一孔桥所需钢束的总长度，用于备料和施工。计算结果 见表 4.表 4 钢束长度计算表图 4 钢束布置图（纵断面） （尺寸单位： mm ）文档大

14、全钢束号半径 R弯起角曲线长度直线长度L1有效长度钢束预留长度钢束长度cmradcmcmcmcmcmcm32436.850.0872665212.655942.881002511.071202631.0722876.2320.0122173351.398607.003002516.7961202636.79614435.9640.0122173541.955212.275002508.451202628.45实用标准文案二、计算主梁截面几何特性本桥采用后张法施工， 内径 60mm 的钢波纹管成孔， 当混凝土达到设计强度时 进行张拉，张拉顺序与钢束序号相同，年平均相对湿度为 80% 。计算过程分

15、为三个阶段，阶段一为预制构件阶段，施工荷载为预制梁（包括横 隔梁）的自重，受力构件按预制梁的净截面计算； 阶段二为现浇混凝土形成整体化阶段， 但不考虑现浇混凝土承受荷载的能力，施工荷载除阶段一荷载之外，还应包括现浇混凝 土板的自重，受力构件按预制梁灌浆后的换算截面计算；阶段三为成桥阶段，荷载除了 阶段一、二的荷载之外，还包括二期永久作用以及活载，受力构件按成桥后的换算截面 计算。1、截面面积及惯性矩计算 （1）在预加力阶段，即阶段二，只需计算小截面的几何特性。计算公式如下，计算过 程及结果见表 57.净截面面积An A n A（2.1 ）净截面惯性矩In I n A（yjs yi）（2.2 ）

16、表 2.1 1/4 截面毛截面几何特征计算表文档大全实用标准文案分块分块面积4 Ai / cmyi /cmSi Ai y /i/ cm3yc yi /cmIi/cm4I x Ai(yc yi )/面cm积分4 快示意图282871979647.4846000637530014418259236.4857619163027007521252-20.525062500113690032412440176-69.5258321566000720140100800-85.5224005266000合67173Si =365864 cmI i =513I x =14535计9108600Siyc=54.

17、48cmAiI = I + ciIx =1967480yc =150-54.48=95.52cm0表 2.2 各控制界面净截面与换算截面几何特性计算表截面分块名称分块面积重 心距 梁顶 距离对梁顶的 面积矩自身惯性矩截面惯性毛截面671654.48365887.68196.748-2.090.1404预留孔道-141.37137.20-19395.960-84.8-10.16截面48混凝土截6583.6452.39344916.90196.7480-9.237187.510跨面4中毛截面671754.48365887.68196.7481.750.0205钢束换算136.70137.20187

18、55.240-80.978.9622文档大全实用标准文案截面换算截面6852.756.23385327.32196.74809.346206.094毛截面671754.48365887.68196.748-2.20.3250预留孔道-141.37140.58-19873.790-86.1-10.48截面52混凝土截6583.6452.28344192.6196.7480-10.35186.3921/4面6跨毛截面671754.48365887.68196.7480.880.052钢束换算136.70140.5819217.2860-78.438.4087截面换算截面6852.755.36379

19、365.47196.748028.423205.171毛截面794062873-1.890.2836预留孔道-141.37110.24-15584.630-48.09-3.269截面4混凝土截7630.3860.26459806.69223.8730-3.049220.824变面化毛截面7940628732.220.3913点钢束换算136.70110.2415069.8080-45.872.876截面换算截面8076.764.37519897.18223.87302.932226.805毛截面1218861.36747855.68241.7

20、21-0.320.1248预留孔道-141.3780.28-11349.180-19.24-0.523截面2混凝土截10143.060.21610713.64241.7210-0.543241.178支面6点毛截面1218861.36747855.68241.7210.280.0095钢束换算136.7080.2810974.280-19.330.5107截面换算截面12324.760.95751190.45241.72100.624242.345表 2.3 各控制截面净截面与换算截面几何特性汇总表文档大全实用标准文案计算截面截面类别净截面6583.6452.3990.2584.81187.5

21、103.5792.0782.211跨中换算截6852.756.2388.6480.97206.0943.6652.3252.545面净截面6583.6452.2890.3886.10186.3923.5652.0622.1651/4 跨换算截6852.755.3687.3278.43205.1713.7062.3502.616面净截面6583.6460.2693.3548.09220.8053.6652.3604.592变化点换算截6852.764.3790.2445.87226.8053.5232.5324.945面净截面10143.060.2195.2719.24241.1784.0062

22、.51312.53支点65换算截12324.760.9594.3619.33242.3453.9762.56812.53面7文档大全实用标准文案三、钢束预应力损失计算当计算主梁截面应力和确定钢束的控制力时，应计算预应力损失值。后张法梁的 预应力损失值包括前期预应力损失（钢束与管道壁的摩擦损失，锚具变形、钢束回缩引 起的预应力损失，分批张拉混凝土弹性压缩引起的损失）和后期预应力损失（钢绞线应 力松弛、混凝土收缩和徐变引起的损失） ，而梁内钢束的锚固应力和有效应力分别等于 张拉应力扣除相应阶段的预应力损失值。预应力损失值因梁截面位置不同而有差异， 现以四分点截面为计算其各项应力损 失，其他截面皆采

23、用同样的方法计算，计算结果见表 1224.表 12 四分点截面管道摩擦损失值 11 计算表钢束号= - xkx1-e -（+kx ）11= con 1- e- （ +kx ） radmMpa170.1226.3540.009530.0039955.201449270.1226.4150.009620.0040045.2132350.0876.41130.009620.0309340.270861.预应力钢束与管道壁间的摩擦损失预应力钢束与管道壁之间的摩擦损失式为3.1）l1 con1 e （u kx）式中 con 预应力钢筋毛哥下的张拉控制应力，0.70 1860MPa=1302MPa;钢束与

24、管道壁的摩擦系数，对于预埋钢波纹管，取 =0.20 ；文档大全实用标准文案从张拉端到计算截面曲线管道部分切线的夹角之和（ rad ）； k管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.0015 ；x从张拉端至计算截面的管道长度（ m ），近似取其在纵轴上的投影 长度，四分点为计算截面时，2. 由锚具变形、钢束回缩引起的预应力损失反向摩擦长度 lfVlEpVd式中3.2)锚具变形、钢束回缩值（ mm ），单位长度由管道摩擦引起的预应力损失，按下式计算0tl3.3)式中张拉端锚下控制应力， 1302MPa预应力钢筋扣除沿途摩擦损失后的锚固端应力， 即跨中截面扣l1 的钢筋应力；l 张拉端至锚固端的距

25、离（ mm ）；张拉端锚下预应力损失V l2 2V dl f3.4)在反向摩擦影响长度内，距张拉端 x 处的锚具变形、钢束回缩损失lz2V d (lf x)3.5)文档大全实用标准文案在反向摩擦影响长度外，锚具变形、钢束的回缩损失： lz=0 计算见表 15表 13 四分点、支点及跨中截面 lz 计算表四分点支点跨中钢束号cd影响长度 lf锚固端l2距张拉距 离x12距张拉距 离12距张拉距 离1210.005177015033.21155.655635489.865216.5153.41312491.526.31720.005165215050.30155.478641589.2078277

26、.9152.60812552.925.8030.00578215025.33155.7386411.389.284273.8152.90012546.825.673. 混凝土弹性压缩引起的预应力损失后张法梁当采用分批张拉时， 先张拉的钢束由于张拉后批钢束产生的混凝土弹性丫说引起的应力损失可由下式计算l4aEPV pe3.6)V pe式中在计算截面先张拉的钢束重心处，由后张拉各批钢束产生的混凝土法向应力（ MPa ），可按下式计算式中Np0、M p0eptV peNp0AnM p0eprIn3.7)分别为钢束锚固时预加的纵向力和弯矩；计算截面上钢束重心到截面净轴的距离，ept =y nx-at

27、；文档大全实用标准文案本次课程设计采用逐根张拉钢束， 张拉时按钢束 1-2-3-4-5 的顺序，计算式应从最 后张拉的钢束逐步向前推进，计算结果见表 14表 14 四分点截面 l4 计算表计算An /cm 2A p /cm 2In /cm 4yns /cmaEp数据6583.649.81863920090.385.65钢束号锚固时预加纵向力 /0.1kN钢束应力p0 ApcosaNp0Np0 / 0.1kNepr /cm预加弯矩合计31097.7210757.660.9961911500.8411500.846311502403.2411502403.21.7463.84.5525.71210

28、82.01210603.720.9925411498.2322999.0762.59523980.301674223.51.7465.627.3641.5811055.610344.880.9925410832.4233831.4968.731080728.342754951.881.64510.15111.8066.674. 由钢束应力松弛引起的预应力损失钢绞线由松弛引起的应力损失的终极值，按下式计算pe3.7)l5= (0.52 f pe -0.26 )f pk式中 张拉系数， =1.0 ；钢筋松弛系数，=0.3 ；pe 传力锚固时的钢筋应力，对后张法构件， pe= con - l1- l

29、2- l4 。 l5/MPa计算得四分点，跨中和支点截面钢绞线由松弛引起的应力损失见表 15 表 21.表 15 四分点截面 l5 计算表钢束号fpk /MPape/Mpal5 /MPa110.318601140.2620.1082116623.080文档大全实用标准文案1146.7420.8465. 混凝土收缩和徐变引起的预应力损失由混凝土收缩和徐变引起的预应力损失可按下式计算0.9 Ep c(s t， t 0)+a EPpet，t0)l61+153.8)式中l6受拉区全部纵向钢筋截面重心处由混凝土收缩和徐变引起的预应力损失；pe钢束锚固时，全部钢束重心处由预加应力（扣除形影阶段的应力损失）

30、产生的混凝土法向压应力，应根据张拉受力情况考虑主梁受力的影响；、p配筋率，A钢束锚固时相应的净截面面积 An ；ep 钢束群重心至截面净轴的距离 en；i截面回转半径（t ， t 0 ）加载龄期为 t 0、计算龄期为 t 时的混凝土徐变系数；（t， t 0 ）加载龄期为 t0、计算龄期为 t 时收缩徐变。（1）混凝土徐变系数终极值（ t ， t0）得计算：构件理论厚度的计算公式为2Ah=u（3.9 ）式中A主梁混凝土截面面积；u构件与大气接触的截面周边长度。本次课程设计考虑混凝土收缩和徐变大部分在成桥之前完成， A 和 u 均采用预制梁的数据，对于混凝土毛截面，四分点与跨中界面上述数据完全相同

31、，即文档大全实用标准文案2A=6717cm2u= 150 2 （1430122 142 107 132 132 25 629.642A 故 h= =10.66cm u由于混凝土收缩和徐变在相对湿度为 80% 条件下完成，受荷时混凝土龄期为 28d据上述条件查表得（tu，t0）=1.602， c（s tu， t0）=0.22 10 3计算混凝土收缩和徐变引起的应力损失 l6：i2=InAn18639200=2831.1406583.64=1ep2 =1i2 =168.7322831.140=1.00005=VA p / An 0.00744ep=en=68.73N p0 =33831.49N g

32、m M p0 =2754951.88KN gm M g1=1160.248kNgmpeNp0AnMp0 Mg1Inen=15.2920.9 Ep c（s t， t 0）+a EPpet，t0）l61+15=163.1808= 1.11165146.79 MPa6.成桥后各截面由张拉钢束产生的预加力作用效应计算计算方法与预加力阶段混凝土弹性压缩引起的预应力损失计算方法相同，计算结果见表 22表 22 成桥后由张拉钢束产生的预加力作用效应计算表计算数据An/cm 2A p/cm 2In/cm 4y nx /cmaep8652.79.82060940088.645.65钢束号锚固时预加纵向力 /0.

33、1kNNp / 0.1kNept =ynx ai /cm预加弯矩 M p/NgmMp / Ngm锚固后预加纵向力 /0.1kNpeVApcosaNp文档大全实用标准文案31042.71310218.580.9961910179.70510179.7161.26623608.72623608.7221059.53610383.450.9925410306.0520485.7660.85627123.141250731.8711036.91310161.740.9925410086.0030571.7666.99675661.141926393.017.预应力损失汇总及预加力计算表根据以上计算过程

34、可得到各截面钢束预应力损失，汇总表见表 23表 23 钢束预应力损失总表截面钢束 号预加应力阶段正常使用阶段锚固时预应力损失锚固时钢束 应力 p0 / MPa锚固后预应力损失钢束有效 应力/ MPapel1 / MPal2 / MPal3 / MPal4 / MPal5 / MPa四分点15.2014989.86566.671140.2620.108973.36225.213289.207841.581165.9923.08146.79996.12340.270889.28425.711146.7420.846979.104施工阶段传力锚固应力 p0 及其产生的预加力可按下式计算3.10)p0

35、= con l传力锚固时， l= l1+ l2+ l4由p0 产生的预加力： 纵向力： Np0= p0 Ap cosa弯矩： Mp0=N p0epi剪力： Vp0= p0 Ap sina式中a钢束玩起后与梁轴的夹角；Ap 单根钢束的面积， Ap=9.8cm 4文档大全实用标准文案可用上述同样的方法计算出试用阶段由张拉钢束产生的预加力Np、M p、Vp，此时p0为有效预应力 pe ，l= l1 + l2 + l4 + l5+ l6 ，以上计算结果见表 24表 24 预加力作用效应计算表截面钢束号预加力阶段由预应力钢束产生的预加力作用效应sincosapeVApNp0 VAp pocosaVp0

36、VAp posinaM p00.1kNkNkNkN m四分点510.1218720.9925469538.9868946.788319116.2535634.25320.0677480.9925469762.0642968.9298866.136589.2098300.9961959595.172955.866230585.5641809.0268（ 接上表 ）截面钢束号正常使用阶段由预应力钢束产生的预加力作用效应sincosapeVApNp0 VAp pocosaM p00.1kNkNkNkN m四分点10.121870.99254610161.7471008.60013123.840267

37、5.661220.1218690.99254610383.451030.60518126.542627.123300.99619510218.5871017.970530623.60930763.7863057.1757250.38221926.393文档大全实用标准文案四、承载力极限状态计算1.跨中界面正截面承载力计算由于fcdbf hf图 4.1 跨中截面承载力计算图式24.4 220 14 0.1KN 7515.2kN混凝土受压区高度可按下式计算fpd Ap 1260 3 9.8 6.90mm4.3)fcdbf24.4 220故 xh f=136.7mm ，且 xr 0M d ，跨中截面

38、承载力满足要求。文档大全实用标准文案2. 四分点截面正截面承载力计算图 4.2 1/4 截面承载力计算图确定受压区高度fcdbf hf24.4 220 14 0.1KN 7515.2kNfpd Aph f=136.7mm ，且 xr 0M d ，四分点截面截面承载力满足要求。3. 验算最小配筋率（跨中截面 ）预应力混凝土受弯构件最小配筋率应满足下式要求M udM1.0cr4.4)文档大全实用标准文案式中 Mud 受弯构件正截面抗弯承载力设计值，由以上计算可得M ud =34477.25kN m ；Mcr 受弯构件正截面开裂弯矩值，可按下式计算M cr ( pcf tk )W0受拉区混凝土塑性影

39、响系数，按下式计算2S0W0peNp M pAn Wnx4.5)4.6)式中S0全截面换算截面重心轴以上(或以下)部分截面重心轴的面积矩；W 0换算截面抗裂边缘的弹性抵抗矩；Np、M p试用阶段张拉钢束产生的预加力；An、Wnx分别为混凝土截面面积和截面抵抗矩；pe扣除全部预应力损失后预应力钢筋在构件抗裂边缘产生的混凝土预压应力；peN p M p 37494.13 2 3953817.2 2NAnp WMnxp (371479646.123.2 2 3596553087187.7.26552)MPa 9.12MPar 2S0 2 589256.84 1.694W0 695521.9454Mc

40、r ( pet rftk )W 0 (9.12 1.694 2.65) 695521.95 10 3kNgm 9466.07 kN gm由此得：M ud34477.25 3.64 1.0, 故满足要求。M cr9466.073.斜截面抗剪承载力计算本次课程设计仅采用距支点 h/2 处进行斜截面抗剪承载力验算。预应力钢筋的位置 及弯起角度见表 6，箍筋采用四肢直径 12mm 的 R235 钢筋，设间距 Sv=200mm ，距 支点相当于一杯梁高范围内，箍筋间距为 Sv=100mm 。 先进行截面抗剪强度上、下限复核。若满足要求，则不需进行斜截面抗剪承载力计算。文档大全实用标准文案30Vd 0.5

41、 10 a2 f tdbh04.7)式中Vd验算截面处作用 （或荷载） 产生的剪力组合设计值， 依内插求得距支点0.95h/2 处的弯矩 M d 90.8.975528654.952756.68 kN gm2756.68 kN gm ，剪力为9.875 0.95V d (3328.44 d 9.8751711.14)1711.143172.85 kNftd混凝土抗拉强度设计值，对C55，为 1.89MPaa2预应力提高系数，对预应力混凝土受弯构件，取1.25 ；h0计算截面处纵向钢筋合力作用点至上边缘的距离，本次课程设计预应力 钢筋弯起， h0 近似取跨中截面的有效高度值，即 h 0=1675mm ； b验算截面腹板宽度，330.5 10 3a2 ftdbh 0 0.5 10 3 1.25 1.89 540 (1500 660.28)535.636kN0Vd =1.0 116.27kN=116.27kN所以进行