周林山大桥4x32m道岔连续梁支架计算书 范本

1、周林山大桥跨0-4#墩4X32m道岔连续梁现浇梁支架计算验算报告1. 工程概况周林山特大桥于XX市XX县境内。桥址处地势较为平坦,交通便利,水系发达。周围有村落且规模较小。桥址于0-4#墩设计采用(4X32)m道岔连续梁。桥跨布置:(32.65+2X32.7+32.65)m预应力混凝土连续梁(1/18道岔渡线在桥上),全长130.7m,梁端距梁缝中心线0.1m。截面类型为斜腹板等高度箱梁,第一、二孔(梁宽较窄)为单箱双室截面,第三、四孔为单箱三室截面,顶板、底板及腹板在支点附近局部向内侧加厚。桥名宽度:本梁为变宽梁,梁宽的变化范围为12.6m21.69m结构高度:本梁采用等高箱梁,箱梁顶板最低

2、点处梁高为3.05m,轨道板高度850mm,图1.周林山特大桥跨0-4#墩4X32m道岔连续梁施工立面图图2.周林山特大桥4X32m道岔连续梁主梁构造图2. 现浇支架结构形式、主要特点本桥采用钢管贝雷桁架支架现浇法结构体系,K01跨采用(39)m三跨结构,K02K04跨采用(9+9+10.5)m三跨结构。钢管支墩为单排立柱,第一跨每排立柱为7根,横梁间距为(3+3.5+2.5+2.5+3.5+3)m,第二跨每排立柱为7根,横梁间距为(3+3+2.5+2.5+3+3)m, 第三跨每排立柱为5根,横梁间距为(43.75)m, 第四跨每排立柱为5根,横梁间距为(43.5)m, 均采用D630x10钢

3、管。设置2020法兰钢板。基础采用钢管桩基础。钢管顶上安置3I45b工字钢作为横梁。贝雷梁横向布置:第一跨布置:24片；第二跨布置:22片；第三跨布置:2020第四跨布置:18片；贝雷梁上分配梁采用I2020距900mm。底模板采用定型钢模板或竹胶板。图3.道岔连续梁节段A施工支架图图4.道岔连续梁节段B施工支架图图5.道岔连续梁节段C施工支架图3. 地质资料 岩土施工工程分级及地基基本承载力:(1)1-2 Q4ml 填筑土: ,土；(2)2-1 淤泥,(2)2-2 Q4al+pl 淤泥质黏土:流塑,土；(2)3-1 Q4al+pl 粉质黏土:软塑, ,土；(2)3-2 Q4al+pl 粉质黏

4、土:硬塑, ,土；(2)5-1 Q4al+pl 粉土:稍密,土；(2)7-2 Q4al+pl 细砂:稍密,(2)8-3 Q4al-pl 中砂:中密,(2)9-2 粗砂, ,砂砾石；(2)9-3 Q4al+pl 粗砂:稍密, ,砂砾石；(2)10-3 Q4al+pl 细圆砾石:中密, ,砂砾石(6)1-1泥质砂岩,全风化, 土(6)1-2泥质砂岩,强风化, 软石(6)1-3泥质砂石,弱风化, 软石1、 地层岩性及地址构造 桥址区丘坡及山间谷地表层第四系地层主要为粉质黏土,层厚较浅,地表未见大的构造迹象发育。根据区域地质资料和勘探钻孔揭示,无不良地质构造。2、 水文地质特征及评价（1） 地表水 桥

5、址区地表水洗主要为沟渠水和水塘水,主要接受大气降水补给和地下水补给,水量受季节或降雨影响显著,该场地地表水较发育。（2） 地下水 地下水的主要类型为第四系孔隙潜水、基岩裂隙水。第四系孔隙潜水主要赋存于第四系粉质黏土层中,为弱透水层,水量不大,主要由大气降雨及地表水渗入补给,受季节或降水影响显著；基岩裂隙水主要赋存于强风化、弱风化基岩中,主要接受地下径流及上层孔隙水渗透补给,地表水侧向补给,具有就近补给就近排泄的特点,受季节变化影响大；勘察期间,勘探深度内,综合地下稳定水位埋深0.01.8米；该场地地下水较发育。（3） 本次勘察共所采取地表水及地下水试样尚未处理结果,具体地表水及地下水侵蚀性水质

6、报告详见后续设计图。3、 不良土质与特殊岩土（1） 松软土 桥址区地层中(1)1层人工填土层和(2)2-2淤泥质粉质黏土层及(2)3-1粉质黏土工程特性较差,为场地松软地基土层,施工时易产生过大的沉降和导致地基失稳。(2)7-2细砂层和(2)9-2粗砂、砾砂层土质不均,局部夹粘性土及砾石含量较高且粒径差异较大,钻(冲)孔灌注桩施工时易造成缩径、断桩,影响成桩质量,应引起注意。（2） 膨胀土1、 据本次土工实验结果,依据铁路工程岩土分类标准(TB100772020)判定,桥址区基岩上部覆盖层存在弱膨胀性,设计施工时应考虑对基坑开挖和基础施工的影响。（3） 特殊盐土 桥址区域位于白垩系泥质砂岩地层

7、,局部夹泥岩、砾岩,砾石及泥质含量差异较大,存在强度软弱不均,崩解性、遇水易软化强度降低等特点,基坑开挖及边坡施工时需及时防护,避免边坡长期暴露,并加强防排水。4. 支架设计4.1 设计依据周林山特大桥施工图(黄黄施(桥)-38)4X32m 预应力混凝土道岔连续梁(现浇)(黄黄施(桥)参-L06)4.2 设计规范高速铁路桥涵工程施工技术规程(Q/CR 9603-2020)铁路桥涵工程施工安全技术规程(TB 10303-2020)铁路混凝土工程施工技术规程(Q/CR 920202020)铁路预应力混凝土连续梁(钢构)悬臂浇筑施工技术指南(TZ324-2020)铁路工程基本作业施工安全技术规程(T

8、B 10301-2020)高速铁路桥涵工程施工质量验收标准(TB10752-2020)铁路混凝土工程施工质量验收标准(TB10424-2020)高速铁路工程测量规范(TB10601-2020)客货共线铁路桥涵工程施工技术规程(Q/CR9652-2020)铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程(TB 10110-2020)钢结构设计规范(GB50017-2020)钢结构高强度螺栓连接技术规程(JGJ82-2020)钢结构工程施工质量验收规范(GB5020202020)建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2020建筑结构荷载规范(GB50009-2020)起重机设计规范(GB/T 3811-202

9、0)通用门式起重机(GB/T 14406-2020)其他有关规范、规程和标准。4.3 材料 (1)型材:各类工字钢、槽钢等(2)321型贝雷桁架标准贝雷桁架、支撑架等(3)钢管D630x10钢管(5)连接材料:10.9S级钢结构用高强螺栓联结副4.4 计算荷载(1) 作用于支架的新浇注梁体重力(混凝土容重为26.5KN/m3)代号(2) 支架结构自重(钢材容重78.5KN/m3)代号(3) 施工人员、材料、机具荷载( 1.0KN/m2)代号(4) 振捣混凝土时产生的荷载(2.0KN/m2)代号(5) 浇注混凝土时产生的冲击荷载(2.0KN/m2)代号(6) 风荷载(基本风压为0.45KN/m2

10、)代号4.5 计算工况计算强度: 1.2(+)+1.4(+) 计算刚度: +计算稳定: 1.2(+)+0.91.4(+)0.9+0.9(+)5. 第一跨贝雷片桁架结构验算采用大型结构计算软件进行整体空间内力分析。计算模型全部采用梁单元。为使模型简洁,便于计算结果分析,混凝土重量及其上的施工人员、材料、机具荷载转换为线荷载施加在分配梁上；风载以节点荷载的形式施加在立柱顶。图6支架总体计算图式三维效果图由于 Midas 计算结果中,底面支撑系统(分配梁+底模板)与贝雷桁梁变形一致,底面支撑系统为综合变形(弹性变形+刚性变形)。故结果分析中 底面支撑系统仅以强度满足要求进行控制；贝雷桁梁、分配梁结果

11、分析以强度、刚度均满足要求进行控制。5.1 总体变形图7 总变形图由上图可知,总变形值为6.0m.5.2 分配梁(工字钢2020度图8 分配梁综合应力值分配梁最大综合应力值为: 分配梁强度符合要求。5.3 贝雷梁强度、变形(1) 贝雷桁架刚度验算图9 贝雷桁架变形图由图可知,贝雷桁架最大变形值为6mmL/400=22.5mm,贝雷桁架刚度符合要求。(2) 贝雷片强度验算图10贝雷桁架综合应力图由图可知,贝雷桁架最大综合应力值为贝雷桁架强度符合要求(3) 贝雷片局部稳定性验算图11. 贝雷梁轴力图由计算模型可知弦杆受最大拉力为20202KN,最大压力为-213.1KN；竖杆最大轴力为-218.3

12、KN；斜杆最大轴力为-140KN。 上下弦杆根据装配式公路钢桥(贝雷梁)使用手册第二章 桁架设计计算可知:上下弦杆采用有效节段系数R=0.809,弦杆容许承受之杆力为 本贝雷片桁架弦杆最大轴力为20202KNN.弦杆符合设计要求竖杆根据装配式公路钢桥(贝雷梁)使用手册第二章 桁架设计计算可知:竖杆考虑截面折减系数,竖杆容许承受力为:且桁架连接销设计竖向剪力为361kN, 连接销抗剪强度有较大储备。本贝雷片桁架竖杆最大轴力为218.3KNN. 竖杆符合设计要求斜杆根据装配式公路钢桥(贝雷梁)使用手册第二章 桁架设计计算可知:斜杆有拉、压两种受力杆件,以压杆控制设计:杆件稳定系数为0.66；斜杆容

13、许承受力为:本贝雷片桁架斜杆最大轴力为140KNN.弦杆符合设计要求5.4 强度、变形图11.横梁弯曲应力值图12.横梁剪应力值横梁最大弯曲应力=81.2MPa= 215MPa,最大剪应力=46.1MPa=125MPa；横梁强度符合要求。图13.横梁变形值横梁最大变形1.4mm,相对挠度为1.4/3000f/l=1/400；表明横梁强度、刚度满足规范要求。5.5 立柱强度、稳定性(1) 立柱轴力图14.立柱轴力图立柱的最大轴力值最大为1537.3KN。(2) 截面几何特性 面积:194.78(cm2) 惯性矩Ix:93615.50(cm4) 抵抗矩Wx:2971.92(cm3) 回转半径ix:

14、21.92(cm) 惯性矩Iy:93615.50(cm4) 抵抗矩Wy:2971.92(cm3) 回转半径iy:21.92(cm)(3) 稳定信息 绕X(Y)轴弯曲: 长细比:x=75.26 轴心受压构件截面分类(按受压特性): b类 轴心受压整体稳定系数: x=0.718 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数: by=1.000 绕X轴最不利位置稳定应力按钢结构规范公式(5.2.5-1) (4) 强度信息 受力状态:双向受弯 最不利位置强度应力按钢结构规范公式(5.2.1) 5.6 支座反力图15.支座反力图5.7 单桩竖向承载力(1) 单桩设计参数桩型及成桩工艺:敞口钢管桩桩身直径d = 0.6

15、30m桩身长度l = 20200m(2) 岩土性能层号岩土名称层厚(m)层底埋深(m)极限侧阻力标准值qsik(kPa)极限端阻力标准值qpk(kPa)(2)3-1粉质黏土4.104.1030(2)2-2淤泥质黏土2.006.1015(2)3-2粉质黏土2.308.4045(2)9-2粗砂6.2014.60703500(6)1-2泥质砂岩25.0039.6010045003.竖向抗压承载力桩端进入持力层深度hb = 2.89mhb / d1 = 2.89 / 0.61 = 4.74桩端土塞效应系数lp = 0.16hb / d1 = 0.76单桩极限承载力标准值:Quk = uSqsikli

16、+ lpqpkAp= 1.98 (30 4.10 + 15 2.00 + 45 2.30 + 70 6.2020 100 2.89) + 0.76 4500 0.31= 3002kN单桩竖向承载力特征值Ra = Quk / 2 = 1501kN6. 第二跨贝雷片桁架结构验算采用大型结构计算软件进行整体空间内力分析。计算模型全部采用梁单元。为使模型简洁,便于计算结果分析,混凝土重量及其上的施工人员、材料、机具荷载转换为线荷载施加在分配梁上；风载以节点荷载的形式施加在立柱顶。图16架总体计算图式三维效果图由于 Midas 计算结果中,底面支撑系统(分配梁+底模板)与贝雷桁梁变形一致,底面支撑系统为

17、综合变形(弹性变形+刚性变形)。故结果分析中 底面支撑系统仅以强度满足要求进行控制；贝雷桁梁、分配梁结果分析以强度、刚度均满足要求进行控制。6.1 总体变形图17 总变形图由上图可知,总变形值为6.3mm.6.2 分配梁(工字钢2020度图18. 分配梁弯曲应力值分配梁最大综合应力值为: 分配梁强度符合要求。6.3 贝雷梁强度、变形(1) 贝雷桁架刚度验算图19 贝雷桁架变形图由图可知,贝雷桁架最大变形值为6.3mmL/400=30mm,贝雷桁架刚度符合要求。(2) 贝雷片强度验算图2020雷桁架综合应力图由图可知,贝雷桁架最大综合应力值为贝雷桁架强度符合要求(3) 贝雷片局部稳定性验算图21

18、. 贝雷梁轴力图由计算模型可知弦杆受最大拉力为186.8KN,最大压力为-161.2KN；竖杆最大轴力为-214.7KN；斜杆最大轴力为-138.5KN。 上下弦杆根据装配式公路钢桥(贝雷梁)使用手册第二章 桁架设计计算可知:上下弦杆采用有效节段系数R=0.809,弦杆容许承受之杆力为 本贝雷片桁架弦杆最大轴力为186.8KNN.弦杆符合设计要求竖杆根据装配式公路钢桥(贝雷梁)使用手册第二章 桁架设计计算可知:竖杆考虑截面折减系数,竖杆容许承受力为:且桁架连接销设计竖向剪力为361kN, 连接销抗剪强度有较大储备。本贝雷片桁架竖杆最大轴力为214.7KNN.竖杆符合设计要求斜杆根据装配式公路钢

19、桥(贝雷梁)使用手册第二章 桁架设计计算可知:斜杆有拉、压两种受力杆件,以压杆控制设计:杆件稳定系数为0.66；斜杆容许承受力为:本贝雷片桁架斜杆最大轴力为138.5KNN.弦杆符合设计要求6.4 强度、变形图22.横梁弯曲应力值图23.横梁剪应力值横梁最大弯曲应力=70.9MPa= 215MPa,最大剪应力=58.3MPa=125MPa；横梁强度符合要求。图24.横梁变形值横梁最大变形1.3mm,相对挠度为1.3/3000f/l=1/400；表明横梁强度、刚度满足规范要求。6.5 立柱强度、稳定性(1) 立柱轴力图25.立柱轴力图立柱的最大轴力值最大为1755.9KN。(2) 立柱稳定性a)

20、 截面几何特性 面积:194.78(cm2) 惯性矩Ix:93615.50(cm4) 抵抗矩Wx:2971.92(cm3) 回转半径ix:21.92(cm) 惯性矩Iy:93615.50(cm4) 抵抗矩Wy:2971.92(cm3) 回转半径iy:21.92(cm)b) 稳定信息 绕X(Y)轴弯曲: 长细比:x=70.25 轴心受压构件截面分类(按受压特性): b类 轴心受压整体稳定系数: x=0.749 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数: by=1.000 绕X轴最不利位置稳定应力按钢结构规范公式(5.2.5-1) c) 强度信息 受力状态:双向受弯 最不利位置强度应力按钢结构规范公式(5.

21、2.1) 6.6 支座反力图27.支座反力图6.7 单桩竖向承载力(1) 单桩设计参数桩型及成桩工艺:敞口钢管桩桩身直径d = 0.630m桩身长度l = 20200m(2) 岩土性能层号岩土名称层厚(m)层底埋深(m)极限侧阻力标准值qsik(kPa)极限端阻力标准值qpk(kPa)(2)3-1粉质黏土4.304.3030(2)2-2淤泥质黏土2.106.4015(2)3-2粉质黏土3.7010.1045(2)9-2粗砂4.4014.50703500(6)1-2泥质砂岩2020034.5010045003.竖向抗压承载力桩端进入持力层深度hb = 3.00mhb / d1 = 3.00 /

22、0.61 = 4.92桩端土塞效应系数lp = 0.16hb / d1 = 0.79单桩极限承载力标准值:Quk = uSqsikli + lpqpkAp= 1.98 (30 4.30 + 15 2.10 + 45 3.70 + 70 4.40 + 100 3.10) + 0.79 4500 0.31= 2993kN单桩竖向承载力特征值Ra = Quk / 2 = 1496kN 7. 第三跨贝雷片桁架结构验算采用大型结构计算软件进行整 体空间内力分析。计算模型全部采用梁单元。为使模型简洁,便于计算结果分析,混凝土重量及其上的施工人员、材料、机具荷载转换为线荷载施加在分配梁上；风载以节点荷载的形

23、式施加在立柱顶。图28架总体计算图式三维效果图由于 Midas 计算结果中,底面支撑系统(分配梁+底模板)与贝雷桁梁变形一致,底面支撑系统为综合变形(弹性变形+刚性变形)。故结果分析中 底面支撑系统仅以强度满足要求进行控制；贝雷桁梁、分配梁结果分析以强度、刚度均满足要求进行控制。7.1 总体变形图29 总变形图由上图可知,总变形值为6.4mm.7.2 分配梁(工字钢2020度图30. 分配梁弯曲应力值分配梁最大综合应力值为: 分配梁强度符合要求。7.3 贝雷梁强度、变形(1) 贝雷桁架刚度验算图31 贝雷桁架变形图由图可知,贝雷桁架最大变形值为6.3mmL/400=22.5mm,贝雷桁架刚度符

24、合要求。(2) 贝雷片强度验算图32 贝雷桁架综合应力图由图可知,贝雷桁架最大综合应力值为贝雷桁架强度符合要求(3) 贝雷片局部稳定性验算图33. 贝雷梁轴力图由计算模型可知弦杆受最大拉力为192.8KN,最大压力为-20209KN；竖杆最大轴力为-231.7KN；斜杆最大轴力为-147.7KN。 上下弦杆根据装配式公路钢桥(贝雷梁)使用手册第二章 桁架设计计算可知:上下弦杆采用有效节段系数R=0.809,弦杆容许承受之杆力为 本贝雷片桁架弦杆最大轴力为20209KNN.弦杆符合设计要求竖杆根据装配式公路钢桥(贝雷梁)使用手册第二章 桁架设计计算可知:竖杆考虑截面折减系数,竖杆容许承受力为:且

25、桁架连接销设计竖向剪力为361kN, 连接销抗剪强度有较大储备。本贝雷片桁架竖杆最大轴力为231.7KNN.竖杆符合设计要求斜杆根据装配式公路钢桥(贝雷梁)使用手册第二章 桁架设计计算可知:斜杆有拉、压两种受力杆件,以压杆控制设计:杆件稳定系数为0.66；斜杆容许承受力为:本贝雷片桁架斜杆最大轴力为147.7KNN.弦杆符合设计要求7.4 强度、变形图34.横梁弯曲应力值图35.横梁剪应力值横梁最大弯曲应力=142.2MPa= 215MPa,最大剪应力=59.8MPa=125MPa；横梁强度符合要求。图36.横梁变形值横梁最大变形1.8mm,相对挠度为1.8/3750f/l=1/400；表明横

26、梁强度、刚度满足规范要求。7.5 立柱强度、稳定性(1) 立柱轴力图37.立柱轴力图立柱的最大轴力值最大为1910.2KN。(2) 立柱稳定a) 截面几何特性 面积:194.78(cm2) 惯性矩Ix:93615.50(cm4) 抵抗矩Wx:2971.92(cm3) 回转半径ix:21.92(cm) 惯性矩Iy:93615.50(cm4) 抵抗矩Wy:2971.92(cm3) 回转半径iy:21.92(cm)b) 稳定信息 绕X(Y)轴弯曲: 长细比:x=60.21 轴心受压构件截面分类(按受压特性): b类 轴心受压整体稳定系数: x=0.806 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数: by=1.

27、000 绕X轴最不利位置稳定应力按钢结构规范公式(5.2.5-1) (3) 强度信息 受力状态:双向受弯 最不利位置强度应力按钢结构规范公式(5.2.1)7.6 支座反力图39.支座反力图7.7 扩大基础承载力(1) 统计到基底的荷载 标准值:Nk = 5151.80 kN, Mkx = 0.00 kN.m, Mky = 0.00 kN.m 设计值:N = 6954.93 kN, Mx = 0.00 kN.m, My = 0.00 kN.m(2) 承载力验算时,底板总反力标准值(kPa): 相应于荷载效应标准组合 pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/W

28、y = (5151.80 + 810.00) / 45.00 + 0.00 / 18.75 + 0.00 / 135.00 = 132.48 kPa pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy = (5151.80 + 810.00) / 45.00 - 0.00 / 18.75 - 0.00 / 135.00 = 132.48 kPa pk = (Nk + Gk)/A = 132.48 kPa 各角点反力 p1=132.48 kPa, p2=132.48 kPa, p3=132.48 kPa, p4=132.48 kPa(3) 强度计算时,底板净反力设

29、计值(kPa): 相应于荷载效应基本组合 pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy = 6954.93 / 45.00 + 0.00 / 18.75 + 0.00 / 135.00 = 154.55 kPa pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy = 6954.93 / 45.00 - 0.00 / 18.75 - 0.00 / 135.00 = 154.55 kPa p = N/A = 154.55 kPa 各角点反力 p1=154.55 kPa, p2=154.55 kPa, p3=154.55 kPa, p4=154.55 kPa(4) 地基承载

30、力验算: pk=132.48 fa=150.00 kPa, 满足。 pkmax=132.48 1.2*fa=180.00 kPa, 满足。8. 第四跨贝雷片桁架结构验算采用大型结构计算软件进行整 体空间内力分析。计算模型全部采用梁单元。为使模型简洁,便于计算结果分析,混凝土重量及其上的施工人员、材料、机具荷载转换为线荷载施加在分配梁上；风载以节点荷载的形式施加在立柱顶。图40架总体计算图式三维效果图由于 Midas 计算结果中,底面支撑系统(分配梁+底模板)与贝雷桁梁变形一致,底面支撑系统为综合变形(弹性变形+刚性变形)。故结果分析中 底面支撑系统仅以强度满足要求进行控制；贝雷桁梁、分配梁结果

31、分析以强度、刚度均满足要求进行控制。8.1 总体变形图41 总变形图由上图可知,总变形值为6.0mm.8.2 分配梁(工字钢2020度图42. 分配梁弯曲应力值分配梁最大综合应力值为: 分配梁强度符合要求。8.3 贝雷梁强度、变形(4) 贝雷桁架刚度验算图43 贝雷桁架变形图由图可知,贝雷桁架最大变形值为6.0mmL/400=22.5mm,贝雷桁架刚度符合要求。(5) 贝雷片强度验算图44 贝雷桁架综合应力图由图可知,贝雷桁架最大综合应力值为贝雷桁架强度符合要求(6) 贝雷片局部稳定性验算图45. 贝雷梁轴力图由计算模型可知弦杆受最大拉力为176.2KN,最大压力为-181.7KN；竖杆最大轴

32、力为-20209KN；斜杆最大轴力为-131.5KN。 上下弦杆根据装配式公路钢桥(贝雷梁)使用手册第二章 桁架设计计算可知:上下弦杆采用有效节段系数R=0.809,弦杆容许承受之杆力为 本贝雷片桁架弦杆最大轴力为181.7KNN.弦杆符合设计要求竖杆根据装配式公路钢桥(贝雷梁)使用手册第二章 桁架设计计算可知:竖杆考虑截面折减系数,竖杆容许承受力为:且桁架连接销设计竖向剪力为361kN, 连接销抗剪强度有较大储备。本贝雷片桁架竖杆最大轴力为20209KNN.竖杆符合设计要求斜杆根据装配式公路钢桥(贝雷梁)使用手册第二章 桁架设计计算可知:斜杆有拉、压两种受力杆件,以压杆控制设计:杆件稳定系数

33、为0.66；斜杆容许承受力为:本贝雷片桁架斜杆最大轴力为131.5KNN.弦杆符合设计要求8.4 强度、变形图46.横梁弯曲应力值图47.横梁剪应力值横梁最大弯曲应力=91.7MPa= 215MPa,最大剪应力=61.8MPa=125MPa；横梁强度符合要求。图48.横梁变形值横梁最大变形2.7mm,相对挠度为2.7/3000f/l=1/400；表明横梁强度、刚度满足规范要求。8.5 立柱强度、稳定性(1) 立柱轴力图49.立柱轴力图立柱的最大轴力值最大为1834.72KN。(2) 立柱稳定a) 截面几何特性 面积:194.78(cm2) 惯性矩Ix:93615.50(cm4) 抵抗矩Wx:2

34、971.92(cm3) 回转半径ix:21.92(cm) 惯性矩Iy:93615.50(cm4) 抵抗矩Wy:2971.92(cm3) 回转半径iy:21.92(cm)b) 稳定信息 绕X(Y)轴弯曲: 长细比:x=91.23 轴心受压构件截面分类(按受压特性): b类 轴心受压整体稳定系数: x=0.613 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数: by=1.000 绕X轴最不利位置稳定应力按钢结构规范公式(5.2.5-1) (3) 强度信息 受力状态:双向受弯 最不利位置强度应力按钢结构规范公式(5.2.1)8.6 支座反力图50.支座反力图8.7 单桩竖向承载力(1) 单桩设计参数桩型及成桩工艺

35、:敞口钢管桩桩身直径d = 0.630m桩身长度l = 23.00m(2) 岩土性能层号岩土名称层厚(m)层底埋深(m)极限侧阻力标准值qsik(kPa)极限端阻力标准值qpk(kPa)(2)7-2细砂1.501.5030(2)9-2粗砂2.504.0015(2)3-2粉质黏土2.606.6045(2)9-2粗砂2.809.40703500(6)1-1泥质砂岩5.0014.401004500(6)1-2泥质砂岩2020034.402035003.竖向抗压承载力桩端进入持力层深度hb = 2.60mhb / d1 = 2.60 / 0.61 = 4.26桩端土塞效应系数lp = 0.16hb /

36、 d1 = 0.68单桩极限承载力标准值:Quk = uSqsikli + lpqpkAp= 1.98 (2020 1.50 + 70 2.50 + 45 2.60 + 70 2.80 + 80 5.00 + 100 2.60) + 0.68 4500 0.31= 3288kN单桩竖向承载力特征值Ra = Quk / 2 = 1644kN9. 临时砂箱验算根据支架反力值,砂箱承受的最大值为1300KN图51.砂箱装配图砂的容许承压应力10Mpa,如将其预压30Mpa,设计按10Mpa计算。砂箱活塞直径d0500mm；砂筒内径d1506mm筒壁厚度12mm,降落高度H350mm,活塞放入砂筒长度

37、为h0=150mm,放砂孔直径d232mm。砂子应力:筒壁应力计算公式为临时砂箱受力能满足要求。10. 结论经计算,该支架在各种计算工况下,强度、刚度、稳定均满足相关规范要求目录1.工程概况12.现浇支架结构形式、主要特点13.地质资料34.支架设计44.1设计依据44.2设计规范44.3材料54.4计算荷载54.5计算工况55.第一跨贝雷片桁架结构验算55.1总体变形65.2分配梁(工字钢2020度65.3贝雷梁强度、变形75.4强度、变形85.5立柱强度、稳定性95.6支座反力105.7单桩竖向承载力106.第二跨贝雷片桁架结构验算116.1总体变形116.2分配梁(工字钢2020度116

38、.3贝雷梁强度、变形126.4强度、变形136.5立柱强度、稳定性146.6支座反力156.7单桩竖向承载力167.第三跨贝雷片桁架结构验算167.1总体变形177.2分配梁(工字钢2020度177.3贝雷梁强度、变形177.4强度、变形197.5立柱强度、稳定性197.6支座反力217.7扩大基础承载力218.第四跨贝雷片桁架结构验算228.1总体变形228.2分配梁(工字钢2020度238.3贝雷梁强度、变形238.4强度、变形248.5立柱强度、稳定性258.6支座反力268.7单桩竖向承载力279.临时砂箱验算2710.结论28新建铁路黄冈至黄梅铁路周林山特大桥跨0-4#墩4X32m道

39、岔连续梁现浇梁支架计算验算报告编 制 复 核 审 核 中铁三局集团有限公司黄黄铁路HHZQ-2标项目经理部浙江方圆规划建筑设计有限公司武汉分公司附件：工程施工现场应急预案及安全保证措施第一章 一、编制原则1、以人为本,安全第一原则。把保障人民群众生命财产安全,最大限度地预防和减少突发事件所造成的损失作为首要任务。 2、统一领导,分级负责原则。在本项目部领导统一组织下,发挥各职能部门作用,逐级落实安全生产责任,建立完善的突发事件应急管理机制。 3、依靠科学,依法规范原则。科学技术是第一生产力,利用现代科学技术,发挥专业技术人员作用,依照行业安全生产法规,规范应急救援工作。 4、预防为主,防止结合

40、原则。认真贯彻安全第一,预防为主,综合治理的基本方针,坚持突发事件应急与预防工作相结合,重点做好预防、预测、预警、预报和常态下风险评估、应急准备、应急队伍建设、应急演练等项工作。确保应急预案的科学性、权威性、规范性和可操作性。第二章 二、编制目的1、应急预案应针对那些可能造成企业、系统人员死亡或严重伤害、设备和环境受到严重破坏的突发性灾害,如触电事故、泥石流灾害、火灾、环境破坏等。2、应急预案是对日常安全管理工作的必要补充,应急预案应以完善的预防措施为基础,体现“安全第一、预防为主”的方针。3、应急预案应以努力保护人身安全、防止人员伤害为第一目的,同时兼顾设备和环境的防护,尽量减少灾害的损失程

41、度。4、应急预案应结合实际,措施明确具体,具有很强的可操作性。5、应急预案应经常检查修订,以保证先进科学的防灾、减灾设备和措施被采用。第三章 三、应急组织机构及职责1、应急组织机构为加强安全领导,进行系统化、网络化管理,项目部成立应急预案管理领导小组,项目经理任组长,项目总工程师、常务副经理、安全总监、项目副经理为副组长,各职能部门负责人、安全环保部安全员、各施工队专职安全员、施工队队长为组员,负责日常的安全管理工作。(见应急预案组织机构图)项目经理 常务副经理 项目副经理安全环保部总工程师安全总监施工技术部财务管理部计划合同部物资设备部综合办公室应急预案组织机构图2、应急领导小组职责负责重、

42、特大事故的现场应急抢险救援指挥,对施工现场突发性情况进行技术、资金和设备支持,在施工现场发生重特大事故时以最快的时间达到现场,分析紧急状态和确定风险事故级别,负责分部和有关地方管理部门、组织、机构联络和报告事故情况,制定抢险救援的方案措施,领导现场应急抢险救援工作,确定紧急状态的解除,协助事故原因的调查和处理工作。在上级和有关地方部门进入的情况下,参与制定抢险救援方案措施,做好应急抢险救援配合工作。第四章 四、应急预案的基本要求1、发生人员伤亡事故后,施工现场应急处理措施一般规定 当发生事故时,负伤人员或者最先发现事故的人,应立即报告项目经理或专项安全负责人,并应马上组织人力现场抢救伤害者,根

43、据伤情需要,协助医务人员运送伤者到医院或拨打“120”,请求协助抢救。 1.1事故发生后,各级人员应保镇静及冷静,切实负起本身责任,主动控制局面。要有组织、有指挥和结合实际进行妥善处理。 1.2 第一时间进行“救死扶伤”,采取措施救护受伤(害)人员,对必须在现场进行紧急抢救的,应采取应急方法如止血、人工呼吸等进行施救。否则必须立即用工地的交通工具或截出租车将伤者送到就近医院进行抢救。同时应采取有效措防止事故蔓延扩大。 1.3 认真保护事故现场及善后工作。凡与事故有关的物体、痕迹、状态不得破坏,并划出保护区禁止闲人进入。 1.4 因抢救受伤(害)人员,以及疏导交通等原因,需要移动现场某些物体时,

44、必须做好现场标记、拍照、录像或绘制现场简图,并写出书面记录,妥善保存现场重要痕迹、物证等。 2、 发生火警、火灾事故时,施工现场应急处理措施一般规定。 2.1 应立即了解起火部位及燃烧的物质,积极抢救伤者及使用施工现场所有消防器材进行灭火自救工作。 2.2 迅速准确地拨打119报警。在拨打119时,做到镇静拨号,说清火灾单位的名称、地址、电话号码、燃烧部位、燃烧物质的性能等。 2.3报警后,派专人到约定的路口迎接消防队。 2.4 在消防部门到达前,对易燃、易爆的物质采取正确有效的隔离。根据火场情况,机动灵活地选择灭火工具。 2.5 在扑救现场,应行动统一,如火势扩大,一般扑救不可能时,应及时组

45、织撤退扑救人员,避免不必要的伤亡。 3、 利用一切可行的通讯工具按规定时间内将事故情况进行层级上报。 4、发生事故层级上报时限。 4.1 轻伤事故,应在24小时内报告企业负责人、安全管理部门和基层工会组织。 4.2 重伤事故,一般情况下,事故单位应在24小时内报上级主管单位,由上级主管单位分XX市有关部门。对涉外有影响的,事故单位应在事故发生后4小时内如实报上级主管单位。 4.3 重伤3人或死亡1至2人的事故,事故单位应在事故发生后4小时内如实报上级主管单位,由上级主管单位分XX市有关部门。 4.4 死亡3人以上重大、特别重大死亡事故应在事故发生后2小时XX市人民政府,同时报上级主管单XX市劳

46、动行政部门、工会组织、公安部门。 4.5 发生急性中毒、中署事故,除报上级主管单XX公司安质部、办公室)外,应同时XX市卫生行政部门。 4.6 发生爆炸物品爆炸事故和火灾事故,除报报上级主管单XX公司质安部、办公室)外,应同时XX市公安部门。5、防止违章和事故的安全规定 5.1 未经三级安全教育的新工人,复工换岗的人员未经岗位安全教育,不得进入施工现场的工作岗位进行操作。 5.2 不正确佩戴安全帽及佩戴超过使用年限(2年半)的安全帽,不准进入施工现场。 5.3 严禁赤脚或穿高跟鞋、拖鞋进入施工现场。 5.4 严禁酒后及带小孩进入施工现场。 5.5 不得到禁止烟火的地方吸烟、动火。 5.6 不得

47、攀登脚手架。 5.7 特种作业人员、机械操作工未经专门安全培训,无有效专业上岗操作证,不得上岗操作。 5.8 脚手架及所有机械设施设备和现浇混凝土模板支撑,搭设安装后,未经验收合格,不得使用。 5.9 电源开关箱不准一闸、一漏电、一箱多用。 5.10 未经指派批准,未经作业安全交底或安全交底不清和无安全防护设施,不得盲目操作。 5.11 不得违章指挥和违章作业,对违章作业的指令有权拒绝,并有责作制止他人违章作业。 5.12 对各种安全检查防护装置、防护设施及警告、安全标志等不得随意拆除和有意挪动。第五章 五、高处坠落事故的预防及其应急救援预案桥梁施工过程中,高处作业的机会比较多,经常在四边临空

48、的高处进行作业,施工条件差,危险因素多。多年来,高坠伤亡事故占全部事故的比例较高,这种事情对社会影响较大,要作为安全预防等大事来工作。要避免发生高处坠落事故,必须加强监控管理。对现场施工人员进行预防高处坠落的技术知识教育,使他们熟悉操作时必须使用的工具和防护用具。同进,在技术上采取有效的防护措施。 1、防止高处坠落事故的基本要求 以预防坠落事故为目标,对于恐怕要发生坠落事故等事故的特定危险施工,在施工前制定防范措施,并应在日常安全检查中加以确认。 1.1 凡身体不适合从事高处作业的人员不得从事高处作业。从事高处作业的人员要按规定进行体检和定期体检。 1.2 严禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋。 1

49、.3 作业人员严禁互相打闹,以免失足发生坠落危险。 1.4 不得攀爬脚手架。 1.5 进行悬空作业时,应有牢靠的立足点并正确系挂安全带。 1.6 作业层上部周边、基坑周边等,必须设置1.2m高且能承受任何方向的1000N外力的临时护栏,护栏围密目式安全网。 1.7 各种架子搭好后,项目安全负责人必须与架子工和使用的班组共同检查验收,验收合格后,方准上架操作。 2、发生高处坠落事故应急预案 2.1 发生高处坠落事故,应马上组织挽救伤者,首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质,如伤员发生休克,应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者,应立即进行人工呼吸,胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平

50、卧、少动,并将下肢抬高约20度左右,尺快送医院进行抢救治疗。 2.2 出现颅脑损伤时,必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧,面部转向一侧,以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入,发生喉阻塞。有骨折者,应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎后,及时送往就近有条件的医院治疗。 2.3 发现脊椎受伤者,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口,用绷带或布条包扎后,搬运时,将伤者平卧放在帆布担架或硬板上,以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫,招致死亡。抢救脊椎受伤者,搬运过程中,严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。 2.4 发现伤者

51、手足骨折者,不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤的位置临时固定,使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法:以固定骨折处上下关节为原则,可就地取材,用木板、竹子等,在无材料的情况下,上肢可固定在身侧,下肢与腱侧下肢缚在一起。 2.5 遇有创伤性出血的伤员,应迅速包扎止血,使伤员保持在头底脚高的卧位,并注意保暖。正确的现场止血处理措施: 2.5.1 一般伤口的止血法:先用生理盐水(0.9%Nacl溶液)冲洗伤口,涂上红汞水,然后盖上消毒纱布,用绷带较紧地包扎。 2.5.2 加压包扎止血法:用纱布、棉花等作成软件垫,放在伤口上再加包扎,来增强压力而达到止血。 2.5.3 止血带止血法:选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等,上肢出血结扎在上臂1/2处(靠近心脏位置),下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时,在止血带与皮肤之间垫上纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次,每次放松0.51分钟。 2.6 动用最快的交通工具或其他措施,及时把伤者送往邻近医院抢救,运送途中应尽量减少颠簸。同是真实性密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。第六章 六、物体打击事故的预防及其应急救援预案 物体打击伤害是建筑行业常见事故的四大伤害的其中一种,特别在施工周期短,劳动