《钢桥》课程设计模板

1、西南交通大学钢桥课程设计单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计姓 名: 学 号: 班 级: 电 话: 电子邮件： 指导老师： 设计时间：第一章设计资料 1第一节基本资料 1第二节设计内容 2第三节设计要求 2第二章 主桁杆件内力计算 3第一节主力作用下主桁杆件内力计算 3第二节横向风力作用下的主桁杆件附加力计算 7第三节制动力作用下的主桁杆件附加力计算 8第四节疲劳内力计算 10第五节 主桁杆件内力组合 11第三章主桁杆件截面设计 14第一节下弦杆截面设计 14第二节上弦杆截面设计 16第三节端斜杆截面设计 17第四节 中间斜杆截面设计 19第五节 吊杆截面设计 20第六节腹杆高强度螺栓计算

2、22第四章弦杆拼接计算和下弦端节点设计 23第一节E2节点弦杆拼接计算 23第二节E0节点弦杆拼接计算 24第三节 下弦端节点设计 25第五章挠度计算和预拱度设计 27第一节挠度计算 27第二节预拱度设计 28第六章桁架桥梁空间模型计算 29第一节建立空间详细模型 29第二节恒载竖向变形计算 30第三节 活载内力和应力计算 30第四节自振特性计算 31第七章 设计总结 32单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计第一章设计资料第一节基本资料1设计规范：铁路桥涵设计基本规范(TB10002.1-2005),铁路桥梁钢结构设 计规范(TB10002.2-2005)。2结构轮廓尺寸：计算跨度L=70+

3、0.2 20=74.0m,钢梁分10个节间，节间长 度 d=L/10=7.46m ,主桁高度 H=11d/8=11 X7.46/8=10.2575m,主桁 中心距 B=5.75m,纵梁中心距b=2.0m,纵梁计算宽度B=5.30m,采用明桥面、双侧人 行道。3材料：主桁杆件材料 Q345q,板厚乞40mm,高强度螺栓采用40B，精制螺 栓采用BL3，支座铸件采用ZG35II、辊轴采用35号锻钢。4活载等级：中一活载。5恒载(1) 主桁计算桥面 5=10kN/m，桥面系 Q=6.29kN/m，主桁架 p3=14.51kN/m,联结系 p4=2.74kN/m，检查设备 p5=1.02kN/m,螺栓

4、、螺母和垫圈 p6=0.02 (p2+ p3+ p4),焊缝 p7=0.015 (Q+ p3+ p4);(2) 纵梁、横梁计算纵梁(每线)P8=4.73kN/m (未包括桥面)，横梁(每片)g=2.10kN/m。6风力强度 W=1.25kPa,心&心=1.0。7工厂采用焊接，工地采用高强度螺栓连接，人行道托架采用精制螺栓，栓 径均为22mm、孔径均为23mm。高强度螺栓设计预拉力 P=200kN，抗滑移系数 比=0.45。单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计第二节设计内容1主桁杆件内力计算；2主桁杆件截面设计3弦杆拼接计算和下弦端节点设计；4挠度验算和上拱度设计；5空间分析模型的全桥计算。第

5、三节设计要求1主桁内力计算结果和截面设计计算结果汇总成表格。2主桁内力计算表格项目包括：加载长度I、顶点位a面积Q、总面积EQ Np、k、Nk=k Q、1+ 口、(1+g,)Na、amax-a、n n (1+ai)N Ns、平纵联风力 Nw、桥门架风力 Nw、制动力 Nt、主力 Ni=Np+(1+ g )J+Ns、主+风 Nh=Ni+Nw(Nw)、 主+风弯矩 Mii、主+制 Nm=Ni+NT、主 + 制弯矩 Mm、Nc二maxNi,Nii/1.2,Niii/1.25、 1+g、Nn=Np+(1+ gNk、吊杆下端弯矩 Mb。3主桁内力计算和截面设计计算推荐采用Microsoft Excel电

6、子表格辅助完成。4步骤清楚，计算正确，文图工整。5设计文件排版格式严格要求如下：(1) 版面按照A4纸张设置，竖排(个别表格可以横排)，页边距推荐为上 2cm、下 2cm、左 2.5cm、右 1.5cm、页眉 1.5cm、页脚 1.75cm。(2) 设计文件要求采用 单一的PDF文件格式，按封面、目录、正文(包括 表格、插图)、节点图顺序，正文起始页码为第1页。(3) 特别要求正文采用四号宋体和Times New Roman字体，段落采用单倍 行距、段前0行、段后05行，不设置文档网络的自动右缩进、不设置文档网络 的对齐网格；章名采用二号黑体居中(新章起页，章名前空两行)；节名采用三 号黑体居

7、中(节名前、后空一行)；(4) 特别要求正文内的 表格完整、表格排版符合页宽要求。(5) 特别要求正文内的 图形和节点图完整、清晰。(6) 设计文件在规定时间内提交，提交方式为电邮至sdwen,邮 件主题统一为学号8位数字。单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计第二章 主桁杆件内力计算第一节 主力作用下主桁杆件内力计算1恒载桥面 pi= 10kN/m，桥面系P2 = 6.29kN/m,主桁架 卩=14.51,联结系P4 = 2.74kN/m,检查设备 p5= 1.02kN/m,螺栓、螺母和垫圈 P6= O.O2(P+P3+P4)，焊缝 P7= 0.015(p + pa + p4)每片主桁所受恒

8、载强度P= 10+6.29+14.51+2.74+1.02+0.02(6.29+14.51+2.74)+0.015(6.29+14.51+2.74)/2=17.69 kN/m, 近似采用 P = 18 kN/m。2影响线面积计算(1)弦杆影响线最大纵距l H影响线面积11 i y2A1A3： h = 14.92, l2= 59.68, a=0.2-14.92 59.6874.6 10.2575二-1.16361746(T.1636) 一也4036E2E4: h = 24 , b = 56 ,22.38 52.2274.6 10.2575= 1.5273a= 0.3 ,174.6 (1.5273

9、)= 56.9 68 32单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计其余弦杆计算方法同上，计算结果列于下表2.1中(2)斜杆1 I21 I；1(1。7*75)2，2365门(11 I2) y，212) y式中1丄丄7.46-h |,18yE0A1： h= 7.46,12= 67.14,a= 0.167.141y =1.23651.11285 ,74.6 1.11285 =41.51m74.6 2A3E4： l2 =44.76, I； =22.38, y =1.2365 土丄6 = 0.7419, y1 1.2365 丝38 =0.37095,74.6 74.6l18 0.74190.74190.3

10、70955.335.3344.76= 0.1 ,1l1 =7.46 5.33 = 2.13,2.1322.382.13二 0.0871 1 1 (5.33 44.76) 0.7419 = 18.58m, J1(2.13 22.38) (-0.37095) =-4.546m,18.58-4.546 = 14.034m其余斜杆按上述方法计算并将其结果列于表中。吊杆1心.0 ,匕1心施3恒载内力单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计Np二pv门，例如E0E2 : Np =18.0 24.6 =442.8KNE4 E5 : Np =18.0 ( 4.58) = -82.44KNA5A5 : Np =1

11、8.0 7.46 = 134.28KN4活载内力(1)换算均布活载k按a及加载长度I查表求得例如E2E4 : = 0.3,I = 74.6,k =45.4KN /m(每片主桁)E4A5： =0.1,丨=41.44,k = 52.79KN/m (用内插法求得)1:=0.1, l =33.16,k =54.8KN /mA5E5 : ： =0.5,丨=14.92, k =60.99KN /m(2) 冲击系弦杆，斜杆：1-1281281.24440+ L 40 +74.6吊杆： 1281.5140+14.92(3) 静活载内力NkNk = k，例如E0E2 : Nk 二24.41 47.75 二 11

12、65.58KNE4A5 : Nk 二-12.81 52.79 二-676.24KNN； = 54.8汇8.2 =449.36KNA5E5 : Nk =60.99 7.46 二 454.99KN(4)活载发展均衡系数活载发展均衡系数:n=16：max八)单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计:一 Np心l)Nk，max为跨中弦杆E4E：的:值，:max = 0.3247，可计算各杆件，例如439.381E0E2 :0.303, =1(0.3247 -0.303) =1.00361449.986-82.98.1E4E5 :0.0986, =1 (0.3247 -0.0986) = 1.0377-8

13、41.2461-82 9810.14844 =1(0.32470.14844) = 1.07895996134 281A5E5:0.19545,=1(0.3247 -0.19545)= 1.0216687.036其余杆件计算同上，并将其计算结果列于表2.1中5,列车横向摇摆力产生的弦杆内力横向摇摆力取S = 100kN作为一个集中荷载取最不利位置加载，水平作用 在钢轨顶面。摇摆力在上下平纵联的分配系数如下：桥面系所在平面分配系数为 1.0，另一平面为0.2。上平纵联所受的荷载 S 上= 0.2 X 100 =20kN,下平纵联所受的荷载 S下=1.0 X 100 =100kN。摇摆力作用下的弦

14、杆内力 Ns = yS, y 为弦杆在简支平纵联桁架的影响线纵距，例 如:XXX上弦杆扣扣XXXXXXXXXXE41= 10X7. 46=4.6ni26 lliu4& 49m下弦杆圧Ed上弦杆A1A3长度为两个节间，受力较 大的为第二个节间，其影响线顶点对应于该 节间交叉斜杆的交点0,影响线纵距：单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计Li L211.19 48.497.46 8 5.75= 1.581Ns 二 yS=1.581 20 =31.624KN同理对人彳帚心眾鳥警20.51.085下弦杆EE2：11.19 63.4174.6 5.75= 1.65417, Ns T65.417KNE2E

15、4 : Ns =26.11 48.49 1oo = 295.16KN74.6 5.75E4E： : Ns = 33.57 41.03 100 =321.104KN74.6 5.75第二节横向风力作用下的主桁杆件附加力计算1平纵联效应的弦杆附加力依设计任务书要求，风压 W = KKK3Wo= 1.0 x 1.25kPa故有车风压W = 0.8W= 1.0kPa。(1) 下平纵联的有车均布风荷载桁高H = 10.2575m, h =纵梁高+钢轨轨木咼=1.29+0.4= 1.69mw 下=0.5 x 0.4X H+ (1-0.4)x (h+3)W =0.5 x 0.4X 11+ (1-0.4) x

16、 (1.69+3) x1.0= 4.8655kN/m(2) 上平纵联的有车均布风荷载w 上 = 0.5 x 0.4 x H+0.2x (1-0.4)x (h+3)W =0.5x 0.4x 10.2575+0.2x (1-0.4)x (1.69+3) x 1.0= 2.6143kN/m(3) 弦杆内力弦杆横向风力影响线顶点对应位置和纵距同上述的摇摆力计算。上弦杆A1A3在均布风荷载 w上作用下的内力为：单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计1 111 iq x 48 49Nw上上 yLw 上59.68 2.6143 =123.336KN2 259.68 汉 5.751 126 11 x 33 5

17、7A3A5 : Nw上上 yLw上59.68 2.6143 = 199.235KN2 259.68 x 5.751 1 11 19 x 63 41下弦杆 E0E2： Nw 下-w 下yLw 下74.6 4.8655 = 300.205KN2 274.6x5.751 1 26 11k 48 49E2E4 : Nw下 f :.w下二 yLw下74.6 4.8655 =535.659KN2 274.6 5.751 十 十 1 十 133.57 x41.03E2E4 : Nw下=Qw下=yLw下=汉x 74.6 x 4.8655 = 582.750KN2274.6 5.752桥门架效应的端斜杆和端下弦

18、杆附加力桥门架所受总风力11HwLw上59.68 2.6143 =78.01KN221 = 12.68m,c = 8.04,端斜杆反弯点位置, c(c 2l)8.04(8.04 2 12.68)1 02(2c 1)4.669m2(2 8.04 12.68)端斜杆轴力 V 二 Wd 了812.68669)= 108.685KN A /V /(ci+m；3575B5.75端斜杆轴力V在下弦杆产生的分力 Nw1二Vcosv - 108.685 7.46/12.68 = 63.94KN 端斜杆中部附加弯矩 Mf = H （c -1。）= 了学01 （8.04 - 4.669） = 131.486KM

19、m端斜杆端部（横梁高度1.29的一半处）附加弯矩Mk为h横 I80!（4669 倍）=156.956KN .m- 2Mk 号(10II.计算结果列在表2.1中。第三节制动力作用下的主桁杆件附加力计算1下弦杆制动力计算以下弦杆E2巳为例，将活载作如图所示的布置，根据结构力学方法，当三 角形影响线顶点左边的活载之和等于右边之和时，为产生最大杆力的活载布置 位置。单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计Ra _ Rba b5 220 92x _92 (27.975 -x) 80 (24.245 x)22.38 一52.22解得 x=8.588m故桥上活载总重 =5 220 27.975 92 (24.

20、245 8.588) 80 = 6300.34在主力作用下的内力已计入冲击系数，制动力按静活载的7%计算:5 220kN92kN in80kN/mTTflrrnuu制动力abT =6300.34 0.07 =441.0238KNE2E4制动力作用附加内力 Nt二T亠2二220.512KN其下弦杆内力见表2,12端斜杆制动力计算E0E1杆力影响线顶点位置离左端点支点7.46m，设将列车荷载的第4轴重 R置于影响线顶点处。因为影响线为三角形，故根据结构力学所述的法则，若满 足下列条件，则该活载位置是产生最大杆力时的荷载5 Ra2.7975 220 0.9325 220Rb “-110- =84.7

21、a7.46bRap1 Rb -0.375 220 =87.96b -87.8ab将第3轴重或第5放到顶点位置上均不满足上述条件，故将上述活载即为产 生最大杆力时的活载。T (4.6625 22092 27.975 80 36.3675 =455.6195KN100制动力所产生的杆件内力Nt和M2T 455.6195轴向力 Nt227.81KN2 210单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计下弦杆弯矩M 仁 0. 4T / 2 * h = 227.81 0.37 0.4 二 33.72 KN .m端斜杆弯矩 M2 = 0.7M =59.00KN.m第四节疲劳内力计算1.疲劳轴力疲劳荷载组合包括设

22、计载荷中的恒载和活载（包括冲击力、离心力，但不考 虑活载发展系数）。列车竖向活载包括竖向动力作用时，应将列车竖向静活载乘 以运营动力系数（1+卩f）。同时，第435条又规定，焊接及非焊接（栓接）构 件及连接均需进行疲劳强度检算，当疲劳应力均为压应力时，可不检算疲劳。疲劳计算采用动力运营系数吊杆：1 S =118=0.327754014.92弦，斜杆:1f1 184074.6= 1.157E2E4 : Nnmax =Np （1f）Nk =1025.46 1.157 2586.44 =4017.97Nnmin = Np =1025.46KN其余计算内力见表2-12吊杆疲劳弯矩作用在纵梁上的恒载p=

23、9.73KN|m由恒载产生纵梁对横梁的作用力 Np=72.5858KN当 L=14.92m 和 a=0.5 时，k=60.988KNm由活载产生纵梁对横梁的作用力 Nk二k=60.988 7.46 = 454.97KN由恒载产生的简支梁弯矩 M p 二 Np（- C） = 72.5858 （5.75 一 2） = 136.098KN.m 2 2单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计11由静活载产生的简支梁弯矩Mk=Nk(B C) =454.97 g75 2) = 853.07KN .m 2 2冲击系数1=1.51横梁Nk(NP 厂 45蔦851851 心57,6(0-3240-10571-03

24、65 横梁 Mpk 二 Mp(1)Mk =136.098 1.0365 1.51 853.07 = 1471.25KN / mM Bp3u(2 -0.5 J土 3isMpM Bpk3u:Mpk(2 -0.53i su亠二空.6739575lbL 503.110.5234L1961.25=1136.06Ecm,is =66.19EcmBp30.6739 136.098 = 8.380KN .m 1136.06E(2 -0.5 0.5234)366.19EBp30.6739 1417.25 =87.26KN.m (2 -0.5 0.5234) 1136.6E 366.19E第五节 主桁杆件内力组合

25、1主力组合Nl = Np (1)Nk Ns,例如A1A3: 2781.2 2506.59 -31.624 - -3319.4141E4A5 : NI = -82.98 -872.95 二-955.93KN , Ni 二 603.11KN2主力和附加力组合12控制设计）单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计以AiA3,E2E4为例A1A3：主力 Ni 二-3319.141KN，附加风力 Nw = -123.34KN 主力横向附加力 Nii = -3319.141 -123.34 = -3442.48KNN：=业=一3442.48_2868.734 ：_3319.141KN （绝对值取大，故主力1

26、.2 1.2E2E4:主力 N4541.37KN，附加风力 Nw =535.659KN主力 横向附加力 Nii =4541.37 535.659 - 5077.029KN1 N115077.029N114230.8575 ：4541.37KN （王力控制）1.2 1.2主力纵向附加力（制动力）Niii =4541.37 220.08 = 4761.45KNN11吐1 = 4761.45 二 3809.16 2.4= 430.08cmf栓孔削弱面积 AA= 2X4X3.2 X.3= 58.88 cm2净截面面积 Aj = Am- AA = 430.08-58.88= 371.2 cm2刚度验算1

27、1ly =23.6 46341.2 2.458449.06cm4121258449.6=11.66cm430.08杆件自由长度ry 二.ly746v63.98,y ry 11.66通过验算。x乞y,无需验算。3拉力强度验算Aj5301.304 10371.2=142.5 岂；=200MPa式中丫为板厚的修正系数，依钢桥规范3.2.1条及其条文说明，查“续说 明表 3.2.1”，对于 Q345q, 35 爲三 50mm 板厚 尸315/345 = 0.913。4疲劳强度验算 由表 2.1 可知 Nmin= 1220.8kN、NU= 4726.35kN 得-min =Nmin 1220.8 10O

28、=32.89MPaAj371.2 100-max N/726.35 1000 =127.33MPa371.2 100Aj拉杆件验算式：曲(二max -fin)乞店15单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计式中线路系数rd=1.0 ,损伤修正系数rn=1.0， _50板厚修正系数rt= 0.912查规范表3.27-2的杆件验算截面为第皿类疲劳等级，查表3.27-1知其疲劳容许应力0 = 130.7MPa故 1.0X 1.0X (127.33-32.89) = 94.43MPa 0.833X 130.7= 108.87MPa,通过验算二、端下弦杆E0E21初选截面选用腹板1-428X 12毛、净截

29、面面积、毛截面惯性矩计算方法同上翼缘 2- 460 X 16净截面惯性矩 Iyj= Iy- AI= 25962-1.6X 2.3X4X (92+172)= 20515.6cm?2刚度验算入=65.24 入=100,通过验算 3拉力强度验算(1)主力作用Ni = 2059.997kNN,Aj2059.997 10169.12=121.81MPa 二=200MPa单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计16(2)主力+制动力作用Nii = 2284.997kN,制动力弯矩 M“ = 33.72kN mAjWj2284.7 1033.72 230 10!72.9!4MPa169.1220515.6 二

30、=250MPa1.25为主力+制动附加力作用验算的放大系数。4 疲劳强度验算由表 2.1 可知 Nmin = 439.38kN、Nmax= 1791.45kN 得-minNmin439.38 10-maxAjN max169.12= 25.98MPa1791.45 10169.12= 105.928MPa拉拉杆件验算式：rnGmax -fn)岂咱6故 1.00 1.00 (105.928 - 25.98) =79.948 叮.00 130.70 =130.70MPa,通过验算。第二节上弦杆截面设计以上弦杆AA为例。1 初选截面选用腹板1-412 X 18、翼缘2-460 X 242 刚度检算入

31、y= 64.93 入=100,通过验算。3 总体稳定验算 由 入y= 64.93，查表内插求得 1= 0.6435通过验算-NC = 3319.414 10 =112.54MPa 乞=0.6435 200 =128.70MPaAm 294.964局部稳定验算(1)翼缘板17单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计按照钢桥规范，查表533，当 50时，板件的宽厚比翼缘板 9 二24)=6.056 兰0.14 汉63.7+5 = 13.918卫=0 14 + 5d 3.66腹板按照钢桥规范，查表5.3.3，当-50时，板件的宽厚比卫=0.4，106腹板6.5乞0.4 63.7 10 =35.48通过

32、验算02.4同理，设计计算其他上弦杆。第三节端斜杆截面设计1 初选截面选用腹板1-412X 18、翼缘2-600X 24 截面面积，惯性矩计算方法同上。2 刚度验算?y= 62.85,入=73.88 入#100,通过验算3 总体稳定验算(1)主力作用由 入=73.88,查表得 0 = 0.584k I aQO01 7Q X 4 A“m一 =. =88.96MPa 岂匚=0.584 200 =116.8MPaAm 362.16(2)主力+横向风力作用端斜杆吕A在主力作用下为受压杆件，在主力与横向力作用下为压弯杆。附 加力为横向力时，弯矩作用于主平面外。参照钢桥规范第 4.2.2 条规定,18单线

33、铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计对受压并在一个主平面内受弯曲的杆件，总稳定性计算公式为AmWm换算长细比鼻-=1-8 1141.5 2018 =58.34，查表得0.689hry46x15.45式中系数，焊接杆件取1.8；h杆件两翼缘板外缘距离，即截面宽度， h - 460mm。因端斜杆采用H形截面，且失稳平面为主桁平面，和弯矩作用平面不一致 按钢桥规范第422条，此二可用作。NAm3330475 10，91.96MPa362.16_0.15 j二=20.67MPa所以应考虑弯矩因构件受压而增大所引用的值叫n-iN 2EAm1.4 3330.465 62.85 102二2 210000 36

34、2.16-0.755式中构件在弯矩作用平面内的长细比;E 钢材的弹性模量（MPa）;n1压杆容许应力安全系数。主力组合时取用口=1.7,戸应按主力组合采用；主力加附加力组合时取用 “1=1.4，匚应按主力加附加力组合采用。IIm3330.475 100.584115.46 100 230+X362.16 0.755 0.689147498= 114.98MPa 0.584 1.2 200 = 140.16MPa主力+制动力作用依照钢桥规范4.2.2条规定，当验算的失稳平面和弯矩作用平面一致时,2 =1.0NAm3330.475 10362.16= 91.96MPa-0.15 1刁二 20.67

35、MPan-iN 2 一2 _1EAm lllm3330.475 100.58459 100 300362.16 0.661 1.086420= 110.06MPa 乞 0.584 1.25 200 = 146MPa所以应考虑弯矩因构件受压而增大所引用的值亠=0.6611.4 3330.475 73.8$ 102210000 362.16部稳定验算同上，见表3.119单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计第四节 中间斜杆截面设计 以斜杆E4A为例。1初选截面选用腹板1- 428X 10、翼缘2- 460X 16 截面面积、惯性矩计算方法同上。2刚度验算入max=入y= 86.80 W 100,通

36、过验算3总体稳定验算由 入max=入y = 86.80，查表内插得 1 = 0.503955.93 10(X mAlNn190= 50.31955.93 10190= 50.31 MPa 1(T = 0.503 X 200= 100.504MPa 通过验算4局部稳定验算(1)翼缘板按照钢桥规范，查表5.3.3，当入50时，板件的宽厚比-50时，板件的宽厚比-0.14 10腹板-=428 =42.80 岂 0.4 86.80 10 = 44.72，通过验算。6 1.05疲劳检算由表 2.1 可知 Nmin = -867.42kN、Nnax= 438.28kN 得二 minNminAj-867.4

37、2 10160.56二-54.02MPa-maxN maxAj438.28 10160.56= 27.30MPaCmin-54.02二 max 27.30-1.98可知E4A5为以压为主的拉压杆件，验算公式为Sn 七max 可*6Mn Umax =1.0 1.0 27.30 =27.30MPa1.0 0.38 130.70 =49.67MPa通过验算。6拉力强度验算杆件同时承受拉力，故还应验算其净截面的拉力强度438.28 10160.56= 27.30MPa200MPa通过验算20单线铁路下承式栓焊简支钢桁梁桥课程设计第五节吊杆截面设计1初选截面X4, c 1 JV(1 1yr 1*460w-maxN n maxAjM nmaxWj739.42 10 87.26 103 23+94.9632683= 143.032MPa-minn minnminAjWj134.28 10 8.38