XX大酒店18m大跨度梁专项施工方案

1、秭归县金城大酒店扩建工程 18m大跨度梁施工专项方案编制人: 职务(职称):工程师 审核人: 职务(职称):工程师 批准人: 职务(职称):高级工程师 编制单位: 秭归县腾达建筑有限责任公司 编制时间: 2012年5月30日 目 录一、工程概况11.1、基本建设情况11.2、18m大跨度梁概况11.3、主要技术参数取值2二、编制依据2三、设计计算33.1梁侧模板布置及计算书33.2梁模板扣件钢管高支撑架布置及计算书10四、构造要求204.1架体总体要求204.2架体支撑204.3架体水平杆214.4剪刀撑214.5周边拉接22五、施工准备225.1材料管理225.2验收管理235.3使用管理2

2、3六、混凝土浇筑及施工顺序安排246.1浇筑总体部署246.2混凝土的浇捣技术措施256.3混凝土浇捣质量保证措施技术措施266.4混凝土养护27七、拆除管理27八、安全管理288.1高支模安全技术措施288.2安全交底制度308.3安全检查制度31九、应急预案329.1应急领导机构329.2应急计划339.4保障措施349.5防止高空坠落及坠物安全施工措施35十、施工图42一、工程概况1.1、基本建设情况工程名称：秭归县金城大酒店扩建工程地址：秭归县长宁大道25号结构类型：框架结构计划工期：2012.04-2012.09施工面积：3160.8m2总高度：22.6m层数：6层，地下一层，地上五

3、层。标准层高：3.6m1.2、18m大跨度梁概况本工程三楼屋面-/-轴设计了4道截面400mm*1500mm的钢筋混凝土梁，跨度为18000mm，端柱截面600*800mm，混凝土强度等级为C35。采用商品混凝土浇筑，先浇筑四周立柱，待其强度达到70%以上（即C25以上），时间约5天，使其形成外部支撑体系，然后浇筑梁板混凝土。该大梁施工特点是结构自重大，梁及梁柱节点处钢筋密集，混凝土振捣难度大，主梁体积大，水化热高，内外温差控制、养护保温措施要求高，容易出现温度裂缝。在施工前特编制此专项施工方案以指导施工，在此根据已有的资料简述我单位对该大梁施工的构思。该大梁的支撑落在120mm的混凝土一层楼

4、板上，高度为两个标准层即7.2m高。且一层板的支撑体系未拆除，有足够的强度以承受上部大梁的自重及施工产生的一切其他荷载，故在脚手架支撑体系受力验算时候只须对架体本身的杆件强度及稳定性进行验算，无须复核架体支撑面的强度。1.3、主要技术参数取值梁宽400mm，梁高1500mm，跨度18000mm；梁两侧楼板厚度120mm，主梁间距8400mm；模板面板采用18mm厚九夹板。内龙骨布置5道，内龙骨采用方木50mm100mm ，外龙骨间距300mm，外龙骨采用483.0双钢管对拉螺栓布置3道，16，竖向间距300,400,400(mm),断面跨度方向的间距300mm。承重架采用2根承重立杆,木方垂直

5、梁截面支设方式，梁底2根承重立杆，承重杆间距533,133,533；沿梁跨度方向间距500mm。梁底采用3根50mm100mm的木方，顶托内托梁材料选择木方: 100100mm。梁底支撑小横杆间距500mm。沿梁跨度方向起拱高度40mm。梁两侧立杆间距1200mm，立杆上端伸出至模板支撑点的长度200mm。板底采用木方支撑形式，木方间距300mm，木方尺寸：50mm100mm。脚手架搭设高度7.2m，步距1.50m，排距1.00m，纵向间距1.20m。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)3、建筑施工

6、扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）4、混凝土模板用胶合板（GB/T17656-2008）5、建筑结构荷载规范（GB50009-2006）6、直缝电焊钢管（GB/T13793、低压流体输送甲焊接钢管（GB/T3092）、碳素结构钢（GB/T700）7、钢管脚手架扣件（GB/5831-2006）8、木结构设计规范（GB50005-2003）9、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）、钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）9、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）10、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文11、工程

7、施工图纸，图审文件，现场地质情况三、设计计算3.1梁侧模板布置及计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1500mm，两侧楼板厚度120mm，主梁间楼板最大跨度8400mm。模板面板采用18mm普通九夹板。内龙骨布置5道，内龙骨采用50100mm木方。外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48.3mm3.6mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300+400+400mm，断面跨度方向间距300mm，直径16mm。面板为18mm厚九夹板，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，

8、弹性模量9500.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:F1=0.22ct012V F2=cH 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t0 新浇混凝土的初凝时间，取200/(T+15)，取4.44h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取9m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数

9、，取1.15。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.22*24*4.4*1*1.15*9=80.15 kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.980.15=72.000kN/m2根据公式计算倒混凝土产生的荷载标准值 F2=24*1.2=28.8kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.928.8=25.90kN/m2三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照简支梁计算。面板的计算跨度取0.333m。荷载计算值 q = 1.272.0000.333+1.4025.9000.

10、333=40.846kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 33.251.801.80/6 = 17.96cm3； I = 33.251.801.801.80/12 = 16.16cm4； 40.85kN/m 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.674kN N2=7.778kN N3=6.320kN N4=7.778kN N5=2.674kN最大弯矩 M = 0.242kN.m最大变形

11、V = 1.197mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.24210001000/17955=13.478N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=34132.0/(2332.50018.000)=1.036N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 1.197mm面板的最大挠度小于332.5/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续

12、梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3345.00+1.40.335.40=20.469kN/m挠度计算荷载标准值q=0.3345.00=14.985kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 6.141/0.300=20.469kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.120.4690.300.30=0.184kN.m最大剪力 Q=0.60.30020.469=3.684kN最大支座力 N=1.10.30020.469=6.755kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.001

13、0.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.184106/83333.3=2.21N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33684/(250100)=1.105N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v =0.67714.963300.04/(1009500.

14、00.8)=0.021mm最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.857kN.m最大变形 vmax=0.726mm最大支座力 Qmax=18.955kN抗弯计算强度 f=1.857106/10160.0=182.78N/mm2

15、支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 16对拉螺栓有效直径(mm): 14对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 18.955对拉螺栓强度验算满足要求!3.2梁模板扣件钢管高支撑架布置及计算书计算依据建筑施工模板安全技

16、术规范(JGJ162-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为7.2m，梁截面 BD=400mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.0m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆,沿跨度方向间距0.5m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重27.80kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系

17、数取2.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(27.801.50+0.50)+1.402.00=53.440kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.50+0.71.402.00=50.560kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为48.33.6。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混

18、凝土梁自重(kN/m)： q1 = 27.8001.5000.500=20.850kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.500(21.500+0.400)/0.400=2.125kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.500=0.400kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2020.850+1.202.125)=24.813kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.400=0.504kN 面板的截面

19、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.861kN N2=6.707kN N3=1.861kN 最大弯矩 M = 0.124kN.m 最大变形 V = 0.133mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.124

20、10001000/27000=4.593N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=33101.0/(2500.00018.000)=0.517N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v =5ql4/(384EI)+PL3/48EI=5*24.813*184/(384*6000*24.360)+0.504*183/(48*6000*24.360)=0.232mm 面板的最大挠度小于200.0/250

21、,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.707/0.500=13.414kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.410.500.50=0.335kN.m 最大剪力 Q=0.60.50013.414=4.024kN 最大支座力 N=1.10.50013.414=7.378kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.0

22、0/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.335106/83333.3=4.02N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34024/(250100)=1.207N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到11.487kN/m 最大变形 v =0.67711.4875

23、00.04/(1009500.00.8)=0.123mm 木方的最大挠度小于500.0/400,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.701kN.m 最大变形 vmax=0.483mm 最大支座力 Qmax=10.958kN 抗弯计算强度 f=0.701106/4491

24、.0=156.07N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于533.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取16.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.96kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大

25、值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.958kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1277.200=0.985kN N = 10.958+0.985=11.943kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100

26、/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=11943/(0.391424)=72.017N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!本案例可不考虑风荷载。四、构造要求4.1架体总体要求(1) 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。(2) 支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。4.2架体支撑(1)梁下采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。(2)模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向

27、扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。(3)扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。(4)采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上(5)可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底设置两根立杆，纵距布置为533,133,533。其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题4.3架体水平杆(1) 每步的纵、

28、横向水平杆应双向拉通。(2) 搭设要求：水平杆接长采用对接扣件连接。两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内，应相互错开。(3)主节点处水平杆设置： 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。4.4剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向（沿梁跨度方向为纵向、沿梁截面方向为横向）和水平方向三部分组成。 (1) 设置数量：a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；端部同立柱抓紧或抱箍抱紧，详见节点图。b 模板支架在梁底下方设置一道剪刀撑，向下每隔2步（即3m）设置一道剪刀撑。(2) 剪刀撑

29、的构造应符合下列规定：a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。4.5周边拉接模板支架与已浇筑的框架柱及已施工的二层回廊周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件可靠连接。五、施工准备5.1材料管理1 钢管、扣件(1) 材质：符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全

30、技术规范（JGJ130-2011）的相关规定(2) 验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。钢管外观质量要求：a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；c 钢管应进行防锈处理。扣件外观质量要求：a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b 扣件应进行防锈处理。2 技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况

31、人员管理5.2验收管理(1) 验收程序模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。公司安质部参加验收。(2) 验收内容a 材料技术资料b参数专项施工方案c 构造专项施工方案和本规程(3) 扣件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。(4) 验收记录按相关规定填写验收记录表。5.3使用管理1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。2 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固

32、措施。3 架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。4 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。六、混凝土浇筑及施工顺序安排6.1浇筑总体部署1)框架柱、与梁板混凝土分二次浇筑，先浇筑框架柱再浇筑梁板。2) 框架柱混凝土强度为C35，框架柱混凝土浇筑后第二天拆模，养护五天后，同条件养护混凝土试块强度达到75%（C25）以上时，搭设模板支架。

33、3）浇筑用混凝土采用商品混凝土，由宜昌市弘盛达商品混凝土有限公司秭归分公司供应。4）混凝土浇捣流程：柱间隔5天 上梁板浇筑至板面标高面层找平、两次压抹盖无纺布养护。5）18m大跨度梁采用分层浇筑，每层浇筑厚度500mm，并从中间向两边对称浇筑，又从6、7轴向5、8轴推进。在下一层混凝土初凝以前浇筑上一层混凝土。6）混凝土进场时，配备1台汽车泵浇筑混凝土7）在浇筑砼前应先同安装专业进行密切配合，经双方各自检查确认无误且接到浇灌令后方可筑。8）每次砼浇捣前必须做好隐蔽工程验收工作，具备完善各分项工程质量的质保资料，具备审批过的浇捣令，对各工种交底清楚，对人力物力合理安排。9）砼的浇捣主要采取插入式

34、振动棒捣固，一台汽车泵管配70高频振动棒3根，随同混凝土浇捣振动，振动棒必须“快插慢拔”，移动间距不得大于400mm。振动棒头必须探入下皮混凝土50左右，以消除两层之间的接缝，在振捣上层砼时要在下层砼初凝之前进行。10）振动器在使用过程中每一插点要掌握好振捣时间，振动器插点要均匀排列。在振捣砼时，不得紧靠模板、预埋件、钢筋振动，以尽量避免钢筋、预埋件等移位。11）砼浇捣过程中，要保证砼保护层厚度及钢筋位置的准确性，不得踩踏钢筋，或者移动预埋件和预留洞的位置，如发生偏差和位移，要及时纠正。12）混凝土浇筑时，每个汽车泵管安排3名操作工人负责牵引，施工时，均匀下料，严禁出料口集中堆载。6.2混凝土

35、的浇捣技术措施1)柱混凝土浇捣时必须分层间隔浇捣。振捣时应以砼不沉陷为度。防止砼发生离析、保证砼的密实度。2)柱应留水平施工缝，砼终凝后，模板拆除，用斩斧或钢钎将表面凿毛，清理松动石子，此时砼强度很低，凿深2030MM较容易，待二次浇筑砼时，提前用压力水将缝面冲洗干净，边浇边刷素水泥浆一道，以增强咬合力。3) 梁和板应同时浇筑混凝土，有主次梁的楼板宜顺着次梁的方向浇筑。 4) 柱保护层采用塑料卡，间距600mm，梅花形布置；梁保护层梁底垫放符合厚度的大理石块，梁侧采用塑料卡，间距600mm，梅花形布置；楼板保护层采用马凳筋控制，间距不大于1m。5）防漏浆措施：现浇板底模缝隙：油漆腻子弥缝；端头

36、侧面缝隙：双面胶带弥缝；梁、柱侧模缝隙：双面胶带弥缝；柱模根部缝隙：采用砂浆找平坐底。6) 商品混凝土流动性较大，要求混凝土流到那里振动机振到那里，对于梁板交接处钢筋较密部位要求边下料边振捣。7) 在振捣上一层时，应插入下一层混凝土的5cm左右以消除两层之间接缝，在振捣上层混凝土时，要在下层混凝土初凝之前进行。8) 在振捣混凝土时，禁止紧靠模板振动，且应尽量避免碰撞钢筋、预埋件等。9) 混凝土浇筑过程中，要保证混凝土保护层厚度及钢筋位置的准确性，不得踩踏钢筋，移动预埋件和预留洞的原来位置，如发现偏差和位移，要及时纠正。10) 混凝土浇捣过程中，应严格按规定分批做塌落度试验，如有不满足规定要求时

37、，及时调整配合比。11)混凝土浇筑过程中，派专人观察梁模板侧面弯曲情况，发现有大的变形，暂停浇筑，采取处理措施后，再浇筑混凝土。6.3混凝土浇捣质量保证措施技术措施1） 加强对砼坍落度及试块抽检管理，在现场设立标准养护室，在标准条件下养护，做好试块的及时送检，确保砼软件资料反映准确、及时。2） 现场砼浇捣，必须严格监控砼振捣质量及砼的收头质量，确保砼结构的施工质量。3） 砼浇捣时，按气候条件及时做好恰当的养护措施，确保施工质量；施工现场必须加强材料和机具等方面的组成协调工作，确保砼正常连续供应。4） 每次柱、梁封模隐蔽前必须清理干净模板内的杂物、浮灰，并经质监人员和现场监理的认可；砼浇捣前，必

38、须再用自来水冲洗干净并排清积水。5） 柱砼浇捣时，必须正确掌握柱内砼的布料厚度。6) 混凝土浇捣自高处自由倾落高度，不应超过2m。7） 为保证结构砼的外观质量，对每次拆除后应及时清理。8）砼浇捣时，必须随时掌握天气的变化和气象预报，准备好足够的防雨材料。6.4混凝土养护1）混凝土的收头工作必须在混凝土初凝前进行，并配备足够的收头人员，以防止收头不及时混凝土表面收水开裂及表面不平整等质量通病的出现。2）混凝土浇筑完后立即进行养护工作。楼板砼终凝后立即用麻袋覆盖，且每隔3-4小时浇水一次，做好砼养护。结构平台混凝土浇捣完24小时内不得堆放重物。3）楼板、柱等进行洒水养护，保证混凝土表面湿润，在混凝

39、土浇捣完5小时初凝后，基本可以行走而无脚印时，每隔34小时浇水一次，确保混凝土表面的湿润和养护质量。4）混凝土养护时间不得少于14天。七、拆除管理1 拆除时间：18m大跨度梁梁侧模板在夏季达到12小时进行拆除，梁底及楼板底部的支撑应在混凝土强度达到设计强度C35的100%时,即同条件养护拆模试块强度达到C35以上，才能拆除模板支架。2 拆除方法：分段拆除的高差不应大于二步即3m。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：a 严禁将钢管、扣件由高

40、处抛掷至地面；b 运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。3梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。4 拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。5 拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。6 严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。7 待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。八、安全管理8.1高支模安全

41、技术措施1）从事模板作业的人员，应经常组织安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。2）安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。3）模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件（立柱、楞梁、吊环、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用。4）模板工程应编制施工设计和安全技术措施，并应严格按施工设计与安全技术措施规定施工。在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。5）施工过程中应经常对下列项目

42、进行检查：立杆底部垫木应满足要求；底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定；立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。6）作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。7）支架立柱采用扣件式钢管脚手架，除应有合格证外，对所用扣件应用扭矩扳手进行抽检，达到合格后方可承力使用。8）多人共同操作时，必须密切配合、协调一致、互相呼应。9）满堂模板施工条件下，施工用的临时照明和行灯的电

43、压不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。10）有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应遵守国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定。施工用的临时照明和动力线应用绝缘线和绝缘电缆线。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。11）模板安装装，应遵守国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80）的有关规定。12）模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将

44、模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。13）支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。14）严禁人员攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，也不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。15）模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。16）若遇恶劣天气，如大雨及六级以上大风时，应停止露天高处作业。五级及以上风力时，应停止高空吊运作业。大雨停止后，应及时清除模板和地面上的积水。17

45、）使用后的木模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防雨蓬布。8.2安全交底制度1）施工前对架子工、混凝土工、模板工分别进行安全技术交底，混凝土浇筑过程中派专人观察支撑体系，如有异常，立即停止，进行整改。2）交底制度主要包括：目的：使工人、管理人员了解本施工方案、工艺要求；内容：技术标准、施工程序、安全措施，做到心中有数，施工有据。3）根据图审文件、施工图，向工人和管理人员进行设计要求交底。4）现场管理人员向作业班组长、组员进行工程结构、工艺标准、技术标准、安全生产交底。5）交底要签字，形成书面记录。8.3安全检查制度派专人观察、检查措施：1）班组日常进行安全检查，并应有书面

46、记录。2）高支模重点检查部位：模板支撑体系是否按规定设置纵横向水平支撑、扫地杆、剪刀撑；立杆搭接、对接是否符合要求；立柱间距是否符合要求；是否按规定设置水平加水平剪刀撑。3）杆件的设置、连接、支撑、剪刀撑是否符合要求，与柱体连接情况是否符合要求。4)立杆底座垫木是否松动。5）架体是否下沉，垂直度情况。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与管件是否有变形。8）支架在搭设完成后，进行全面检查。9）监测项目：立杆顶水平位移；支架整体水平位移及立杆基础倾斜。九、应急预案9.1应急领导机构项目部成立应急小组：组长：向立洪 电话：副组长：吕启新 电话：下设小组 ：通讯联络组 组长：吴 斌 电话：；

47、材料组全体人员为成员。技术支持组 组长：孙小兰 电话：； 技术组全体人员为成员。消防保卫组 组长：柳 东 电话：； 消防保卫组全体人员为成员。抢险抢修组 组长：丁湘涛 电话：； 生产组全体人员为成员。医疗救护组 组长：黄 艳 电话：； 医护室全体人员为成员。后勤保障组 组长：黄娅妮 电话：； 后勤组全体人员为成员。办公地址：应急救援指挥部设在项目办公室。急救车辆：鄂E99368。急救电话：120 ；（秭归县人民医院）；（秭归县中医院）由安全组负责日常工作。9.2应急计划为了在重大事故发生后能及时予以控制，防止重大事故的蔓延，有效地组织抢险和救助，对已初步认定的危险场所和部位进行重大事故危险源的

48、评估。对所有被认定的重大危险源，事先进行重大事故后果定量预测，估计在重大事故发生后的状态、人员伤亡情况、房屋及设备破坏和损失程度。火灾、有毒有害物质扩散对生产经营单位及周边地区可能造成危害程度的预测。依据预测，提前制订重大事故应急救援预案，组织、培训抢险队伍和配备救助器材，以便在重大事故发生后，能及时按照预定方案进行救援，在短时间内使事故得到有效控制。达到以下目的：（1）能根据事故应急救援预案及时进行救援处理。 （2）可最大限度地避免突发性重大事故发生。（3）减轻事故所造成的损失。（4）同时又能及时地恢复生产。事故应急救援预案，不能停留在纸上，要经常演练，才能在事故发生时做出快速反应，投入救援。9.3应急响应当事故的评估预测达到起动应急救援预案条件时，由应急总指挥启动应急反应预案令对事故现场经过应急救援预案实施后，引起事故的危险源得到有效控制、消除；所