钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计指导书

1、钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计指导书在现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖中，板、次梁、主梁的计算模型为连续板或连续梁，其中，次梁是板 的支座，主梁是次梁的支座。柱或墙是主梁的支座。为了简化计算，通常作如下简化假定：(1) 支座可以自由转动，但没有竖向位移。(2 )不考虑薄膜效应对板内力的影响。(3 )在确定板传给次梁的荷载以及次梁传给主梁的荷载时，分别忽略板、次梁的连续按简支构件计算支座竖向反力。(4 )跨数超过五跨的连续梁、板，当各跨荷载相同，且跨度相差不超过10 %时，可跨的等跨连续梁、板计算。一、平面结构布置柱网及梁格布置应根据建筑物使用要求确定，因本厂房在使用上无特殊要求，故结构布置应满足

2、实用经济的原则，并注意以下问题：1、梁格及柱网布置应力求简单、规整，以减少构件类型，便于设计和施工。柱网布置可为正方形 或长方形。2、 板跨一般为1.72.7m，次梁跨度一般是 4.06.0m，主梁跨度则为5.08.0m，同时宜为板跨 的3倍(二道次梁)，这样主梁的受力均匀，弯矩变化较为平缓，有利于主梁的受力。3、对于板、次梁和主梁，实际上不宜得到完全相同的计算跨度，故可将中间各跨布置成等跨，而两边跨可布置得稍小些，但跨差不得超过10%4、为了提高建筑物的侧向刚度，主梁宜沿建筑物的横向布置。5、在混合结构中，梁的支承点尽量避开门窗洞口。二、 板的设计(按塑性内力重分布计算)：板的分类一单向板与

3、双向板楼盖结构中每一区格的板一般在四边都有梁或墙支承，形成四边支承板。为了设计上方便， 混凝土结构设计规范 (GB 50010 一 2002 )第10.1 . 2条规定：(1) 当长边与短边长度之比小于或等于2.0时，应按双向板计算。(2) 当长边与短边长度之比大于2.0 ,但小于3.0时，宜按双向板计算；当按沿短边受力的单向 板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋。(3) 当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，可按沿短边方向受力的单向板计算。1、板、次梁、主梁的截面尺寸确定。板厚hB 80mm ,（当 h1I时，满足刚度要求，可不验算挠度)40次梁hc（-1）L,1 1b （;）hc

4、。12182 3主梁hz1(1）L，1 1b （二）hz。8142 32、板的计算简图：板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨度相差不超过10 %时，均可按五跨等跨度连续板计算， 也就是说，所有中间跨的内力和配筋都按第三跨来处理， 如图2( b ) 所示。板的受荷范围如图 1所示，一般取Im板带宽进行计算，板的计算简图如图2 ( a )所示，图中的计算跨度取值的不同。L1为板的计算跨度，注意区别按弹性理论计算和按考虑塑性内力重分布计算时, Jd图1咕甸蕊離餐婆第妙.农靈、：二邈：护岚腿hiit.iF彳图2 -厂在计算假定中忽略了支座对被支承构件的转动约束，这对等跨

5、连续梁、板在恒荷载作用下带来的误 差是不大的，但在活荷载不利布置下， 次梁的转动将减小板的内力。 为了使计算结果比较符合实际情况, 采取增大恒荷载、相应减小活荷载，保持总荷载不变的方法来计算内力，以考虑这种有利影响。同理， 主梁的转动也将减小次梁的内力，故对次梁也采用折算荷载来计算次梁的内力，但折算得少些。折算荷载取值如下：连续板:连续梁:式中g和q 分别为单位长度上恒荷载和活荷载设计值；g和q 分别为单位长度上折算恒荷载和折算活荷载设计值。 当板或梁搁置在砌体或钢结构上时，则荷载不作调整。当按塑性内力重分布计算时，其计算跨度:中跨：lo In边跨：Io In1 12hB ln 2a. (a

6、120mm)3、荷载计算：取1m宽板带计算: 面层板自重平顶粉刷水磨石每平方米重x板厚XyX 1每平方米重x 1kN/mkN/mkN/m恒载：gkkN/m活载：Pk 标准值x 1 kN/m设计值总值：1.2gk 1.3pk =kN/m工11T T1 Jr. 11计算简图4、内力计算：用塑性内力重分布理论计算，则有a系数如下：-1/14-1/16-1/4A 1/11 ZSZZ:/.5 A二THA则M (1.2gk 1.3PJ；5、配筋计算：根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：截面1B2CM ( kN m)M1M bM 20.8M2Mc0.8Mcifebh。2Mi febhob (b)sAs M

7、 / sfyho选钢筋实际配筋位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（M2、M 3）和中间支座（Me）计算弯矩可以减少 20%其他截面则不予以减少。为了便于施工，在同一板中，钢筋直径的种类不宜超过两种，并注意相邻两跨跨中及支座钢筋宜取相同的间距或整数倍（弯起式配筋）。6、确定各种构造钢筋：包括分布筋、嵌入墙内的板面附加钢筋，垂直于主梁的板面附加钢筋。板构造配筋如下图：7、绘制板的配筋示意图：可用弯起式或分离式配筋。三、次梁设计（按塑性内力重分布计算）1、确定计算跨度及计算简图。当按塑性内力重分布计算时，其计算跨度:中跨：I。 In1边跨：I。1.025ln In

8、a ( a 240 mm)2当跨差不超过10%寸，按等跨连续梁计算。2、荷载计算：由板传来：板恒载X次梁间距 =kN/m次梁肋自重：b(hc hB) x钢筋混凝土容重 =kN/m次梁粉刷重2 (hc hB) x粉刷层每平米重 =kN/m恒载：gkkN/m活载：Pk 活载标准值x次梁间距kN/m设计值总值：1.2gk 1.3pk =kN/m3、内力计算:a值：-1/11 , -1/16 -1/11 /1ZK1A3ZSas3值:U-C.6其中： M (g p)loV (g P)ln4、正截面强度计算：11) 次梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度 bf按bfl且bf S) be考虑。支座截面3

9、按be he矩形截面计算。所以确定 bf。并判断是第几类 T形截面。2) 钢筋截面计算如下：截面1B2CM ( kN m)1 fcbh0(1 f cbf h0)sb (b)sAs M / sfyho选择钢筋实际配筋截面AB左B右CV ( kN)0.25 febho0.7ftbh。(= Vc)箍筋肢数、直径AsvnAsv1s 1.25fyvAsvh0/(V Vc)实配箍筋5、根据计算结果和构造要求，绘制次梁配筋示意图。6、配筋构造次梁的配筋方式有弯起式和连续式，一般连续式配筋形式施工方便，应用广泛。沿梁长纵向钢筋的弯起和切断，原则上应按弯矩及剪力包络图确定。但对于相邻跨跨度相差不超过20 %，活

10、荷载和恒荷载的比值酬g的连续梁，可参考图 6布置钢筋。(h)四、主梁设计（内力按弹性理论计算）：1、计算简图：由于钢筋混凝土主梁的抗弯刚度比钢筋混凝土柱大得多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁的计算简图如图所示。主梁除承受自重和直接作用在主梁上的荷载外，主要是次梁传来的集中荷载。为简化计算，可将主梁的自重等效为集中荷载，其作用点与次梁的位置相同。板则主梁计算跨度：11中跨：lo In b柱 一b柱（支座中心线之距）22111边跨：Io In b柱 0.025In In 一 a b柱2222、荷载计算：为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。次梁传来的荷载：次梁恒载X主梁间距

11、 =kN主梁自重:bz (hz hB) x次梁间距XykNkN主梁粉刷重：2 (hz hB) x次梁间距x每平米粉刷层重恒载：GkkN则 G 1.2GkkN活载：Q 次梁活载x主梁间距kN3、内力计算：主梁的内力按弹性理论方法计算，用结构力学中所述的方法进行。为了减轻计算工作 量，对于等跨连续板、连续梁在各种不同布置的荷载作用下的内力系数，已制成计算表格，设计时可直接从表中查得内力系数。1) M k1GL k2QL其中，ki k2可由书中表查取，L计算跨度，对于 B支座，计算跨度可取相邻两跨的平均值。2) V k3G k4Q其中，k3 k4可由书中表查取，4、最不利活荷载布置的原则连续梁或板所

12、受荷载包括恒荷载和活荷载两部分，其中活荷载的位置是变化的，所以在计算内力时，要考虑荷载的最不利组合和截面的内力包络图。活荷载可能出现在某一跨或某几跨，也可能出现在每一跨。最不利活荷载布置的原则如下：(I)求某跨跨中最大正弯矩时，应在该跨布置活荷载，然后向两侧每隔一跨布置。(2 )求某跨跨中最大负弯矩(即最小弯矩)时，应在该跨不布置活荷载，而在两邻跨布置活荷载，然 后每隔一跨布置。(3) 求某支座截面最大负弯矩时，应在该支座相邻两跨布置活荷载，然后向两侧隔一跨布置。(4) 求某支座截面最大剪力时，其活荷载布置与求该截面最大负弯矩时的布置相同。根据以上原则可确定活荷载最不利布置的各种情况，它们分别

13、与恒荷载(满布)组合在一起，就得到荷载的最不利组合。主梁弯矩计算项次荷载简图k/M 1k/M Bk/M2H II II1 1 1 1+；+；+；+将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，则为弯矩包络图。 主梁剪力计算项次荷载简图kMk/VB左k/VB右111 111f )11XXZA* 11F# A# 、Vm in(kN)组合项次组合值Vm ax(kN)组合项次组合值同样可绘出剪力包络图。5、主梁正截面和斜截面承载力计算：正截面配筋计算：正截面承载力计算。因梁、板整体浇筑，板也可作为主梁的上翼缘。故主梁跨内截 面按T形截面计算，支座截面按矩形截面计算。在主梁的支座处，主梁与次梁截面的上部纵向钢

14、筋相 互交叉重叠，致使主梁承受负弯矩的纵筋位置下移，梁的有效高度减小。所以在计算主梁支座截面负钢筋时，截面有效高度 ho： 排钢筋时，ho = h 一( 50 60 ) mm ;两排钢筋时，ho=h ( 7080 ) mm , h为截面高度。截面1B2M ( kN m)V0b/21M一V0b2s M / - fcbhO21 Ji 2 sAsM / sfyho选择钢筋实际钢筋一 一 一一 1 注意：主梁跨中截面按 T形截面计算，其翼缘宽度 bf按如下计算：bf -l且bf so b，并判3断是第几类T形截面。斜截面配筋计算截面AB左B右V( kN)0.25fcbh0Vc 0.7ftbh箍筋直径、

15、肢数弯起钢筋弯起钢筋面积Vsb 0.8Asbfy sin451.25 fyvAsvh。 sV VcVsb实配箍筋6、主梁吊筋计算：附加横向钢筋计算次梁与主梁相交处，在主梁高度范围内受到次梁传来的集中荷载的作用。次梁顶部在负弯矩作用下 将产生裂缝，如图 9(a )所示。因次梁传来的集中荷载将通过其受压区的剪切面传至主梁截面高度的 中、下部，使其下部混凝土可能产生斜裂缝见图9 ( b)，最后被拉脱而发生局部破坏。因此，为保证主梁在这些部位有足够的承载力，位于梁下部或梁截面高度范围内的集中荷载，应全部由附加横向钢筋(箍筋、吊筋)承担，如图所示，附加横向钢筋宜优先采用附加箍筋。箍筋应布置在长度为：2h

16、+3b的范围内。当采用吊筋时，其弯起段应伸至梁上边缘，且末端水平段长度在受拉区不应小于20d，在受压区不应小于10d , d为弯起钢筋的直径。附加横向钢筋所需的总截面面积应符合下式：主韋图9匕）iF 2/Asina J- wj fA ml 式中F由次梁传递的果中荷我设计值i几甜丽的抗拉强度没计值*J一附加整師的抗拉强度设计值IA吐棍吊筋的鶴面囲駅*冲剧一单肢擔筋的截面面积f 裤附加箍筋的排数FIT- 在同一載面内附加靈筋的能数: 口吊筋与聖轴线何的夹角.主篥与衣集相交it的峑建形态 弯起筋应在被充分利用的截面以外距离s h0 / 2的截面处弯起（下弯点），上弯点距支座边缘距离为50mm 切断钢

17、筋应在“理论断点”以外，当V O.7ftbh0时，从该钢筋充分利用截面伸出的长度7、根据计算结果及构造要求绘制主梁配筋示意图。8、材料图及纵筋的弯起和切断。1.2l a纵筋伸入支座大于等于两根，且面积不得少于跨中钢筋面积的 锚固长度。50%并且伸入支座要有一定的粹迅申宵的拉图10主禦与次梁相交业附血横向钢粉3対加攜th附如帘斷按比例绘出主梁的弯矩包络图 按同样比例绘出主梁纵向配筋图，并满足以下构造要求:12aho ；当V O.7ftbho时，从该钢筋充分利用截面伸出的长度旣畔扭区裂1特枚真反力区母五、有关制图的一些说明1、图纸：采用2#图纸，2张2、图标：巴00淮阴工学院建筑工程学院砼结构基本

18、原理课程设计图号日期4；80jL 5 【药1803、字体及图线：图纸上所有字体一律采用仿宋字，所有图线、图例及尺寸标注均须符合制图标准。4、钢筋明细表：构件名称编号简图（mm直径长度（mm数量总长（m）板次梁主梁，（1）对有弯钩的钢筋，在计算长度时，应加上弯钩长度，每两个半圆弯钩的长度为:钢筋直径（mr）i6810121416182022252832每两个半圆弯钩长度（mm80100120150180200240260290330370420（2） 般箍筋标准内包尺寸，箍筋的弯钩长度按下表:箍筋直径（mr）i51012弯钩长度（2a）值（mm纵筋dw 25150180d=2840180210钢

19、筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计实例一、设计题目单向板肋梁楼盖设计二、设计内容1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）5、绘制结构施工图（1） 结构平面布置图（ 1： 200）（ 2） 板的配筋图（ 1： 50）（ 3） 次梁的配筋图（ 1：50；1：25）（4） 主梁的配筋图（ 1：40；1：20）及弯矩 M 、剪力 V 的包络图（ 5） 钢筋明细表及图纸说明三、设计资料1、楼面的活荷载标准值为 9.0kN/m 22、楼面面层水磨石自重为 0.65kN/m 2,梁板天花板混合

20、砂浆抹灰 15mm.3、材料选用：（ 1） 混凝土： C25（2）钢筋：主梁及次梁受力筋用n级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用i级。现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、平面结构布置：1、确定主梁的跨度为 6.6m，次梁的跨度为5.0m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2m。 楼盖结构布置图如下：2MZCIODO,DOC,zOCK- = - - -_ - 一二-_ 一=- - - -l_l_rrr5-IF1_-X - -H4-亠一-_-IIIIrIIIIIIir = = = = = nriiiiIlII ”严 II丨丨 书1rnpi r1 rIIyllIIII_ _ _JI_丄jj

21、 -I IJl_* IJ_ I I=IIX I1|IIII8IJLr-LEf I L JX.S呂L,旳,vW,2、按高跨比条件，当 h 丄I 55 mm时，满足刚度要求，可不验算挠度。对于工业建筑的楼盖板，要 40求 h80mm，取板厚 h= 80mm3、次梁的截面高度应满足h = (121)L = (278 417)mm ,181取 h = 400mm。贝9 b =( 21)h = (1333200)mm，取 b= 200mm。4、主梁的截面咼度应该满足h=(-81)L = (440660)mm ,141取 h= 600mm。贝U b =(21)h = (2003300)mm，取 b= 25

22、0mm。、板的设计（按塑性内力重分布计算）：1、荷载计算： 板的恒荷载标准值:取1m宽板带计算：水磨石面层80mm钢筋混凝土板15mm板底混合砂浆0.65X 1= 0.65 kN / m0.8X 25= 2.0 kN/m0.015 X 17= 0.225 kN /m恒载：gk= 2.905 kN / m 活载：qk= 9X 1 = 9 kN / m恒荷载分项系数取1.2 ;因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4.0kN /m，所以活荷载分项系数取 1.3。于是板的设计值总值：g q=1.2gk 1.3qk15.186kN/m2、板的计算简图：ln=l980In = 2000次梁截面为200m

23、m X 400mm,现浇板在墙上的支承长度不小于100m m ,取板在墙上的支承长度为120mm。按塑性内力重分布设计，板的计算边跨：101 In 1h 2200 100 120 8022020 1.025ln 2030mm ,取 1。1= 2020mm(a=120mm)中跨：102= In= 2200mm- 200mm = 2000mm 102 I n 22002002000mm板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。计算简图如下图：(1+6 = 15, ISEliK/jTiABCCBd盛的计尊简图3、内力计算及配筋：

24、用塑性内力重分布理论计算，则有a系数如下：表1.0支承情况截面位置端支座边跨支座离端第一支座离端第二跨中中间支座中间跨中A1B2C3梁板搁支在墙 上01/11两跨连续：-1/10 三跨以上连续：-1/111/16-1/141/16板与梁整-1/161/14梁浇连接-1/24梁与柱整浇连 接-1/161/142则由M (g q)l。可计算出Mi、Mb、M 2、Me，计算结果如下表:截面位置1B2Ca1/11-1/111/16-1/142M(g q)l。1/11 15.186 2.0221/11 15.186 2.021/16 15.186 2.0221/14 15.186 2.0(kN /m)5

25、.6335.6333.874.43由题知：b 1000mm,设as 20mm,则 h0 h as 80 20 60mm,fe 11.9N/mm, fy 210N /mm根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下:截面1B2CM ( kN m)M1MbM 20.8M2Mc0.8M cM(g q)lo5.633-5.6333.873.10-4.433.5421 febh。( kN m )42.84Ms1 febhf0.1310.1310.0900.0730.1030.0831 J1 2 s(b 0.614)0.1410.1410.0940.0760.1090.087s 1 0.50.9300.9300.

26、9530.9620.9460.957As M / s fy h0 (mm2)480.7480.7322.3255.8317.7293.6选钢筋轴线轴线丰 8/10130余 8/101308130小 8130轴线个 8/10130丰 8/10130* 6/8130水 6/8130实际配筋轴线轴线495mm2495mm2387mm2387mm2轴线495mm2495mm2X302mm2X302mm2M 2、M 3 ）和中间支位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（ 座（Me）计算弯矩可以减少 20%，其他截面则不予以减少。4、确定各种构造钢筋：分布筋选用同寸6300。

27、嵌入墙内的板面附加钢筋选用8200。垂直于主梁的板面附加钢筋选用|廉18200。板角构造钢筋：选用 8200,双向配置板四角的上部。5、绘制板的配筋示意图： 采用弯起式筋，详见板的配筋图三、次梁设计（按塑性内力重分布计算）：1、次梁的支承情况:2、荷载计算:由板传来：2.905 2.26.391kN/m次梁肋自重：0.2 0.40.08251.6kN /m次梁粉刷重 0.0150.4 0.082 170.2176kN/m恒载：gk 8.2086kN /m活载：qk 9 2.219.8kN/m设计值总值：g q = 1.2gk 1.3qk35.53kN/m3、确定计算跨度及计算简图。 塑性内力重

28、分布计算时，其计算跨度：中跨：丨02 ln 5000 2504750 mm边跨：Io1 In a25000 120250224024875mm1.025ln 1.025 47554873mm ,取l014870mm(a 240 mm)因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如下:q+g=35.53kN/m匚4工rd王1 11i1 -B2C3CB-X-4870亠475047504750L4870次梁的计算简图3、内力计算:由M (g q)l2可计算出Mi、Mb、M 2、M。，计算结果如下表:截面位置1B2Ca1/11-1/111/16-1/142M(g q)l。1/11 35.53 4

29、.8702111 35.53 4.87021/16 35.53 4.750221/14 35.53 4.750(kN /m)76.6176.6150.1057.26由V (g q)ln可计算出Va、VbVBr、Vc，计算结果如下表:截面位置ABiBrCa0.450.600.550.55V(g q)ln0.45 35.53 4.7550.60 35.53 4.7550.55 35.53 4.7500.55 35.53 4.75076.03101.37192.8292.82(kN)4、截面承载力计算： 次梁跨中按T形截面计算，T形截面的翼缘宽度bf，按bf S1-5000 1667mmb s020

30、002002200mm,故取 bf1667mm。f 33梁高：h 400, h040040360mm翼缘厚：1hf 80mm判定T形截面类型:hf8061 fcbfhf （h0 一）1.0 11.9 1667 80（360）507.8 10 N mm2276.61kN m（边跨中）507.8kN m亠、50.10kN m（中间跨中）故各跨中截面属于第一类 T形截面。 支座截面按矩形截面计算， 离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑，取h0 400 60 340mm ,其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑，取 h0360mm次梁正截面承载力计算见下表:截面1B2C弯矩M (kN m)76.61-76

31、.6150.10-57.261 fcbh0 或 1 fcbf ha1.0 11.9 1667 36C22570.914 1061.0 11.9 200 340275.128 1061.0 11.9 1667 3602570.914 10610 11.9 200 3602308.448 106M 或Ms1 fcbh0s1 fcbf h20.0300.2780.0190.18312 s(b 0.350)0.0300.3340.0190.208s 10.50.9850.8330.9110.896AsM / s fyh0720.2901.7468.1591.7选用钢筋18+1实际钢筋截面面积（mm2）

32、763964.1603603次梁斜截面承载力计算见下表:截面AB左B右CV(kN)76.03101.3792.8292.820.25 cfcbh(kN)214.2 V截面满足202.3 V截面满足202.3 V截面满足214.2 V截面满足Vc 0.7ftbh0 (kN)64.01 V需配箍筋60.45 V需配箍筋60.45 V需配箍筋64.01 V需配箍筋箍筋肢数、直径2丰62%2丰62%AsvnAsv156.656.656.656.6s 1.25fyvAsvho/(V Vc)445.0123.3156.1185.7实配箍筋间距150150不足用补充150150AVcsVc1.25fyvh0

33、s99.668 V满足98.127 V不满足94.127 V满足99.668 V满足AV VcsAcsb 0.8fy sin a29.55mm选配弯起钢筋由于纵向钢 筋充足，可由于纵向钢 筋充足，可弯由于纵向钢 筋充足，可实配钢筋面积254.5 mm2254.5 mm2201.1 mm2201.1 mm25、构造配筋要求：沿全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋距支座边50mm处开始布置，在简支端的支座范围内各布置一根箍筋。四、主梁设计（按弹性理论计算）：1、支承情况:柱截面400X400,由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于

34、砖壁柱上，其支承长度a=370。2、荷载计算：为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。次梁传来的荷载： 8.2086 5.0 41.043kN主梁自重：（0.6 0.08）0.25 2.2 257.15kN主梁粉刷重：2（0.6 0.08）0.015 2.2 17 0.58344kN恒载：Gk 48.776kN恒载设计值：G 1.2Gk58.53kN活载设计值：Q 9 2.2 5.0 1.3 128.7kN3、确定计算跨度及计算简图主梁计算跨度：11边跨：1。1 In -b柱 0.025ln 6280 400 0.025 6280 6637mm221 1ln a b柱 6280 370/2 40

35、0/2 6665mm，2 2近似取1016640mm11中跨：l0 ln -b柱 b柱 6200 400/0 400/2 6600mm 22因跨度相差不超过10%，可按等跨梁计算，计算简图如下：G GG=58.53kN/mGGB6600C(B)16640AI IIg I g主梁的计算简图4、内力计算：1）弯矩设计值： M kGL k?QL其中，k1 k2可由书中表查取，L为计算跨度，对于 B支座，计算跨度可取相邻两跨的平均值。2）剪力设计值：V ksG k4Q，其中，k3 k4可由书中表查可知。主梁弯矩计算项次荷载简图k/M1k/M Bk/M2k/McC； CL3GGC11115Uf0.244

36、0.2670.0670.26794.47103.6125.88103.61Ci C1C2C0.2890.1330.1330.133246.97113.32112.97113.32Q Q0.04538.460.133113.320.200169.880.133113.320.229195.700.311264.970.170144.400.08975.83M min(kN m)组合值56.01-368.5887.09179.44组合项次max(kN m)组合值341.44195.76组合项次由此可作出下列几种情况下的内力图：+；+；+红线：+ 黄线：+ 蓝线：+ 灰线：+-368.58-368.

37、58X/44-17匕mm -9.44；J -.-15.07n8r-15.07-179-88.16-88.1656.019.929.9256.0169.74106.38106.3769.74168.68169.42169.42168.68291.54I1195.76195.76291.54236.45236.45341.44弯矩包络图341.44将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，则为弯矩包络图。 主梁剪力计算项次荷载简图k/VAk/VB左k/VB右G3 GGG(1131G 0.73342.901.2671.0074.1658.53Q Q(1 1JQ0.8661.1340111.45145.

38、9500.68988.671.311168.731.222157.27组合项次Vmin（ kN）154.35-242.89215.8同样可绘出剪力包络:剪力包络图5、主梁正截面和斜截面承载力计算:红线：+蓝线：+、主梁跨中按 T形截面计算，T形截面的翼缘宽度 bf，按b；丄丨 1 6600 2200mm b s0 5000mm，故取 bf 2200mm。33梁高：h 600, h0 600 40 540mm （边跨），h0 600 40 540mm （中间跨）翼缘厚：1hf 80mm判定T形截面类型:1 fcbf hf （h0 立）1.0 11.9 2200 80（540 聖）1047.2 1

39、06N mm2 2341.44kN m（边跨中） 1047.2kN m195.76kN m（中间跨中）故各跨中截面属于第一类 T形截面。、支座截面按矩形截面计算， 离端第二支座B按布置两排纵向钢筋考虑， 取h0600 70530mm。正截面配筋计算。截面1B2弯矩M （kN m）341.44-368.56195.76-88.16V0b/2（58.53128.7）0.4 /237.451 M-Vob2-331.111 fcbh0或砧疋1.0 11.9 2200 5407634.088 1061.0 11.9 250 530835.6775 1061.0 11.9 2200 5608210.048

40、 1061.0 11.9 250 560932.96 106M 或Ms fh2或 sfX0.0450.3920.02600941J 2 s(b 0.550)0.0460.5350.0260.099s 1 0.50.9770.7330.9870.951AsM / s fyho2157.32841.01224.3551.8选用钢筋22)实际钢筋截面面积（mm2）223329091520628斜截面配筋计算:截面AB左B右V(kN)154.35242.89215.8hw h0 hf 530 804500mm,因卡 450250 侥 4,截面尺寸按下面式验算0.25 cfcbh(kN)394.2 V截面满足394.2 V截面满足394.2 V截面满足剪跨比：2500O37 3取30|1.75Vc ftbh。(kN)175.01 V需配箍筋73.62 V需配箍筋73.62 V需配箍筋箍筋肢数、直径2彳82*