控制轧制和控制冷却技术的新发展

1、控制轧制和控制冷却技术的新发展中小】发表时间：2006-7-5 13:02:09 【字体：大近代工业发展对热轧非调质钢板的性能要求越来越高，除了具有高强度外，还要有良好的韧性、焊接性能及低的冷 脆性。目前世界上许多国家都利用控轧和控冷工艺生产高寒 地区使用的输油、输气管道用钢板、低碳含铌的低合金高强 度钢板、高韧性钢板，以及造船板、桥梁钢板、压力容器用 钢板等。1控制轧制工艺的机理和特点控制轧制工艺是指钢坯在稳定的奥氏体区域（Ar3 ）或在亚稳定区域（Ar3Ar1 ）内进行轧制，然后空冷或控制 冷却速度，以获得铁素体与珠光体组织，某些情况下可获得贝氏体组织。现代控制车L制工艺应用了奥氏体的再结

2、晶和 未再结晶两方面的理论，通过降低板坯的加热温度、控制变 形量和终轧温度，充分利用固溶强化、沉淀强化、位错强化 和晶粒细化机理，使钢板内部晶粒达到最大细化从而改变低 温韧性，增加强度，提高焊接性能和成型性能。所以说，控 制轧制工艺实际上是将形变与相变结合起来的一种综合强 化工艺。控制轧制一般有控温轧制和热机轧制两种。在控温轧制中，为了获得所要求的目标值，必须在规定的温度范围内进行总变形。第一个负荷道次的开轧温度是事 先通过出炉温度规定的。轧制的温度范围由规定的终轧温度 决定。一般情况下，只有轧制过程在规定的时间内中断，并 将轧件送到停歇场上进行冷却，这个终轧温度才能得到保 证。在这种轧制方式

3、中，轧制中断时的钢板厚度没有规定， 轧制钢板可以取消常规的正火处理。热机轧制是在规定的温度范围内按照所规定的压下量进行轧制，又分为两阶段轧制和三阶段轧制。在两阶段轧制中，轧制过程中断一次，并使轧件冷却到下一阶段所要求的轧制温度。在三阶段轧制中，轧制过程中断两次。轧制阶段是由该阶段中预先给定的厚度压下量和完成该厚度压下量 时的温度范围决定的。由此产生了中间厚度和各阶段之间的 轧制时间。控轧的目的是在热轧条件下，通过细化铁素体晶粒，生产出韧性好、强度高的钢材。例如，正常轧制工艺铁素体晶 粒最好的情况是 78级，直径大于20 m，而控制轧制工艺得到的铁素体晶粒为 12级，其直径为5um ,这样细的晶

4、 粒是控制轧制最突出的优点。控制轧制工艺还可以充分发挥微量元素的作用，含有微能获量Nb、V、Ti等元素的普通低碳钢采用控制轧制工艺， 得更好的综合性能。2板带材控轧工艺过程的新方法板带材的质量很大程度上取决于对轧制工艺过程的控制。常规方法有许多不足之处，原始凸度的设定无法对不同 规格、不同材质的轧件进行跟踪控制；不均匀冷却方法具有 响应太慢的缺点。戴维.麦基公司对板形自动控制系统及冷却 液的喷射装置进行了独特的设计，其中彼此分隔开的冷却和 润滑系统（SLC ）和动态轧制工艺系统（DSS ）收到了很好 的效果。2.1分隔开的冷却和润滑系统（SLC）板带材轧制大多数采用乳液来实现冷却润滑。在采用乳

5、液冷却润滑的过程中，普遍存在乳液稳定性差、使用寿命短，尤其是轧后板带材表面质量达不到最佳程度等问题。利用分 隔开的冷却和润滑系统可避免常规乳液冷却润滑给制品带 来的缺陷。该系统有两个连在一起的钢质冷却箱。每个冷却箱分别封住上工作辊和支承辊的辊面及下工作辊和支承辊的辊面， 从而使每一个对轧辊和冷却箱构成一个隔离系统。上下两个冷却箱之间有一道缝，需轧制的带材由此通向辊缝，实现轧 制。在轧制过程中把冷却系统和润滑系统分隔开，这就意味着在具备冷却润滑综合功能的基础上，还可以分别按各自独 特的功能去进行配制。SLC系统可最大限度地发挥冷却和润 滑的功能，从而使轧机的功率密度大大提高。2.2动态轧制工艺系

6、统（DSS）戴维.麦基公司利用计算机预测了全带材轧制的主要过程。充分利用计算机来建立轧制过程中的数学模型，本质上 就是在线的模型参数估计。其中最为典型的例子是动态轧制 工艺系统。该系统主要安装在热轧机组上，用于板形和断面形状的控制。由建立的数学模型和程序，根据预测的结果，连续地由轧机自适应功能进行控制。与通常的反馈式AGC系统不 同之处，在于这个系统采用两个基本自适应等级。第一级为 轧机控制的自适应，即包括轧辊的弯辊力、压下量的方式、 运行速度和轧辊冷却液的分布等，使产品质量达到始终稳定致。第二级是预测模型所用系数的自适应，即利用在轧制 过程中测得的参数经过趋势回归分析来实现。接着按实测值与模

7、型预测值的误差值作为一个函数来调整模型的系数。应用DSS的主要目的是要生产出横向厚度均匀一致的产品。3 GCr15控轧新工艺的模拟研究近年来，一些工作者研究了轴承钢的热加工性能以及形变球化和再结晶，定量地确定了流变应力和破断应变与变形 过程中的变量（应变、应变率、温度和相变）之间的关系;研究奥氏体加渗碳体的双相区形变球化，确定了变形温度和 变形量是控制球化的主要因素，奥氏体化后变形有利于双相 区形变球化；借助于热扭转实验机用停顿变形方法，研究了 轴承钢热轧过程中的再结晶行为，确定了静态和动态再结 晶，与变形温度、道次应变和道次间隔时间等之间的关系， 以及在双相区发生的动态软化现象。这一系列的工

8、作为正确 制定轴承钢控制轧制工艺提供了科学的依据。轴承钢的各种生产工艺中，在900 C以上奥氏体单相区轧制后快冷至850800 C的双相区内再次轧制是最有前途的新工艺。该工艺对控制轧制的推广应用、改善轴承钢的质 量及提高其疲劳寿命、节省能源等方面均有重要意义。(2)试验表明：（1）用热扭转试验机实现了热变形模拟轴承钢 控轧新工艺，证实了轴承钢经高温奥氏体单相区变形、再在 奥氏体与渗碳体的双相区内变形，然后经快速球化退火，其 碳化物级别和硬度均达到了对该冶金产品的标准要求。在高温奥氏体单相区内变形，道次间隔期间发生静态再结 晶，其再结晶完成的程度随变形道次的增加而提高。部分再 结晶的应变累计效应

9、，促进了动态再结晶的发生。在奥氏体 与碳化物双相区内，除静态和动态再结晶过程之外，碳化物的形变球化也能引起明显的动态软化。（3 ）轴承钢采用控 轧新工艺所需的终轧轧制力和轧制力矩，用平均流变应力计算公式估算，比传统轧制工艺约提高40%。4低碳贝氏体钢的发展在控轧的早期，主要是提高钢材的强度和获得较细的晶粒，继而在高强度的基础上，对韧性也有了相应的要求。目 前已经转向更高强度、更好的韧性和较大的厚度，同时要求 不恶化焊接性能。天然气输送用的管线钢要求较高的横向冲 击贮存能。提高再结晶温度以下总的热轧变形量能够达到改 进、提高韧性方法的效果。在控轧的含铌钢中降低含碳量、提高含锰量的发展过程中，开发

10、了被命名为低碳贝氏体钢和针状a-钢的低碳高锰（0.06% ）相变强化钢。与传统的a珠光体钢相比，这种钢表现出连续的屈服及拉伸强度提高的特征。尽管含碳量较低， 管材成形后，屈服点却有所提高。在屈强比比较低的钢材中， 快速加工硬化能够超过任何因包申格效应而引起的屈服强度的降低。这种钢的组织是典型的针状铁素体或低碳贝氏体。同时在常规轧制后，即Y晶粒发生相变之后，会保持以前晶粒的清晰边界。4.1低碳贝氏体钢在普通轧制状态下,为达到必要的强度可添加Si、Mn、Cr、Ni和Mo等元素，或借助正火后的加速冷却使金相组织中出现一种粒状组织，是a-Fe基体上分布块状或条状M/A相的结构，称之为粒状贝氏体。如不采

11、取细化晶粒或补充回 火以充分分解这种粒状贝氏体，对钢的韧性将有不利的影 响，强韧性很难兼顾。因此，采用控轧工艺，在以较低的碳 含量维持必要的韧性的同时， 又改善了钢的焊接性。4.2针状铁素体钢为适应高寒地带大口径石油天然气输送管线工程对材料高强度、低温韧性、可焊性及良好成型性的要求，发展了C-Mn-Mo-Nb系针状铁素体（AF ）钢。这种钢控轧状态的 屈服点可达 470530MPa，夏氏冲击功可达 165J , 50% 剪切断口的转变温度（FATT ）不低于-60 C。它同第一代铁素体-珠光体管线钢相比，具有更好的焊接性能、抗延性、断裂能力、抗天然气中硫化氢腐蚀和氢诱发裂纹性能、抗大气 腐蚀性

12、能。4.3超低碳贝氏体钢通过控轧工艺的最佳化，新型超低碳贝氏体钢可得到具有高密度位错亚结构的均匀细小贝氏体组织和高强度、高韧 性及可焊性配合的综合机械性能。低碳贝氏体钢的化学成分 必须是：即使在大断面缓慢冷却的情况下，也能在贝氏体转 变区发生相变，从而获得一个高强度。与此相反，它在高的 冷却速度下却不允许形成马氏体，此外这种钢必须具有高韧 性以防止裂纹形成和脆性断裂。如果能成功地通过适当的化 学成分和轧制时的快速冷却使 Y- a相变的温度降低，就可在600650 C的温度进行轧制。这样就可以通过晶粒细化和高的位错密度进一步强化。为了转变成贝氏体，可通过加入Mo、B延迟铁素体和珠光体转变时间，

13、还可以通过加入 Mn、Ni来改变转变温度。Nb具有双重作用，固溶状态下，可推 迟铁素体的形成；而在析出的情况下，通过奥氏体晶粒细化来 降低淬透性。V、Ti具有相似但稍差一些的作用。碳当量的 降低必然会抑制马氏体的形成，与高碳贝氏体相比，在改善焊接性能和韧性方面还具有特殊意义。此时的碳含量低于 0.01%0.10% 。含有低碳贝氏体钢的组织由上贝氏体和下贝氏体及马氏体的混合体组成。此外，在碳含量低于0.10% 时还有另外的成分，名称不统一，如无碳贝氏体、针状铁素 体、分解铁素体或密实铁素体等等。这种组织的特点通常是 针状，并通过不规则晶胞而造成大量位错。应该把这种组织 与 真正的”贝氏体区别开来

14、，因为它不是由奥氏体分解形成 的，而且不含碳化物。与马氏体相反，该组织不是通过一个 分解过程产生，主要是通过一个快速进行的再扩散过程产生 的。改善上贝氏体组织韧性的方法还有控制较小的奥氏体晶 粒度以及降低碳含量，尽管密实铁素体表现出较高的强度， 但含有多边形铁素体和含量密实铁素体的钢在晶粒度相同时，具有同样的脆性转变温度。含碳约0.10% 0.20% 的B-Mo钢其屈服极限约为 500MPa，加入铌钒钛，提高锰含 量，可使韧性大大改善。进一步发展的目标是：（1 ）不含硼的Mn-Mo-Nb 钢。这种钢具有由多边形铁素体和密实铁素体组成的一种晶粒 非常细的混合组织。轧制状态下得到 550600MP

15、a的屈服 极限，还可以通过回火再提高。回火产生了时效硬化，并消除了贝氏体组织和马氏体晶界的应力。（2 ）含碳量低于0.01%、锰含量达到5%的钢。一般来说，脆性转变温度可通 过碳含量的降低和锰含量的提高得到改善。高的锰含量可以 抑制多边形铁素体的形成。如果锰作为合金元素单独使用时，则会产生脆化现象。因为没有微合金元素造成的细晶粒 硬化作用。可以期望含低碳贝氏体组织加钼的调质钢在较薄的厚度范围内进行控轧，其屈服极限可以达到680MPa ；或用价格较低的合金元素 B来代替部分较贵重的合金元素。由于可以达到非常低的脆性转变温度，因此，含低碳贝氏体组织的 钢就能与镍合金低温钢相竞争。故除了强度和韧性外

16、，发展 的主要着眼点是在焊接中和焊接后或在振动疲劳负荷条件F钢的加工和使用特性。含极低碳贝氏体组织的钢，在轧制 状态下的屈服极限可达 600MPa ，回火后可达700MPa，在 这种钢中起附加作用的大量的亚晶界和高的位错密度，其金 相组织为针状铁素体。近几年，东北大学等单位已经运用Gleeble热模拟实验机研究了实验钢奥氏体高温变形行为、应变诱发析出行为和 连续冷却相变行为，在此基础上利用实验轧机研究了轧制和 冷却工艺参数对实验钢力学性能和显微组织的影响。结果表 明，通过适当的控轧和控冷工艺可使实验钢得到以细小的贝 氏体为主的显微组织，达到强度和韧性的良好匹配。采用奥 氏体再结晶、未再结晶、奥氏体 +铁素体两相区三段控轧工 艺并配合相应的压下率，舞钢试制成功了低碳贝氏体钢非调制低焊接冷裂纹敏