12m轻型屋面三角形钢屋架设计说明书

1、轻型屋面三角形钢屋架设计说明书学 生：王东方指导老师：付建科（三峡大学 机械与动力学院）一、设计资料及说明设计一位于杭州市近郊的单跨屋架结构（封闭式），要求结构合理，制作方便，安全 经济。1、 单跨屋架，平面尺寸为：36mK 12m,柱距S=4m2、屋面材料：波形石棉瓦（1820 X 725X 8）;3、屋面坡度i=1 : 3,恒载0.6kN/m，活（雪）载0.3kN/m ;4、 屋架支承在钢筋混凝土柱顶，混凝土标号C20,柱顶标高6m;5、钢材标号：Q235-B.F;&焊条型号：E43型；7、荷载计算按全跨永久荷载+全跨可变荷载（不包括风荷载），荷载分项系数取：Y g=1.2， y q=1.

2、4。二、屋架形式及几何尺寸（一）屋架形式三角形钢屋架多用于屋面坡度较大的屋盖结构中，根据屋面的排水要求，上弦坡度 一般为i=1/21/3。三角形芬克式轻型钢屋架一般均为平面桁架式，其构造简单，受力 明确，腹杆长杆受拉，短杆受压，受力较小，且制作方便，易于划分运送单元，适用于 坡度较大的构件自防水屋盖。此设计采用四节间的三角形人字式轻钢屋架。（二）屋架的几何尺寸及简图屋面坡度i=1 : 3，于是屋面倾角1 - arctan（）二 18.4353sin： - 0.3162 cos： - 0.9487屋架计算跨度：L=L-300=12000-300=11700mmI X i 11700屋架跨中高度：

3、h二一二=1950mm22汉3上弦长度:I。L。2cos：117002 0.9489=6166mm上弦节间长度:I =匕=1542mm4上弦节间水平投影长度：a二L0：8 =11700 8 = 1462.5mm根据已知几何关系，求得屋架各杆件的几何长度及杆件编号如图1所示（因对称，仅画出半榀屋架）。三、屋架支撑布置及檩条计算（一）屋架的支撑布置1. 在房屋两端第一个柱间各设置一道上弦平面横向支撑 （如图2），以承受一定的的 水平横向荷载。2. 在柱间屋架的中央拉吊杆之间设置 W型垂直支撑，以保证中央吊杆平面外的计算 长度符合规范要求。3. 在上弦横向水平支撑的交叉点处于檩条相连，并在屋架下弦跨

4、中设置一道通长的 水平细杆，以使上弦杆在屋架平面外的计算长度等于其节间几何长度，下弦杆在屋架平 面外的计算长度等于屋架跨度的一半。屋架支撑布置图如下：c-,WI丨丨*丨丨lA7（二）屋面檩条的计算1. 檩条数量波形石棉瓦长1820mm要求搭接长度三150mm且每张瓦至少要有三个支承点，因此最大檩条间距1820 -150amax835mm3-1半跨屋面所需檩条数4542 “ 丁 展日 np1 = 7.4 根p835考虑到所需平面横向支撑节点处必须设置檩条，实际取半跨屋面檩条数np =9根，檩条间距41542 卄cap771mm :： apmax = 835mm9T可满足要求。2. 檩条选择檩条通

5、常是双向弯曲结构，分实腹式和桁架式两大类，或者制造费工，应用较少。实腹式檩条常采用槽钢、角钢以及 冷弯薄壁C型钢和Z型钢。槽钢檩条应用普遍, 其制作、运输和安装均较简便；但热轧型钢壁较厚，材料不能充分发挥作用，故用钢量 较大；薄壁型钢檩条受力合理，用钢量少，在材料有来源时宜优先采用，但防锈要求较高。这里试选用8槽钢，查型钢表可得 J = 101cm4 , Wx = 25.3cm3, Wy = 5.8cm3。实腹式檩条由于腹板与屋面垂直放置，故在屋面荷载q的作用下将绕截面的两个主轴弯曲。若荷载偏离截面的弯曲中心，还将受到扭矩的作用，但屋面板的连接能起到一 定的阻止檩条扭转的作用，故设计时可不考虑

6、扭矩的影响，而按双向受弯构件计算。由 于型钢檩条的壁厚较大，因此可不计算其抗剪和局部承压强度。3. 檩条验算a.荷载计算恒载gk二0.9kN /m2,活载Sk二0.3kN/m2，则檩条均布荷载设计值q=(GgkQSk) ap=(1.2 0.6 1.4 0.3) 0.771 = 0.88kN /m图2所示实腹式檩条在屋面竖向荷载 q作用下，檩条截面的两个主轴方向分布承受qx 二 qsin和 qy = qcos 分力作用。则b.强度验算图2槽钢檩条受力示意图qx 二 qcos: =0.88 0.9487 = 0.83kN / mM-qxl2J 0.83 16=1.66kNm8qy =qsin =0

7、.88 0.3162 =0.28kN /mMy= 2M y qxL8qy（丄）2 =丄 0.28 4 =0.14kN m8 2 8檩条承受双向弯曲时，按下列公式计算强度:MxMyxWnxyWny截面塑性发展系数x =1.05 , y =1.20，故331.66 100.14 10CT = +1.05 25.31.2 5.8= 82.6N /mm* 2 : 215kN /mm标准值0.21kN/m20.19kN /m20.20kN /m220.6kN /m60 m2，故屋面均布活载可取为（水平投影面）所以满足要求。c.刚度验算当檩条间设有拉条时，檩条只需计算垂直于屋面方向的最大挠度，计算挠度时，

8、荷 载应取其标准值。荷载标准值：qy =ap (gk sk) -cos： =0.771 (0.6 0.3) 0.9487 = 0.66kN/m.33匕 _ _丫 .疋 0.66汉 40000.30kN /m2L 丄l 一 384 El x - 384 2.06 105 1.01 106 一 378 150能满足刚度要求四、屋架的内力计算（一）荷载计算1. 恒载石棉瓦油毡、木望板檩条、屋架及支撑3. 荷载组合恒载+活载4. 上弦的集中荷载及节点荷载Pp.P，P，V1P严P上弦集中荷载和节点荷载表何载形式 荷载分类集中荷载（设计值）P / /kN节点何载（设计值）P/kN备注恒载2.1074.21

9、4P = 1.2x 0.6 疋 0.771 乂 3/V10 疋 4= 2.107 kN活载1.2292.458P = 1.4x 0.3汇 0.771 域 3/V10 沃 4 = 1.229kN恒载+活载3.3366.672P= 2.107 +1.229 = 3.336kN（二）内力计算由于屋架及荷载的对称性，只需计算半榀屋架的杆件轴力。由建筑结构静力计算手册查得内力系数，计算出各杆内力如表屋架杆件内力表杆件名称杆件编号恒载及活载内力组合/kN内力系数恒载内力/kN活载内力/kN恒载+活载上弦杆1-46.64-27.21-73.852-39.98-23.32-63.303-39.98-23.32

10、-63.304-26.65-15.55-42.20下 弦杆544.2525.8170.06631.6118.4450.05腹杆76.663.8910.558-4.21-2.46-6.6798.945.2114.1510-8.94-5.21-14.151112.647.3720.01（三）上弦杆的弯矩计算屋架上弦杆在节间荷载作用下的弯矩，按下列近似公式计算:端节间的最大正弯矩M 1 = 0.8M 0中间节间的最大正弯矩和中间节点负弯矩 M 2二0.6MM o是上弦节间杆段为简支梁时的最大弯矩，计算时屋架及支撑自重仅考虑上弦杆 重量。端节间最大正弯矩M 1 =0.8M 0 =0.8 旦14-0.8

11、(丄 3.33643 101.542)= 0.8 1.22 =0.98kN m其它节间最大正弯矩和节点负弯矩M2=0.6M 0 = 0.6 1.22 =0.73kNm五、屋架杆件截面设计在设计杆件截面前，必须首先确定所用节点板厚度。在三角形屋架中，节点板厚度与弦杆的最大内力有关。根据弦杆最大内力 Nmax =73.85kN查钢结构设计指导与实例 精选钢屋架节点板厚度选用表，可选择支座节点板厚度 8mm中间节点板厚度6mm （一）上弦杆（压弯构件）整个弦杆采用等截面长杆，以避免采用不同截面时的杆件拼接弯矩作用平面内的计算长度lox =154.2cm弯矩邹永平面外的计算长度ly =154.2cm首

12、先试选择上弦截面为2L 50 6。查表得其相关参数：A =11.38cm , r = 5.5mm, ix = 1.52cm , iy = 2.40cm,Wxmax = 17.88cm3, Wx min =7.37cm截面塑性发展系数X1 =1.05 , X2 =1.201.强度检验检验条件：N M x _ f =215N/mm2An YxWnx取最大内力杆段1号上弦杆验算：轴心压力N=73.85kN最大正弯矩（节间）Mx =M0.98kN m,最大负弯矩（节点）M*二M2=0.73kN m正弯矩截面:AM1X1WX max73.85 1030.98 106- 一负弯矩截面:1 MxAnXWxm

13、inmin2=117.1N / mm :2=215N /mm73.85 1030.73 10611.38 1021.20 7.37 10311.38 102 1.05 17.88 1032 2=147.4N/mm : f =215N/mm故上弦杆强度满足要求2.弯矩作用平面内的稳定性验算按下列规定计算（1）对角钢水平肢 1mxM xf =215N/mm2x A *Nx xWx（1T.25）Nex(2)对角钢竖直肢2xW2x (1-1.25NNex2 f =215N/mm因所考虑杆段相当于两端支承的构件、杆上同时作用有端弯矩和横向荷载并使构件产生反向曲率的情况，故按规范第5.2.2条取等效弯矩系

14、数rax =0.857 e50属b类截面，查钢结构P339页附表17-2b类截面轴心受压杆件的稳定系数X =0.546。欧拉临界力EX-2EA二2 206 103 11.38 1022X101.4210-225.03kN取最大内力杆段1号上弦杆验算：轴心压力N=73.85kN7385 =0.3282N ex 225.03用最大正弯矩验算：Mx二M1 =0.98kN mW1 X = WX max=17.88cm3，3W2X - WXmin - 7.37cmN y-mX M xxA xWx (1-0.8)Nex3673.85 10.0.85 0.98 100.546 11.38 1021.05 1

15、7.88 103 (1-0.8 0.3282)2 2= 179.0N / mm : f =215N /mmPmX M xXW2X(1 - 叫73.85f1030.85 Y 0.98 10611.38HO21.2汉 7.37SO3 汉(1 1.25汉 0.3282)= 62.8N/mm2 ： f =215N/mm2用最大负弯矩进行验算:M x = M 2 = 0.47 kN m， x = x 2 = 1.203Wix =Wxmin =7.37cmN mX M x73.85 1030.85 0.73 106+ +3X AN 0.546 11.38 101.20 7.37 10(1 -0.8 0.3

16、282)XW1X (1一0.8 )Nex2 2= 214.0N/mm : f =215N/mm故平面内长细比和稳定性均满足要求。3. 弯矩作用平面外的稳定性计算验算条件txM _ f =215N/mm2yA bWx等效弯矩系数七二：mx =0.85y =加=154.2 = 64.3 ： h I -150y iy 2.40t506= 8.3 ： 0.58oy b= 0.58154.25= 17.9则S0.475 b4I 2廿oy)=64.3(10.475 54154.22 0.62)=66.5属b类截面，查钢结构P339页附表17-2b类截面轴心受压杆件的稳定系数y =0.772。对弯矩使用角钢

17、水平肢受压的双角钢 T形截面，规范规定完整体稳定系数 可按下式计算:；：b =1 -0.0017 y、边站0.0017 64.3 1 891取最大内力杆段1号上弦杆验算：轴心压力N=73.85kN用最大正弯矩验算M x = M1 =0.62kN m，W1x Wxma0.47cm3N QMx _73.85 103. 0.85 0.98 106yA bWx 0.772 11.38 102 0.891 17.88 1032 2= 136.3N /mm : f = 215N /mm用最大负弯矩验算：Mx =M2 = 0.73kN *m , Wx =Wxmin = 10.16cm3对弯矩使角钢水平肢受拉

18、的双角钢 T性截面，规范附录一公式规定取受弯构件整体稳定系数 =1.0。得:N-txMx73.85 1030.85 0.73 106AbWx - 0.772 11.38 1021.0 7.37 1032 2= 168.3N /mm : f 二 215N /mm故平面外长细比和稳定性均满足要求。4. 局部稳定性验算验算条件（规范第5.4.1条和5.4.4条）翼缘自由外伸宽厚比冷5.学15腹板高厚比ho/tw应满足：当: J 350二 0.84cm=1.67 cml oy 5857 350选用 2L40X4： A=6.18cm; ix=1.22cm; iy=1.96cm 1.强度验算N _ 70.

19、06 103An 一 6.18 102An = A = 6.18cm试选用匚 50X6： A=5.69cm , ix=1.91cm, iy=0.98cm；= 113.4N/mm2 ： f =215N/mm2下弦杆强度满足要求2.长细比验算ox292.51.22= 239.8 ： I1-350l oy 585298.5350iy 1.96下弦杆长细比满足要求。故所选下弦杆截面适用。（三）腹杆（轴心受力构件）1.短压杆7号和8号由7号杆的轴力为：N =10.55kN ,长度为：l = 154.2cm;8号杆的轴力为：N = 6.67kN , 长度为：l = 97.5cm。且7号杆和8号杆试选截面心

20、相同，故只需计算 7号杆的截面是否符合要求。7 号杆的计算长度 ：lox =l0y =0.9l =0.9 154.2 = 138.78cm需要imin - 虹=13828 =0.925cm人150_ l0yyly警 141“=15050换算长细比略大, 由yz查表得 ：但考虑节点板后能可用。:=0.300=8.3 ： 0.54 0=0.54 138.78 =15.06b50.85 b+loyyzy(1=厂)41.6 (10.852 5 2) 52.4 =150y 八 2 严138.782 0.62（规范第单面连接的单角钢构件按轴心受压计算稳定性时的强度设计值折减系数3.2.2 条）：R =0.

21、6 0.0015、=0.6 0.0015 141.6 =0.812R f - 0.81215 -174 .4N / mm2= 61.8N/mm2 ： R f =174.4N/mm2N10.55I03一映 一 0.300 X5.69X102故所选截面适合。2. 长压杆10号所受轴力：N=14.15kN计算长度：lx =loy =0.91 =0.9 206.8 =186.12cm需要I minloy 186.12厂150二 1.24cm因所需截面的最小回转半径过大，故采用双肢等边角钢T型连接，试选用2L404: A=6.18cm; ix=1.22cm; iy=1.96cmox186.121.22=

22、 152.51-150（略大，但考虑节点板后能可用）l oy二精俠.0丄150由b 40由一二t 40.58 0.58 嘗=27.00.475 440475 ?)=95.0 (122) =97.1 . =150loy2 t186.122 0.422 t2由/查表得：=0.574314.15 1022 二 39.9N /mm : f 二 215N / mm 0.574 汉6.18X03.拉杆9号N =14.15kN , l = 206.8cm ,I ox i = 206.8cmloy =2l =2 206.8 =413.6cm需要 A _ N = 14.15 1010=0.66cm2f 215i

23、x*遊59cm350loy413.6350=1. 18cm试选 2L40X4 , T 形 截面：A = 6.18cm20.66cm2 , ix= 1.22cm0.59cm ,iy = 1.96cm1.18cm。可以满足使用要求4.中央吊杆N =20.01kN，l = 195cm。由于中央吊杆采用双肢等边角钢十字形连接且两端都有侧向支撑，故lox =ly = 195cm需要20.01 103102=0.93cm=0.56cm学 195 = Omcm,350选用 2 L 30 X 4 ,十字型截面：A = 4.56cm2 0.93cm2 , ix = 1.58cm 0.56cm , iy =1.5

24、8cm0.56cm，故可以满足要求。(四)填板设置及尺寸选择为确保由两个角钢组成的T形截面杆件能形成一整体杆件共同受力，必须每隔一定 距离在两个角钢间设置填板并用焊缝连接。这样，杆件才可按实腹式杆件计算。填板厚 度同节点板厚，宽度一般取4060mm长度取比角钢肢宽大1015mm填板间距对压杆 取J 30i，对拉杆取ld 80i，受压构件两个侧向支撑点之间的填板数不少于两个。双角钢杆件的填板设置与尺寸选择见下表。填板设置与尺寸选择杆件 名称杆件截面节间杆件 几何长度(cm)i(cm)40i压杆或80i拉杆 (cm)实际填 板间距(cm)每一节间 填板数量(块)填板尺寸h(mm)上弦杆2L 50

25、X 6154.21.5260.851.40250 X 6X 60下 弦 杆2L40X 4292.51.2297.673.13350X 6X 5073.133腹杆2L 40 X 4206.81.2297.668.93250X 6X 5048.841.364(11)2L 30 X 4195.00.9072.065.0250X 6X 60六、屋架节点设计(一) 屋架轴线布置布置桁架杆件时，原则上应使杆件形心线与桁架几何轴线重合， 以免杆件偏心受力 为便于制造，通常取角钢肢背至形心距离为 5mm的整倍数。屋架各杆件轴线至各杆件角 钢背面的距离z。按下表采用，表中Z0为杆件重心线至角钢背面的距离。屋架各

26、杆件轴线至各杆件角钢背面的距离 Z。杆件名称杆件截面重心距离Z。(mm)轴线距离z0(mm)备注上弦杆2L 50 X 614.615下弦杆2L 40 X 411.315短压杆L 50 X 614.615长压杆2L 40 X 411.315受拉腹杆2L 40 X 411.315中央吊杆2L 30 X 49.010（二）腹杆连接焊缝计算角焊缝强度设计值（E43型焊条）ffw =160N/mm2屋架各腹杆与节点板间连接焊缝的焊脚尺寸 hfi和焊缝实际长度li（=l wi+10mm枝钢 结构P202第7.4节进行计算，列于下表中。所需焊缝计算长度 l wi由下列计算公式得 到：k N双角钢T形截面杆件

27、 心= max8hf,40mm2 汉 0.7hf ffw单面连接的单角钢杆件lwiw_maX8hf,40mm0.7hfi（0.85）f1w式中ki 角钢背部（i =1）或趾部（i = 2）角焊缝的轴力分配系数。对等边角钢：k! =0.7，k2 =0.3 ；对短边相连的不等边角钢：k 0.75，k 0.25 ；0.85单面连接单角钢角焊缝强度设计值的折减系数（规范第3.2.2条）。腹杆与节点板间的连接角焊缝尺寸杆件编号杆件内力/kN肢背焊缝肢尖焊缝l1 / mmh f / mm12 / mmh f / mm7-10.555045048-6.67504504914.1550450410-14.15

28、50 n45041120.01504504（三）节点编号图Fb节点编号图根据运输允许的最大尺寸，把屋架划分为四个运送单元：左右两榀小桁架、跨中一 段水平下弦杆和中央吊杆，在节点 D F和F处设置工地拼接。(四) 支座节点A的计算1. 下弦杆与节点板间连接焊缝计算1号杆的轴力：N =70.06kN等边角钢轴力分配系数：ki =0.7 , k2 =0.3由 hf1 _1.5 . tmax T.58 = 4.24mm但 tmin = 4mm 岂 6mm取角钢背部焊脚尺寸人门=4mm，角钢趾部焊脚尺寸hf4mm ,按焊缝连接强度要 求得:背部lw1_ 2 0.7hf1ffw7 7006 103 = 5

29、5mm趾部心=0=24mm2 0.7 4 160实际焊缝长度米用角钢背部h =65mm、趾部I? = 50mm2. 按以下方法和步骤绘制节点详图A的各杆件轴线(轴线至杆件角钢背面的距离(1)严格按几何关系画出汇交于节点z。按表采用)；(2) 下弦杆与支座底板之间的净距取150mm(符合大于130mm和大于下弦杆角钢水平肢宽的要求)；(3) 按构造要求预定底板平面尺寸为 a b二240mm 240mm,使节点A的垂直轴线通 过底板的形心；（4）节点板上部缩进上弦杆角钢背面 号-2mm = 6mm（式中匕=8mm为节点板厚度）, 取下弦杆端部边缘轮廓线间距节点中心的距离为240mm和根据下弦杆与节

30、点板间的连接焊缝长度等，确定节点板尺寸如图所示。.leo1201503. 上弦杆与节点板间连接焊缝计算N 二 73.85kN， Pi 二号二 3.336kN （节点荷载）节点板与角钢背部采用塞焊缝连接（取hfi W二4mm），设仅承受节点荷载pi。因pi 值很小，焊缝强度不必计算，一定能满足要求。令角钢趾部角焊缝承受全部轴心力N及其偏心弯矩M的共同作用，其中M=N50-Z010 =73.8550 -15102.58kN *m取趾部焊脚尺寸hf2 =5mm，由节点图中量得实际焊缝长度 l2 =470mm（全长焊满 时），计算长度：lw2 =l2 -10m=460mm60hf2 = 240mm取最

31、大 lw2 =60hf2 =240mm 计算：6M22 汉 0.7hf2lw26 2.58 10622 0.7 5 2402二 38.4N /mm-f2 0.7hf2lw273.85 1032 0.7 5 240=44.0N / mm221鳥；44.02= 54.1N/mm2 ： ffw =160N/mm2可见焊缝强度满足要求。4. 底板计算支座反力：R=4P=4d43汉160i、1.2232+ (10.55如03 )=0.52mm构造要求hf _15 tmax =1.5- 6 = 3.67mm采用hf =4mm，满足要求。其他节点C D的设计方法、步骤等与B节点相同，节点详图如上，经计算可知

32、，均采用hf =4mm，满足要求。（六）屋脊拼接节点E的计算N=42.2kN，P = 6.672kN1拼接角钢的构造和计算拼接角钢采用由不等边角钢拼接的T型截面：2L63X 40X 6。拼接角钢与上弦杆件连续焊缝的焊脚尺寸取hf =5mm,为保证两者紧贴和施焊以保证焊缝质量，铲去拼接角 钢角顶棱角:冷二r = 5.5mm （r为等边角钢内圆弧半径）拼接接头每侧的连接焊缝共有四条，按连接强度条件需要每条焊缝的计算长度:4 0.7hf ff42.2 1034 0.7 5 160=18.84mm拼接处左、右弦杆端部空隙取30mm，需要拼接角钢长度:1063-6*30T 2.52=2 18.84 10

33、22.8 15.8 1=134.9mm为保证拼接处的刚度，实际采用拼接角钢长度 La = 300mm此外，因屋面坡度较大，因将拼接角钢的竖肢剖口： 亠=2= 27.2mm，采用2.530mm。如图示，先钻孔再切割，然后冷弯对齐焊接。2.绘制节点详图绘制方法、步骤和要求与上弦一般节点B基本相同，腹杆与节点板间连接焊缝尺寸按表采用。为便于工地拼接，拼接处工地焊一侧的弦杆与拼接角钢和受拉主斜杆与跨中 吊杆上分别设置直径为17.5mm和13mm的安装螺栓孔，节点详图如图所示。E3. 拼接接头每侧上弦杆与节点板间连接焊缝计算 弦杆轴力的竖向分力Nsin 与节点荷载P/2的合力：P6.672V 二 Nsi

34、n42.20 0.316210.00kN2 2设角钢背部的塞焊缝承受竖向合力 V的一半，取人们=4mm，需要焊缝计算长度（因P/2很小，不计其偏心影响）:w1上 V/2_ 2 0.7hfif10 103/22 0.7 4 160=5.58mm由图中量得实际焊缝长度为120mm，远大于S =5.58mm，因此认为焊缝满足计算 要求。在计算需要的lw1时没有考虑斜焊缝的强度设计值增大系数。再设角钢趾部与节点板间的角焊缝承受余下的V/2以及当屋脊两侧屋面活荷载不对称作用时可能引起的弦杆内力差N和由厶N引起的弯矩M的共同作用，并取也N =0.15N =0.15沃 42.20 = 6.33kNMf；N5

35、0-Z0106.3350 -1510=0.22kN*m取hf2 =5mm，由图量得趾部实际焊缝长度l67mm，其计算长度lw2 = 12 -10mm = 67 -10 = 57mm焊缝中应力vVcost220.7hf 21 w210.00 10320.94872 0.7 5 57= 11.89N/mm2V .sin :； -2 0.7hf2lw210.0010320.31622 0.7 5 57= 3.96N/mm26M2 0.7hf2lW266 0.22 10=58.04N /mmG2.下弦杆与节点板间连接焊缝计算由于在此节点处下弦杆为通长杆，下弦杆的轴力没有作用在下弦杆与节点板间连接焊缝上

36、，又节点两边的杆件关于节点中心轴线对称，故此连接焊缝仅承受两边杆件轴力fNAN2 0.7hf2lw26.33 1032 0.7 5 572=15.86N / mm211.89+58.04+(3.96 + 15.86 2 =60.65N/mm2 c f；1.22w =160N/mm2由计算知焊缝强度满足要求。（七）下弦节点F的计算1.绘制节点详图D CUID9LQ CJ300F2.下弦杆与节点板间连接焊缝计算N70.06kN，N2 =50.05kNN = N, -N2 =70.06 -50.05 =20.01kN由节点图中测得实际焊缝长度I, J? =400mm，其计算长度:l wi = l w2 = 400 -10 = 390mm需要hfik/N_2 0.7lwiffw0.7 20.01 1032 0.7 390 160二 0.16mmhf 2、k2 心 N_2 0兀2佇0.3 20.01 1032 0.7 390 160二 0.07mm构造要求hf _1.5 tmax =1.56=3.67mm采用hf1 =hf2 =4mm，满足要求。（八）下弦中央节点G1.绘制节点详图的竖直分力和中央吊杆的拉力10号杆的轴力：N1 =14.15Kn,为压力9号杆的轴力：N2=20.01Kn,为拉力焊缝受到的力N0 = N2 一2 況空 =20 01 一2乂 空x14.15 =