地下室加固计算0001

1、苏州湾艾美温泉大酒店钢结构桁架吊装地下室加固方案南通二建钢结构分公司2019.1.291.施工道路及地下室加固地下室加固计 算桁架拼装主要采用加固地下室顶板，采用1台80吨汽车吊进入现场进行吊装。现场设置1条临时施 工道路，主桁架在投影下部的顶板上拼装，次桁架堆放在施工道路之间，下部地下室高度5.75米。80吨汽车吊支腿间距6.2 （纵向）*7.6米（横向），外形尺寸14.6*28*3.8,自重50吨，前轴24 吨，后轴26吨。吊车加固分2种方式，一为吊车形式时的加固，需要对整条施工道路进行加固，二是吊点位置集中加 固，需要对吊装过程，局部点受力处进行加强。1行驶路线加固吊车行驶路面铺设路轨箱

2、。吊车前轴重24吨，分散到27平方，前部路轨箱下部受力为8.9KN/M2o吊车前轴重26吨，分散到 27平方，后部路轨箱下部受力为10KN/M2o地下室顶板的施工荷载为4KN/M2。10-4=6KN/M2o施工道路下部采用6KN/M2的荷载。50*100 木方。不满足吊车行驶荷载，需要进行加固，加固荷载为 满堂支撑架，满堂架采用顶托顶紧顶板，并可以承受脚手架顶部采用顶托与混凝土面连接，上部设置满堂支撑架计算书 计算依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2019 2 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-913、建筑地基基础设计规范GB500072019 4、建筑结构荷载

3、规范GB50009-2019 5钢结构设计规范GB50017-2019一、架体参数二、荷载参数 三、设计简图搭设示意图: 平面图侧立面图四、板底纵向支撑次梁验算G1k=Nc =0.033kN/m ；G2k = g2kxlb/(n4+1)=0.35x0.9/(2+1 )=0.105kN/m ； Q1k = q1kxlb/(n4+1 )= 0 x 0.9/(2+1 )=0kN/m ; Q2k = q2k x lb /(n4+1)= 6 x 0.9/ (2+1 )=1.8kN/m ; 1、 强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。满堂支撑架平台上无集中力q1=1.2x(G1 k +G

4、2k )= 1.2 x(0.033+0.105)=0.166kN/m q2=1.4 x(Q1 k +Q2k )=1.4x(0+1.8)=2.52kN/m q=q1+q2=0.166+2.52=2.686kN/m计算简图M max =0.100ql I 2+0.117q2l2=0.100 x 0.166 x 0.92+0.117 x 2.52 x 0.92=0.252kN m Rmax=1.100q11+1.200q2l=1.100 x0.166x0.9+1,200x2.52x0.9=2.886kN Vmax =0.6q1 la +0.617q2la =0.6 x0.166 x 0.9+0.61

5、7 x 2.52 x 0.9 = 1.489kN Tmax=2V max /A=2 x 1.489 x 1000/424=7.024N/mm2A T=125N/mm2满足要求！d =Mmax /W=0.252X 106/(4.49 x 103)=56.125N/mm2A f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算满堂支撑架平台上无集中力 q1 =G1 k +G2k =0.033+0.105=0.138kN/m q*2=Q1 k +Q2k= 0+1.8=1.8kN/mRmax =1.100q*11+1.200q*2l=1.100 x 0.138 x 0.9+1.200 x 1.8x 0.9=

6、2.081 kN vmax=(0.677q,1l4+0.990q,2l 4)/(100EI)=(0.677x0.138x(0.9x103) 4+0.990x1 .8 X (0.9 X 103) 4)/(100 X 2.06 X 105X 10.78 X 104)=0.554 mm min900/150 , 10=6mm满足要求!五、横向主梁验算横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座 力。满堂支撑架平台上无集中力q=1.2XNz=1.2X0.033 =0.0396kN/m q=Nz=0.033kN/m p=Rmax =2.886kN pRm

7、ax =2.081 kN计算简图弯矩图Mmax =0.696kN m剪力图Rmaxf =6.581 kN Vmaxf =3.677kN Tmax=2V max /A=2 X 3.677 X 1000/424=17.344N/mm2C T=125N/mm2满足要求！d =Mmax /W=0.696K 106/(4.49 X 103)=155.011 N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！变形图Vmax=1.312 mm min900/150 ,10=6mm满足要求！六、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N=1X Rmax +F1=X 6.581+0=6.581 kN N = 30kN

8、满足要求！七、立杆的稳定性验算立杆底部荷载：N G 仁 gkX H+la X n4X Nc =0.167 X 5.75+0.9 X 2X 0.033=1,02kN 立 杆顶部荷 载：NG1d =la X n4X Nc =0.9 X 2X 0.033=0.059kN NG2=g2k XlaXlb =0.35X0.9X0.9=0.284kN l=maxla ,l b =max0.9,0.9=0.9m NQ1 =q1 kXia Xlb=0X0.9X0.9=0kN NQ2=q2k Xia Xlb =6 X0.9X0.9=4.86kN NQ4=F1=0kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：立杆顶部荷

9、载：N顶=1.2(NG1d +NG2)+1.4(NQ1 +NQ2+NQ4)=1 X.2(0.059+0.284)+1.4 X(0+4.86+0)=7.216kN 立杆底部 荷载：N底=1.2(NG1+NG2)+1.4(NQ1 +NQ2+NQ4)=1 X.2(1.02+0.284)+1.4 X(0+4.86+0)=8.369kN1、长细比验算顶部立杆段：丨 0 仁 k 口 1 (hd +2a)=1 X 1.494 X (1200+2 X 200)=2390.4mm 非顶部立杆段:I 02=k 口 2h=lX 1.656 X 1800=2980.8mm 入=10/1=2980.8/15.9=187

10、.472 A=210满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段:丨0 仁 k 口 1(hd +2a)=1.155 X 1.494 X (1200+2 X 200)=2760.912mm入 1 =101 /i=2760.912/15.9=173.642 ,查表得,U 1= 0.237(T =N 顶/ u A=7.216X 103/( 0.237 X 424)=71.81 N/mm2C f=205N/mm2 满足要求！底部立杆段：丨 02=k 口 2h=1.155 X 1.656 X 1800=3442.824mm入 2=l02/i=3442.824/15.9=216.53 ,查表得,u 2= 0.1

11、56T =N 底/ u A=8.369X 103/( 0.156 X 424)=126.527N/mm2 N=8.369kN 满足要求！1、局部受压承载力验算楼板局部受压承载力：3 二0. 75、卩丨=(Ab/AI) 0.5=0.217, f cc =0.85 X 11.90=10.115N/mm2Fl = 3 卩 I f cc A=0.75 X 0.217 X 10.115 X 103X 0.01 =16.492kN N=8.369kN 满足要 求！2 .吊点集中加固吊车吊装时，还需要在吊车支腿下部采用型钢进行集中加固，便于集中荷载的传递及 支腿集中荷载压坏楼板混凝土。钢结构吊装时，由于支腿位置为集中力，需要在吊装支腿下部进行定点加固。地下室加固示意图共计12个加固点。如下图所示，直接将吊车支腿传递到地下室顶板桁架自重22.5吨，吊车自重50吨，合计72.5吨，吊车4个支腿受力，平均受力为18.125吨，考虑到 吊装时受力不平衡，按2支腿受力保险考虑，支腿受力为36.25