大连市新星绿城三区燃气工程设计

1、大连市新星绿城三区燃气工程设计大连市新星绿城三区燃气工程设计 摘要 随着社会经济的发展，燃气越来越受到用户的认可，燃气的应用越来越被重视。燃 气输配系统中小区燃气管网的设计更是成为城市建设中的重要组成部分。本工程为大连 市新星绿城三区燃气工程设计，根据大连市的城市概况、气源状况、交通状况，确定本 小区的供气方案、进行管网的布置。本设计中所选择的气源为人工煤气，并且采用低压 进户的方式。本设计内容主要包括:绘制小区燃气管道的总平面图、室内平面图及系统 图；对管道设计中使用的灶具、热水器、燃气表及调压箱等设备进行了设备选型；根据 工程实际对主要设备及附件选型，进行燃气管网水力计算，确定适宜的管径，

2、并对该工 程提出施工及验收要求。 关键词：人工煤气；室内设计；庭院设计；管材；水力计算 the design of gas engineering for lucheng city of the third sub-region in dalian abstract with the wide use of the city gas, which is approved more and more by customers, and the application of gas is taken seriously more and more. the design of gas pipeli

3、ne network is becoming the city an important part of the construction on transmission and distribution system. this project is the design of gas engineering for xin xing lu cheng section in da lian. according to the general situation, climate condition, the traffic of the da lian, to determine the a

4、rea of gas supply scheme and dispose the layout of pipeline network. the gas source of the design is the manufactured gas and the design adopts the low-pressure inlet. the primary contents of this design includes: drawing the general layout of the gas pipeline, a interior of layout plan and system d

5、iagram; and select the using equipments of the pipeline cooking stove, water- heater, gas meter, voltage regulation box and other equipments; according to engineering of major equipment and accessories selection, work to the hydraulic calculations of gas pipe network, determine the appropriate diame

6、ter, and make the project construction and acceptance requirements. keywords: manufactured gas; indoor design; courtyard design; pipe material; hydraulic calculation 目 录 摘要 .i abstract .ii 目录 .iii 1 绪论.1 1.1 设计背景及目的.1 1.1.1 设计背景.1 1.1.2 本设计的目的.1 1.2 国内外燃气工程状况.2 1.2.1 国外燃气工程状况.2 1.2.2 国内燃气工程状况.3 1.3

7、本设计的内容.3 2 室内燃气管道设计与计算 .4 2.1 室内燃气具的选择和布置 .4 2.1.1 燃气灶的选择和布置 .4 2.1.2 燃气表的选择和布置 .5 2.2 室内燃气管道设计 .5 2.2.1 室内燃气管道管材的选择.5 2.2.2 室内燃气管道安装设计.6 2.2.3 室内燃气管道水力计算.7 2.3 燃气引入管设计.31 3 庭院燃气管道设计与计算.32 3.1 庭院燃气管道设计.32 3.1.1 燃气管道的布线依据 .32 3.1.2 庭院燃气管道管材的选择 .33 3.1.3 地下燃气管道的布置 .34 3.2 庭院燃气管道水力计算 .36 4 管网安装检验、试压与验收

8、.44 4.1 室内燃气管道和灶具的安装检验.44 4.1.1 室内燃气管道的检验.44 4.1.2 燃具安装的检验.44 4.2 试压与验收.44 4.2.1 室内管道验收.44 4.2.2 庭院管道试压与验收.45 结 论 .47 致 谢 .48 参考文献 .49 附录 a 水力计算.50 附录 b 各管段节点图.60 1 绪论 1.1 设计背景及目的 1.1.1 设计背景 大连位于欧亚大陆东岸，中国东北辽东半岛最南端，西北濒临渤海，东南面向黄 海，处于环渤海地区的圈首，有包括大小岛屿260个。是京津的门户，北依中国东北的 辽宁省、吉林省、黑龙江省和内蒙古自治区广大腹地，南与中国山东半岛隔

9、海相望， 与日本、韩国、朝鲜和俄罗斯远东地区相邻。全市土地面积12574平方公里，其中市区 面积2415平方公里，海岸线（含海岛）1906公里。辖6个区（中山区、西岗区、沙河口 区、甘井子区、旅顺口区、金州区，前4区称为“市内四区”）， 3个县级市（瓦房店 市、普兰店市、庄河市，称为“北三市”）和1个海岛县（长海县）。户籍人口565.3万， 暂住人口41.4万。全市人口密度为450人/平方公里。 大连市位于北半球的暖温带地区，属辽东半岛低山陵的一部分，山地丘陵多，平 原凹地少，地势北高南低，地形北宽南窄。大连地区气候温和，具有海洋性特点的暖 温带大陆性季风气候，属暖温带湿润半湿润季风气候区，冬

10、无严寒，夏无酷暑，季风 明显。年平均气温10.5，极端气温最高37.8，最低-19.13。年降水量550-950毫米， 全年日照总时数为2500-2800小时，日照率60。冻土层深度为0.9米。 本设计地点为新星绿城三区。该小区共有 29 栋楼，其中 1#-12#楼为 7 层, 13#- 22#、23#、24#、29#楼为 10 层，其余楼为 14 层，其中 23#、24#、25#、26#、27#、28#、29#楼第一层为公建商业网点。小区内共有居民用户 1358 户，商业用户 19 户，本设计气源采用人工煤气。 1.1.2 本设计的目的 本设计为新星绿城三区燃气工程设计，目的是为该小区提供合

11、理、经济、可行的 燃气供应方案，满足各用户的需求。 1.2 国内外燃气工程状况 1.2.1 国外燃气工程状况 随着经济的发展，人工煤气的气化技术有了很大的发展，呈现出欣欣向荣的现象。 气化已经成为使用石化燃料例如煤、重油和石油残油等比较有效的方法。这些工艺正 在不断的改进，目的是为了使资源有效使用，保证能源的环境效益和降低操作成本。 二战结束前已发现相当数量的大型和较大型油气田，从1930年开始每年平均增加 储量1920108m3，至1945年天然气储量已经达4.181012m3，天然气管线总长 35.1104km（每年增加7400km），已经具备相当大的输气能力。1938年后政府全面控 制气

12、价，定价很低，不到油价的15%，因此促进了天然气消费，每年增加消费 53108m3，天然气产量也以每年58.8108m3的数量增长，1945年产量达1145108m3， 储采比为36.6，天然气在能源消费中已占14.1%。 在全球能源消费结构中，天然气已占44.4%。近年来，美国、德国、英国、意大利 和日本的天然气消费量迅速增长，这5个国家的消费量占世界消费量的33.9%，推动世 界天然气消费迅速增长。2006年美国全年消费天然气0.62万亿立方米(占全球总量的 22.0%)、俄罗斯0.43万亿立方米(占15.1%)。中东地区的天然气消费量快速增长，2006 年中东地区的天然气消费量占世界消费

13、量的10.1%，比1996年高两倍，比1985年高出近 3倍。印度由于推行天然气作为未来发电项目的燃料的政策，天然气消费量将大幅增长， 2006年消费400亿立方米，预计2010年天然气消费量将达510亿立方米，2025年约1420 亿立方米，在能源消费结构中将占20%。据国际能源机构预测，2003-2030年，世界天 然气消费量年均增长率将为2.1%，其中中东地区的平均年增长率为3.8%，北非国家的 平均年增长率为3.4%。2010年世界天然气消费量预计达3.22万亿立方米，2020年达4.06 万亿立方米，2030年达4.79万亿立方米1。 随着世界天然气一些重要基础设施建设项目投入使用，

14、天然气可以更大量地运抵 更广泛的地区。2005年世界完成的石油天然气管道建设约为2.09万千米，到2015年，世 界各地计划建设的石油和天然气管道总长度约为9.6万千米，其中74%是天然气管道。 世界范围来讲，很多国家能源已经以天然气为主，但近 10 年来并没有放松对煤炭 的研究开发工作，特别是把煤炭气化和联合循环发电结合起来，提高了煤炭利用效率， 同时也符合环境保护要求。我们应从这些资料中获得借鉴，也需要把煤炭的开发利用 放在一个重要的位置。 1.2.2 国内燃气工程状况 我国人口众多,地域广阔,各地区经济发展和资源条件均极为不平衡。东、西、南、 北地区以及沿海与内地均有很大的差距,因而造成

15、了国内城市燃气事业起步较早,发展 较晚的状况。我国城市燃气事业最早始于1865年,由英商在上海建水平炉生产煤气用于 照明而设立的煤气公司,到1949年,全国只有上海、大连、沈阳、鞍山、抚顺、长春、 锦州、哈尔滨、丹东九个城市有煤制气,可见发展极为缓慢。新中国成立以后,燃气事 业有了较大发展。到上世纪八九十年代,随着国内液化石油气(lpg)的供应量及由国外 进口lpg数量的逐步增加及天然气的开采利用,燃气作为优质民用燃料进入千家万户, 并成为城市建设的重要基础设施和城市现代化的重要标志。 近几年来天然气作为城市气源发展较快，是应该优先使用的一种城市燃气气源， 但天然气气源在中国分布不均，由于资源

16、相对分散，大部分就地使用。远距离输送要 做到发达国家国内联网、国际联网还有待我国综合国力以及天然气资源的发展规模来 定。目前，中国的天然气作城市气源己达到本世纪末一定规模。 中国煤炭年产量为12.3亿吨，占世界第一位。石油年产量为1.46亿吨，占世界第六 位。这为人工煤气生产提供了制气原料，但煤制气存在工艺复杂、污染环境、投资大、 成本高等缺点，无法与天然气、lpg竞争，因而只能适当发展具有煤综合利用或矿口 气化的煤制气厂,适当发展人工煤气2。 1.3 本设计的内容 本设计为大连市新星绿城三区燃气工程设计，根据大连市现状燃气管网图及大连 市 地理环境资料对该公寓进行燃气管网设计。 具体内容包括

17、：确定大连新星绿城三区的供气方案，绘制大连新星绿城三区燃气 管道总平面图、5#楼、14#楼、17#楼、26#楼楼室内燃气管道平面图及系统图，根据各 种管材的优缺点对室内、外燃气管道选材，根据工程实际对主要设备及附件选型，进 行燃气管网水力计算，确定最佳管径。 2 室内燃气管道设计与计算 2.1 室内燃气具的选择和布置 2.1.1 燃气灶的选择和布置 1.燃气灶的选择 本设计居民用户均安装民用燃气双眼灶，它是全国各地居民用户普遍使用的灶具。 市场上品种繁多，规格不一，但其基本参数大致相同。具体双眼灶型号由用户自行选 择，但应满足以下要求选用： （1）制造商必须具有制造燃气用具的资格证书； （2）

18、燃气灶必须具有产品合格证书； （3）燃气灶使用的燃气种类必须与家庭实际使用的燃气种类相符。 本设计根据大连市使用双眼灶现状，选用一台 jzr-t205x 型号人工煤气的双眼灶， 灶具的额定负荷为 1.4 m3/h，预留一台 sch-10q56a 型号的快速热水器进行计算，额 定流量为 2.21m3/h。 2.燃气灶的布置 规范对燃气灶的设置有如下要求9： （1）燃气灶应安装在通风良好的厨房内，利用卧室的套间或用户单独使用的走廊 做厨房时，应设门并与卧室隔开； （2）安装燃气灶的房间净高不得低于 2.2m； （3）燃气灶与可燃或难燃烧的墙壁之间应采取有效的防火隔热措施； （4）燃气灶的灶面边缘距

19、木质家具的净距不小于 0.2m； （5）燃气灶与对面墙之间应有不小于 1m 的通道。 本小区内居民用户层高均为 3.0m，满足安装燃气灶的要求，燃气灶布置在通风良 好的厨房内，灶台的安装高度为 1.1m，厨房安装推拉门，与其他房间相互隔开，为独 立的房间。用户支管的安装高度距室内地坪 2.3m。每户均设有燃气灶具排烟装置，将 燃烧废气直接收集，通过管道从抽油烟机排出室外，降低对室内环境的污染，改善厨 房卫生状况，减少对人体的危害。 2.1.2 燃气表的选择和布置 1.燃气表的选型 随着燃气行业的发展，燃气表种类层出不穷，ic 卡膜式燃气表被越来越多的人们 使用，其主要原因是采用 ic 卡膜式燃

20、气表磁卡燃气表量程比宽，始动流量小，质量轻， 价格低，制作、安装、维修方便，压损小，并且解决了抄表人员上门抄表的麻烦，便 于对用户管理，简化了操作程序。此表的接口处用活接的连接方式连接，故在安装时 可省去进气口阀门后的一个活接，节省了管件的费用。 本小区选用 cg-2.5 的 ic 卡膜式燃气表，其主要技术参数如下： 最大流量：2.5m3/h； 最小流量：0.016m3/h； 总压力损失：200pa； 工作环境温度：-20+50 2.燃气表的布置 燃气表的布置原则如下： （1）由管道供应燃气的用户，应单独设置计量装置，即一户一表。 （2） 燃气表的安装宜安装在非燃烧结构及通风良好的房间内；严禁

21、安装在浴室、 卧室、危险品和易燃物品堆放处，以及与上述情况类似的地方；燃气表的安装应满足 抄表、检修、保养和安全使用的要求9。 本设计燃气表均安装在通风良好的厨房内，采用高挂表的安装形式，距离室内地 面的高度为 1.8m，表后距墙面的距离为 50mm。燃气表与燃气灶的水平投影距离不小 于 300mm，当不满足条件时应采取有效的隔热措施。 2.2 室内燃气管道设计 2.2.1 室内燃气管道管材的选择 本设计室内燃气管道选用镀锌钢管，选择镀锌钢管有以下优点： 1.质地坚硬，刚度大，适用于易撞击的环境。 2.连接方式简便，采用螺纹连接。 3.施工经验成熟，敷设过程完成快速。 所以我选择镀锌钢管。 2

22、.2.2 室内燃气管道安装设计 随着生活水平的不断提高，越来越多的家庭开始注重居室的美观和实用性，对住 宅室内装修的要求越来越高，不仅要求户型设计人性化，也要求配套设施简洁集中， 易于装修。因此如何在确保安全用气的情况下，需要最大限度地满足用户的合理要求， 必须对室内燃气管道进行最优化设计。尤其对高层建筑的天然气管道系统更是提出了 很高的要求。对于室内燃气管道系统经常会出现很多问题： 用户往往在装修时将立管密封于厨柜、吊柜内，既存在不安全隐患，维修又困难； 燃气表接头易漏气。室内漏气大多在燃气表接头和灶前阀处，厨房平时通风不良，燃 气表接头位置高，漏气不易被用户发现。由于入户困难，维修人员不可

23、能定期逐户检 查因此在设计时，尤其是在高层的建筑内，一方面要求施工人员的施工质量，另一方 面就要增加报警装置以达到提前预防、发现的目的，最终取保人的安全,户内挂表形式 存在的问题5。 室内立管在每隔一层要设置一个管卡，以保正管道的稳定性，在引入管处进行支 敦设计，以起到承受长距离的管道自重所带来的压力，在穿越楼层时要使用穿墙套管， 来保护管道在楼层中不受到挤压而产生破损，在套管的缝隙中添一些油麻等防止管道 的晃动，更重要的是利用燃气管与套管之间的间隙补偿燃气管伸缩产生的位移，避免 管道的接口因应力集中造成的破坏。如果要求更加美观，也可以用玻璃密封胶或一些 新型材料进行填充。对于每一个套管按照要

24、求都要比管道大两号。每隔六到七层都要 进行固定支撑，保证总管道的稳定9。 本设计包括 4 栋楼的室内燃气管道设计，室内燃气管道均采用明设，且敷设在通 风良好的地方，未在易燃易爆品仓库、配电间，变电室，电缆沟、烟道和进风道等地 方穿越，未敷设在潮湿或有腐蚀性介质的房间内。当室内燃气管道穿过楼板、楼梯平 台、墙壁时，需安装在套管内，且套管管径比实际管径大两个级制，具体见表 2.1。当 沿墙、梁明设的燃气管道采用 u 型管卡加以固定，立管每隔一层楼安装一个管卡，且 燃气钢管的固定件间距不应大于表 2.2 的规定17。 表 2.1 套管尺寸 燃气管直 径 （mm） dn15dn20dn25dn32dn

25、40dn50dn65dn80dn100dn150 套管直 径 （mm） dn32dn40dn50dn65dn65dn80dn100dn100dn150dn200 表 2.2 燃气钢管固定件的最大间距（m） 管道公称直径 （mm） 无保温层管道的固定件的最大间距 152.5 203 253.5 324 404.5 505 室内燃气管道敷设时保证与电气设备、相邻管道之间的净距满足规范的要求。其 具体数值见表 2.3 。 表 2.3 燃气管道和电气设备、相邻管道之间的净距（cm） 与燃气管道的净距 管道和设备 平行敷设交叉敷设 明装的绝缘电线或电缆2510 暗装的或放在管子中的绝缘电线 5（从所做的

26、槽或管 子的边缘算起） 1 电压小于 1000v 的裸露电线的导 电部分 100100 电 气 设 备 配电盘或配电箱30不允许 相 邻 管 道 应保证燃气管道和 相邻管道的安装、 安全维护和修理 25 室内燃气管道在燃气表和双眼灶前均设置阀门，以便于日后维修和紧急切断气源。 如果立管与烟道口在一侧时要考虑立管是否把烟道口堵住了。室内燃气管道的设计要 在规范允许下，要考虑美观来满足甲方和用户的要求。 2.2.3 室内燃气管道水力计算 1燃气供应对象 该小区的居民用户为 1358 户，居民用户均安装双眼灶，并预留一台热水器的用气 量，每户按 2.21m3/h 用气量预留。 供应燃气为人工煤气，其

27、基本参数如下： 燃气密度 0.455kg/m3 运动粘度 2510-6 m2/s 低热值 18 mj/m3 2本设计室内管道使用镀锌钢管，故计算时所用参数均为钢管参数，以下为本设 计室内管网水力计算具体步骤： （1）管段按顺序编号，凡是管径变化或流量变化处均应编号，并标上各计算管段 的实际长度 l1。 （2）求出各管段的额定流量，并按同时工作系数法，求得各管段的计算流量。 燃气管道的计算流量 q： （2.1） )(k nt knqq 式中 q 燃气管道的计算流量（m3/h） ； kt 不同类型用户的同时工作系数； 当缺乏资料时，可取 kt=1； k 燃具同时工作系数； n 同一类型燃具的数目；

28、 qn燃具的额定流量（m3/h） 。 （3）根据计算流量设定各管段的管径（用户支管最小管径为 dn15） 。 （4）计算各管段的局部阻力系数，求出其当量长度，可得管段的计算长度。 a. 求雷诺数 re： ； （2.2） du re 式中 燃气流动断面的平均流速（m/s）；u ； （2.3） 2 /4dqu 0和 101.325pa 时燃气的运动粘度（m2/s）。 b. 求管道的摩阻系数 ： 层流状态：re 2100 （2.4） re 64 临界状态：re = 210035005 （2.5） 5 10re65 2100re 03 . 0 紊流状态：re3500，钢管的 由下式计算，即 （2.6）

29、 25 . 0 re 68 11 . 0 d k 式中 燃气管道的摩阻系数； 管壁内表面的当量绝对粗糙度（mm）；k 钢管一般取=0.2mm；k d管道内径（mm）； re雷诺数； 燃气流动断面的平均流速（m/s）。u c. 求管段的当量长度 l2： 求 2 ： l （2.7） d l 2 求 l2： （2.8） d l2 d. 求管段的计算长度 l： （2.9） 21 lll 式中 d 管道内径（m） ； 管段的摩阻系数； 局部阻力系数； l1 管段长度（m） ； l2 管段当量长度（m） ； l 管段计算长度（m） 。 （5）求各管段的单位长度压力降数值，用各管段的单位长度压力降乘以管段的

30、计 算长度，得出该管段的阻力损失。 求管段的单位长度压力降p/l： 层流状态：re 2100 （2.10） 0 4 10 1013 . 1 t t d q l p 临界状态：re = 21003500 （2.11） 0 5 2 5 4 6 ) 1023 107 8 . 11 1 (109 . 1 t t d q dq dq l p 紊流状态：re3500 （2.12） 0 5 2 25 . 0 6 ) 2 . 192(109 . 6 t t d q q d d k l p 求管段的阻力损失p： （2.13） l l p p 式中 p燃气管道摩擦阻力损失（pa） ； l 燃气管段长度（m） ；

31、q 燃气管道的计算流量（nm3/h） ； d 管道内径（mm） ； 天然气密度（kg/nm3） ； 天然气运动粘度（m2/s） ； k 钢管内表面当量绝对粗糙度（mm） ； t 燃气绝对温度（k） ； t0 273k。 （6）计算各管段的附加压头，每米管段的附加压头计算公式为，再乘)( ag g 以该管段终端及始端的标高差h，可得该管段的附加压头值。计算时需注意其正负号。 （7）求各管段的实际压力损失 ，即。)( ag hgp （8）求室内燃气管道的总压力降，对于天然气计算压力降一般不超过 200pa（不 包括燃气表的压力降） 。 （9）以总压力降与允许的计算压力降相比较，如不合适，则需改变个

32、别管段的管 径3。 3以 17#系统图 mlh 为例进行水力计算，管段编号及管段长度见附录 a 图。每 户按安装一个双眼灶计算，灶具的额定流量为 3.52kw，预留一台燃气热水器额定流 量为 2.21m3/h。 系统图 mlh 的水力计算如下： m3/h4 . 1 18000 360025 . 3 灶 q 管段 12 （1）计算流量：=111.4=1.4)( nt knqkq 选管径：根据公式得3600 4 2 udq 取 u=5m/s 得管径 d, m q d011 . 0 514 . 3 3600 4 . 14 514 . 3 3600 4 故管段 12 的管径选择 dn15。 （2）计算

33、雷诺数和值： 根据得3600 4 2 udq m/s20 . 2 015 . 0 14. 33600 4 . 14 14 . 3 3600 4 22 d q u 39.1320 1025 20 . 2 1015 re 6 3 du 因为 re2100，所以05 . 0 1320.39 64 re/64 （3）求管段的当量长度和实际长度： 31 . 0 05 . 0 1015 3 2 d l 管段 12 当量长度为 m d l6 . 231 . 0 4 . 8 2 管段 12 计算长度为 mlll1 . 46 . 25 . 1 21 （4）求单位长度管段的压力损失： 因为 re2100，所以采用

34、层流状态的计算公式 mpa t t d q l p /39 . 4 .273 293 455 . 0 1025 15 4 . 1 1013 . 1 1013 . 1 6 4 2 0 4 2 （5）管段 12 段的压力损失为：pal l p p99.171 . 439 . 4 （6）计算管段 12 的附加压力： pahp ga 57.125 . 145 . 0 293 . 1 1010 h （7）管段实际压力损失：papp56.3057.1299.17 h 管段 23 在这一管段附加为用户预留的燃气热水器用气量，所以用气量为 3.61hm / 3 （1）计算流量：=113.61=3.61)( n

35、t knqkqhm / 3 选管径：根据公式得3600 4 2 udq ,m q d0161 . 0 514 . 3 3600 61 . 3 4 514 . 3 3600 4 故管段 23 的管径选择 dn20。 （2）计算雷诺数和值： 根据得3600 4 2 udq m/s19. 3 020 . 0 14. 33600 61. 34 14 . 3 3600 4 22 d q u 55.2553 1025 19 . 3 1020 re 6 3 du 因为 2100re3500，所以04 . 0 1055.255365 210055.2553 03 . 0 10re65 2100re 03 .

36、0 55 （3）求管段的当量长度和实际长度： 54 . 0 04 . 0 1020 3 2 d l 管段 23 当量长度为 m d l92 . 7 54 . 0 6 . 14 2 管段 23 计算长度为 mlll81 . 9 92 . 7 89 . 1 21 （4）求单位长度管段的压力损失： 因为 2100re3500，所以采用临界状态的计算公式 mpa t t d q dq dq l p /00 . 6 273 293 455 . 0 20 77 . 2 1025201061 . 3 23 10252010761 . 3 8 . 11 1109 . 1 ) 1023 107 8 . 11 1

37、 (109 . 1 5 2 65 64 6 0 5 2 5 4 6 （5）管段 23 段的压力损失为：pal l p p88.5881 . 9 00 . 6 （6）计算管段 23 的附加压力： pahhp ga 0038 . 8 38 . 8 10 h （7）管段实际压力损失：papp h 88.58088.58 管段 34 （1）计算流量：=113.61=2.2)( nt knqkqhm / 3 选管径：根据公式得3600 4 2 udq ,m q d0161 . 0 514 . 3 3600 61 . 3 4 514 . 3 3600 4 故管段 34 的管径选择 dn20。 （2）计算雷

38、诺数和值： 根据得3600 4 2 udq m/s19. 3 020 . 0 14. 33600 61. 34 14 . 3 3600 4 22 d q u 55.2553 1025 19 . 3 1020 re 6 3 du 因为 2100re3500，所以04 . 0 1055.255365 210055.2553 03 . 0 10re65 2100re 03 . 0 55 （3）求管段的当量长度和实际长度： 54 . 0 04 . 0 1020 3 2 d l 管段 34 当量长度为 m d l54 . 0 54 . 0 0 . 1 2 管段 34 计算长度为 mlll54 . 3 5

39、4 . 0 0 . 3 21 （4）求单位长度管段的压力损失： 因为 2100re3500，所以采用临界状态的计算公式 mpa t t d q dq dq l p /00 . 6 273 293 455 . 0 20 77 . 2 1025201061 . 3 23 10252010761 . 3 8 . 11 1109 . 1 ) 1023 107 8 . 11 1 (109 . 1 5 2 65 64 6 0 5 2 5 4 6 （5）管段 34 段的压力损失为：pal l p p26.2154 . 3 00 . 6 （6）计算管段 34 的附加压力： pahhp ga 14.2538 .

40、 8 0 . 338 . 8 10 h （7）管段实际压力损失：papp h 88 . 3 14.2526.21 管段 45 （1）计算流量：=0.5623.61=4.04)( nt knqkqhm / 3 选管径：根据公式得3600 4 2 udq m q d203 . 0 514 . 3 3600 04 . 4 4 514 . 3 3600 4 故管段 45 的管径选择 dn25。 （2）计算雷诺数和值： 根据得3600 4 2 udq m/s28 . 2 025 . 0 14. 33600 04 . 4 4 14 . 3 3600 4 22 d q u 98.2287 1025 28 .

41、 2 1025 re 6 3 du 因为 2100re3500，所以03 . 0 1098.228765 210098.2287 03 . 0 10re65 2100re 03 . 0 55 （3）求管段的当量长度和实际长度： 74 . 0 03 . 0 1025 3 2 d l 管段 45 当量长度为 m d l74 . 0 74 . 0 0 . 1 2 管段 45 计算长度为 mlll74 . 3 74 . 0 0 . 3 21 （4）求单位长度管段的压力损失： 因为 2100re3500，所以采用临界状态的计算公式 mpa t t d q dq dq l p /49 . 2 273 29

42、3 455 . 0 25 04 . 4 1025251004 . 4 23 10252510704 . 4 8 . 11 1109 . 1 ) 1023 107 8 . 11 1 (109 . 1 5 2 65 64 6 0 5 2 5 4 6 （5）管段 45 段的压力损失为pal l p p29 . 9 74 . 3 49 . 2 （6）计算管段 45 的附加压力： pahhp ga 14.250 . 338 . 8 38 . 8 10 h （7）管段实际压力损失：papp h 85.1514.2529 . 9 管段 56 （1）计算流量：=10.4433.61=4.77)( nt knq

43、kqhm / 3 选管径：根据公式得3600 4 2 udq m q d0211 . 0 514 . 3 3600 77 . 4 4 514 . 3 3600 4 故管段 56 的管径选择 dn25。 （2）计算雷诺数和值： 根据得3600 4 2 udq m/s13 . 6 025 . 0 14 . 3 3600 77. 44 14. 33600 4 22 d q u 55.2696 1025 13 . 6 1025 re 6 3 du 因为 2100re3500， 所以038 . 0 1055.2269665 210055.2696 03 . 0 10re65 2100re 03 . 0

44、55 （3）求管段的当量长度和实际长度： 66 . 0 038 . 0 1025 3 2 d l 管段 56 当量长度为 m d l66 . 0 66 . 0 0 . 1 2 管段 56 计算长度为 mlll66 . 3 66 . 0 0 . 3 21 （4）求单位长度管段的压力损失： 因为 2100re3500，所以采用临界状态的计算公式 mpa t t d q dq dq l p /34 . 3 273 293 455 . 0 25 77 . 4 1025251077 . 4 23 10252510777 . 4 8 . 11 1109 . 1 ) 1023 107 8 . 11 1 (1

45、09 . 1 5 2 65 64 6 0 5 2 5 4 6 （5）管段 56 段的压力损失为：pal l p p24.1266 . 3 34 . 3 （6）计算管段 56 的附加压力： pahhp ga 14.250 . 338 . 8 38 . 8 10 h （7）管段实际压力损失：papp h 90.1214.2524.12 管段 67 （1）计算流量：=140.383.61=5.49)( nt knqkqhm / 3 选管径：根据公式得3600 4 2 udq ,m q d0219 . 0 514 . 3 3600 49 . 5 4 514 . 3 3600 4 故管段 67 的管径选

46、择 dn25。 （2）计算雷诺数和值： 根据得m/s3600 4 2 udq 12. 3 025 . 0 14 . 3 3600 49 . 5 4 14 . 3 3600 4 22 d q u 11.3105 1025 12 . 3 1025 re 6 3 du 因为 2100re3500，所以04 . 0 1011.310565 210011.3105 03 . 0 10re65 2100re 03 . 0 55 （3）求管段的当量长度和实际长度： 63 . 0 04 . 0 1025 3 2 d l 管段 67 当量长度为 m d l63 . 0 63 . 0 0 . 1 2 管段 67

47、计算长度为 mlll63 . 3 63 . 0 0 . 3 21 （4）求单位长度管段的压力损失： 因为 2100re3500，所以采用临界状态的计算公式 mpa t t d q dq dq l p /32 . 4 273 293 455 . 0 25 49 . 5 1025251049 . 5 23 10252510749 . 5 8 . 11 1109 . 1 ) 1023 107 8 . 11 1 (109 . 1 5 2 65 64 6 0 5 2 5 4 6 （5）管段 67 段的压力损失为pal l p p67.1563 . 3 32 . 4 （6）计算管段 67 的附加压力： p

48、ahhp ga 14.250 . 338 . 8 38 . 8 10 h （7）管段实际压力损失：papp47 . 9 14.2567.15 h 管段 78 （1）计算流量：=10.3553.61=6.32)( nt knqkqhm / 3 选管径：根据公式得3600 4 2 udq ,m q d0222 . 0 514 . 3 3600 32 . 6 4 514 . 3 3600 4 故管段 78 的管径选择 dn25。 （2）计算雷诺数和值： 根据得m/s3600 4 2 udq 58. 3 025 . 0 14 . 3 3600 32. 64 14 . 3 3600 4 22 d q u

49、 97.3574 1025 58 . 3 1025 re 6 3 du 因为 re3500，所以045 . 0 97.3574 68 25 2 . 0 11 . 0 re 68 11 . 0 25 . 0 25 . 0 d k （3）求管段的当量长度和实际长度： 56 . 0 045 . 0 1025 3 2 d l 管段 78 当量长度为 m d l56 . 0 56 . 0 0 . 1 2 管段 78 计算长度为 mlll56 . 3 56 . 0 0 . 3 21 （4）求单位长度管段的压力损失： 因为 re3500，所以采用紊流状态的计算公式 mpa t t d q q d d k l

50、 p /58 . 5 .273 293 455. 0 25 48 . 7 32 . 6 102525 2 . 192 25 2 . 0 109 . 6 ) 2 . 192(109 . 6 5 2 25 . 0 6 6 0 5 2 25 . 0 6 （5）管段 78 段的压力损失为pal l p p88.1956 . 3 58 . 5 （6）计算管段 78 的附加压力： pahhp gah 14.250 . 338 . 8 38 . 8 10 （7）管段实际压力损失：papp h 26 . 5 14.2588.19 管段 89 （1）计算流量：=160.313.61=6.71)( nt knqk

51、qhm / 3 选管径：根据公式得3600 4 2 udq ,m q d0229 . 0 514 . 3 3600 71 . 6 4 514 . 3 3600 4 故管段 89 的管径选择 dn25。 （2）计算雷诺数和值： 根据得m/s3600 4 2 udq 80. 3 025 . 0 14 . 3 3600 71. 64 14 . 3 3600 4 22 d q u 68.3799 1025 80 . 3 1025 re 6 3 du 因为 re3500，所以044 . 0 68.3799 68 25 2 . 0 11 . 0 re 68 11 . 0 25 . 0 25 . 0 d k

52、 （3）求管段的当量长度和实际长度： 57 . 0 044 . 0 1025 3 2 d l 管段 89 当量长度为 m d l57 . 0 57 . 0 1 2 管段 89 计算长度为 mlll57 . 3 57 . 0 0 . 3 21 （4）求单位长度管段的压力损失： 因为 re3500，所以采用紊流状态的计算公式 mpa t t d q q d d k l p /24 . 6 .273 293 455 . 0 25 71. 6 71. 6 102525 2 . 192 25 2 . 0 109 . 6 ) 2 . 192(109 . 6 5 2 25 . 0 6 6 0 5 2 25

53、. 0 6 （5）管段 89 段的压力损失为pal l p p25.2257 . 3 24 . 6 （6）计算管段 89 的附加压力： pahhp gah 14.250 . 338 . 8 38 . 8 10 （7）管段实际压力损失：papp h 89 . 2 14.2525.22 管段 910 （1）计算流量：=180.273.61=7.33)( nt knqkqhm / 3 选管径：根据公式得3600 4 2 udq ,m q d0233 . 0 514 . 3 3600 33 . 7 4 514 . 3 3600 4 故管段 910 的管径选择 dn25。 （2）计算雷诺数和值： 根据得

54、m/s3600 4 2 udq 15 . 4 025 . 0 14 . 3 3600 33 . 7 4 14 . 3 3600 4 22 d q u 96.4146 1025 15 . 4 1025 re 6 3 du 因为 re3500，所以043 . 0 96.4146 68 25 2 . 0 11 . 0 re 68 11 . 0 25 . 0 25 . 0 d k （3）求管段的当量长度和实际长度： 58 . 0 043 . 0 1025 3 2 d l 管段 910 当量长度为 m d l58 . 0 58 . 0 0 . 1 2 管段 910 计算长度为 mlll58 . 3 58

55、 . 0 0 . 3 21 （4）求单位长度管段的压力损失： 因为 re3500，所以采用紊流状态的计算公式 mpa t t d q q d d k l p /32 . 7 .273 293 455 . 0 25 33 . 7 33 . 7 102540 2 . 192 25 2 . 0 109 . 6 ) 2 . 192(109 . 6 5 2 25 . 0 6 6 0 5 2 25 . 0 6 （5）管段 910 段的压力损失为pal l p p18.2658 . 3 32 . 7 （6）计算管段 910 的附加压力： pahhp gah 14.250 . 338 . 8 38 . 8 1

56、0 （7）管段实际压力损失：papp h 04 . 1 14.2518.26 管段 1011 （1）计算流量：=180.273.61=7.80)( nt knqkqhm / 3 选管径：根据公式得3600 4 2 udq ,m q d0236 . 0 514 . 3 3600 80 . 7 4 514 . 3 3600 4 故管段 1011 的管径选择 dn25。 （2）计算雷诺数和值： 根据得m/s3600 4 2 udq 41 . 4 025 . 0 14 . 3 3600 80 . 7 4 14 . 3 3600 4 22 d q u 53.4412 1025 41 . 4 1025 r

57、e 6 3 du 因为 re3500，所以043 . 0 53.4412 68 25 2 . 0 11 . 0 re 68 11 . 0 25 . 0 25 . 0 d k （3）求管段的当量长度和实际长度： 58 . 0 043 . 0 1025 3 2 d l 管段 1011 当量长度为 m d l78 . 0 58 . 0 35 . 1 2 管段 1011 计算长度为 mlll78 . 3 78 . 0 0 . 3 21 （4）求单位长度管段的压力损失： 因为 re3500，所以采用紊流状态的计算公式 mpa t t d q q d d k l p /21. 8 .273 293 455

58、 . 0 25 80 . 7 80 . 7 102525 2 . 192 25 2 . 0 109 . 6 ) 2 . 192(109 . 6 5 2 25 . 0 6 6 0 5 2 25 . 0 6 （5）管段 1011 段的压力损失为pal l p p05.3178 . 3 21 . 8 （6）计算管段 1011 的附加压力： pahp gah 14.250 . 338 . 8 0 . 338 . 8 10 （7）管段实际压力损失：papp h 91 . 5 14.2505.31 管段 1112 （1）计算流量：=190.263.61=8.45)( nt knqkqhm / 3 选管径：

59、根据公式得3600 4 2 udq ,m q d0245 . 0 514 . 3 3600 45 . 8 4 514 . 3 3600 4 管段 1112 的管径选择 dn40。 （2）计算雷诺数和值： 根据得m/s3600 4 2 udq 87 . 1 040 . 0 14 . 3 3600 45 . 8 4 14 . 3 3600 4 22 d q u 65.2987 1025 87 . 1 1040 re 6 3 du 因为 2100re3500，所以 045 . 0 1065.298765 210065.2987 03 . 0 10re65 2100re 03 . 0 55 （3）求管

60、段的当量长度和实际长度： 89 . 0 045 . 0 1040 3 2 d l 管段 1112 当量长度为 m d l2 . 889 . 0 2 . 9 2 管段 1112 计算长度为 mlll86.112 . 866 . 3 21 （4）求单位长度管段的压力损失： 因为 2100re3500，所以采用临界状态的计算公式 mpa t t d q dq dq l p /96 . 0 273 293 455 . 0 40 45 . 8 1025401045 . 8 23 10254010745 . 8 8 . 11 1109 . 1 ) 1023 107 8 . 11 1 (109 . 1 5