120万大卡h单机配打双级压缩冷冻站的设计

1、120万大卡/ h单机配打双级压缩冷冻站的设计发表日期：2005-05-08 作者：吴春江 来源：网易行业 评论0条本文章系网络收集转载，不代表本站观点，如果有谬误或者任何侵犯权益的地方，请联系QQ 311840、引言随着我国国民经济和社会的发展，双级压缩制冷技术已在国防、科研、化工、医院、冷冻等建筑中越来越广泛的得到应用。 一些单位或工厂企业使用双级压缩制冷技术面较广，冷量负何较大，采用传统的单机双级压缩制冷或带经济器的螺杆压缩机已不是最佳方案，而采用单机配打双级压缩制冷机却大有发展潜力。单机配打双级压缩制冷循环制冷系数高、节能、易于实现自动控制、 节省投资和运行成本，是一种高效具有国际先进

2、水平的制冷循环方案。1、单机配打双级压缩制冷方案特点单机配打双级（中冷带负荷）压缩制冷循环是近年来随着计算机控制技术的发展而大量加以运用的。特别是大中型氨螺杆压缩机均配有自动控制器，能精确地控制高、低压机的能量比，使其达到-40 C低温及-10 C中间温度的系统工艺要求， 稳定蒸发温度，达到设计目的。 下面从空调制冷网引用大连冰山集团具体实例来描述。工艺要求：（其性能参数对比见附表）蒸发温度：-40 C冷凝温度：38 C制冷量:2500Kw中冷负荷：700Kw性能参数对比表单机配打双级压缩制冷循环带经济器的螺杆压缩机制冷循环活塞压缩机制冷循环低压级：11台低温：17台JJZ2LG20带经济低温

3、：20 台 8ASJ17JZ2LG20压缩机器高温：4AV17、6AW17高压级：5台高温：1 台 JZ2LG20各一台JZ2LG20-40 C： 2543KW-40 C制冷量-10 C： 700KW-10 C745KW-40 C2058KW-40 C1550KW轴功率1700KW-10 C206KW-10 C221KW合计：2264KW合计：1771KW电机功率2350KW3330KW2860 Kw综合上述分析，单机配打双级压缩制冷循环方案同带经济器的螺杆压缩机制冷循环方案相比: 制冷系数提高约30%， 总装机容量减少980KW，减少41%， 制冷系统在获得同样制冷量的基础上，少耗电864K

4、W，降低33%。针对上述数据我们可知： 运行成本降低30%40% , 投资减少， 制冷系数提高， 减少附属设备台数及相应的自控元件、阀门，有利于压缩机的通用性，系统工作稳定性及相对节能效果， 中冷带负荷使中冷器与-10 C低压循环泵组简化合并，节约了一次性投资和机房占地 面积。2、某化工企业120万大卡/h双级压缩制冷站工程概况及方案考虑2.1工程概况：该冷冻站为某大型化工企业某车间工艺生产过程提供用冷量要求，冷冻站单独建造，可提供三种不同温度的用冷要求，总装机容量达1000万大卡/h的大型冷冻站。工艺用冷量要求分别为： -40 C盐水温度，冷量约120万大卡/h ; -15 C盐水温度，冷量

5、约600万大卡/h ; 5 C低温水，冷量约210万大卡/h。下面以工艺用冷要求：-40 C盐水温度，冷量120万大卡/h为例，介绍该冷冻站的设计 思路和过程；2.2方案考虑：根据工艺生产提供的用冷温度要求以及单机配打方案特点，该制冷系统应采用单机配打双级压缩制冷循环装置，制冷剂选择R717。下面介绍两个主要方案的比较：方案比较项目万案一万案一设计工况-45/45 C-45/40 C主要设备来源国内厂家生家进口设备冷却方式蒸发式冷凝器循环水冷却载冷剂载冷剂：CaCI 2盐水载冷剂：CCI 4制冷循环型一级节流中间一级节流中间完式完全冷却全冷却盐水箱型蒸发器蒸发器卧式壳管式蒸发器高低压匹配方式高

6、、低压级均采用螺杆制冷机组高压级螺杆制冷机组低压级离心式制冷机组初投资较低较咼运行费用高相对较低耗电量略高相对较低运行可靠性可满足用冷温度及冷量要求，运行可靠可满足用冷温度及冷量要求技术及管理技术成熟，丿方 已有多年的螺 杆机组设计、运行、管理经验用户对于离心式制冷机组运行、管理经验相对欠缺任何一种冷冻站方案都不能尽善尽美。工程中要因地制宜，既要考虑冷冻站的初投资、运行费等经济性能，也要考虑冷冻站的噪声、振动、运行、操作、维护管理等技术性能，与工程整体及周围环境相协调； 既要考虑当前投资效益， 也要考虑长远利益， 合理选择冷冻站方案。经过用户再三综合考虑，甲方最终选择方案一。3、设计计算过程3

7、.1最佳中间压力(中间温度)的选择计算中间压力应根据制冷系数最大的原则查阅有关文献资料可知，因为不存在中间冷负荷,选取。制冷循环过程 P-h图如下：取比例中项值为参考中间温度预选值。根据车间使用冷冻盐水温度要求为-40 C,设计工况为-45 C /45 C,单机配打双级压缩制冷机采用的制冷剂为R717 (氨)。由以上条件查NH3的饱和液体及蒸汽的热力性质表可得:Tc = 45 C： h8 = 1475.3KJ/K g , h9=413.7 KJ/K g ;Te= -45 C： hl = 1397.7KJ/K g;取过冷液体温度T4=T10+5 C,计算时先按温度的比例中项确定中间温度，T中Tm

8、1 ,(K)。具体步骤根据比例中项确定的中间温度选取几个不同的中间温度Tm2 , Tm3 ,，算出相应的制冷系数J , 2 3,，找出对应于最大 &值的中间温度 即为最佳中间温度，然后根据制冷剂的热力性质表确定最佳中间压力。根据T中=(K)，计算比例中项温度值为 T中=-4 Co查NH3的P h图计算列表如下：（米用Excel公式功能计算）Tm (C)h2(KJ/K g)h3(KJ/K g)h7(KJ/K g)h4(KJ/K g)517351461.716402501.945424452417281460.8716462451.945548523317211460.0316522401.945

9、652691217141459.1716582351.945681634117071458.316642301.945689588017001457.7416702251.947434317-116931456.4516762201.945200995-216861455.516822151.944867827-316791454.516882101.944291352-416721453.5516942051.94402110-516651452.5417002001.943451447-616581451.517061951.942746809-716511450.517121901.94

10、2292413-816441449.417181851.941316251-916371448.317241801.940368936-1016301447.217301751.939450106-1116231446.117361701.938559407-1216161444.917421651.937144639-1316091443.717481601.935757142-1416021442.617541551.934948388-1515951441.417601501.933614345由上述计算可知设计工况最佳中间温度约为0 C左右，查NH3的热力性质表可得对应最佳中间压力为0

11、.43MP a (表压为0.33MP a)。3.2根据制冷量计算高、低压级实际输气量并选择制冷压缩机根据工艺条件冷量为：120万大卡/h ;取设计安全系数 0=1.15 ;设计总制冷量为：Q0 = 120*1.15万大卡/h = 1600 ( KW);低压级实际质量输气量：m L=Q/(h1-h4)=1.364 kg/s ;低压级实际容积输气量：Vl= m l * v=2.742 m 3/s;* 加4高低压级质量流量比：=1.413 ;高压级实际质量输气量：mH=1.364*1.413=1.927 kg/s ;高压级实际容积输气量：VH= mH * v=0.554 m 3/s;F面为某单位开启

12、式喷油螺杆氨制冷压缩机的部分性能参数:型号JZKA12.5CJZKA16JZKA20CJZKA25JZKA31.5转子公称直径(mm)125160200250315转子长度(mm)190240300421530转速(r/min)2960理论排气量(m3/h)263552106823954622能量调节范围(%)10100注：压缩机的理论输气量也可查文献资料计算。根据高、低压级输气量的大小，选配制冷压缩机组如下: 高压级：两台 JZKA25，开一备。 低压级：三台 JZKA31.5+ 一台JZKA20C，其中三台JZKA31.5机组为两开一备，台JZKA20C机组可作为夏季工况(-45/48 C

13、)使用，正常使用工况条件下可停机，以适应 季节性引起的变工况能量调节要求。3.3实际运行中间压力(中间温度)的计算根据所选配的高、 低压级现有制冷压缩机， 其理论体积输气量 Vh和Vl就均已确定，因而此时的约束条件应是:匚;（定值高、低压级理论体积输气量之比；一方法也可用试算法求解，即先预取一系列的中间压力值（可参见3.2中经验公式计算值作为预取值参考），即Pm1，Pm2，Pm3，并计算出相应的高压级和低压级的理论输气 量之比，舀，& , $,，绘制E和Pm的变化曲线，曲线同手C定值的交点即给出所求的中间压力Pm。此方法也可先预取一系列的中间温度值Tm ,绘出E和Tm的变化曲线，曲线同手C定值

14、的交点即给出所求的中间温度Tm。由Tm可求出中间压力 Pm。由所选配的高、低压级制冷压缩机可求高、低压级实际输气量之比为：E实=Vh 实Nl实=2395/(4622*2+1068)=0.232254由公式iv （WLY（竺/可简化为:高低压级质量流量比：/-:一；二卩円IVL =伤-力4必/（人-）叫根据3.2计算结果，可预取值 Tm=0 C,计算列表如下:Tm(C)h2(KJ/K g)h3(KJ/K g)h4(KJ/K g)V(m3/K g)E517351461.72500.241140.16994514417281460.872450.249610.175816755317211460.0

15、32400.258450.181943791217141459.172350.267660.188327783117071458.32300.277280.19499494017001457.742250.287310.201883091-116931456.452200.297740.209186693-216861455.52150.308740.216818103-316791454.52100.320170.224755056-416721453.552050.332120.233039086-516651452.542000.344610.241708075-616581451.51

16、950.357680.250783892-716511450.51900.371350.260263327-816441449.41850.385650.270202257-916371448.31800.400630.280611113-1016301447.21750.416320.291510437-1116231446.11700.4331450.303197241-1216161444.91650.449970.314907054由E实=0.232254查得对应中间温度值约为：Tm实=-4 C。由NH3的热力性质表可得中间压力值约为:Pm 实=0.369MPa (表压 0.269MP

17、a )。3.4计算设计工况下的制冷量轴功率等性能参数由上述所选择的高低压级压缩机组，可得：低压级实际容积输气量：Vl实=(4622*2+1068)m 3/h=2.864m 3/s;低压级实际质量输气量：mL实=V L实/v=1.424kg/s ;高压级实际容积输气量：Vh实=2395 m 3/h =0.665 m 3/s;高压级实际质量输气量：mH实=Vh实/ v=2.002 kg/s ;高低压级质量流量比:设计总制冷量为：Q0 =( h1-h4 ) * mL =1698KW=146 万大卡/h ;低压级仅开两台JZKA31.5制冷机时的制冷量为：Q0= ( h1-h4 ) * mL、=152

18、3KW=130 万大卡 /h ;低压级压缩机的理论功率： Nol= m l*丄=391KW ; 高压级压缩机的理论功率： Nh= mH*3h=480KW ;各型号制冷压缩机组匹配电机功率分别为： 高压级：JZKA25，配电机560KW ; 低压级：JZKA31.5，配电机280KW ;JZKA20C，配电机 65KW。运行电机总功率为：280*2+65+560=1185KW 。低压级压缩比： n_=p2/pi=6.8 ；高压级压缩比：nH=p7/p2=4.8 ；制冷系数：卩1.944 ;COP 值：1.411。4、附属设备选型设计及简易流程4.1各附制冷设备型号及数量如下表:4.2简易流程序号设备型号设备各称数量1CXV-309蒸发式冷凝器22ZA-8.0贮氨器13LZL-240立式蒸发器44AF-1200立式氨液分离器25虹吸罐16JY-500集油器17XA-100紧