塔吊基础施工方案---QTZ63QTZ40（完整版）

1、可发科技（宿迁）有限公司厂区一期工程H区塔吊基础施工方案编希H : 审核：审批:宿迁华夏建设（集团）工程有限公司二零一五年四月、编 制依 据 3、工 程概 况 31、 基本概况 32、 地质、 水文资料 3三 、 塔 吊 选 型 及 技 术 性 能 指 标 .41、 塔吊选型 42、QTZ63塔吊、QTZ40塔吊技术参数4四 、 土 方 开 挖 及 塔 基 施 工 71、 土方开挖 72、 塔吊 基础施工7五 、 塔 吊 的 变 形 观 察 76 、 接 地 装 置 7 、 QTZ63 塔 吊基础 配 筋验 算（ 平面 布置 见总平 图） . 77.1、6*6 M矩形板式基础计算书（1m厚承台

2、）77.2、6*6 M矩形板式基础计算书（1.5 M厚）177.3、6*6 M矩形板式基础计算书（1.35 M厚）26358 、 QTZ40 塔 吊 基 础 配 筋 验 算 厂房塔吊基础施工方案、编制依据1、建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-20122、施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-20053、 QTZ63 塔式起重机使用说明书、 QTZ40 塔式起重机使用说明书4、工程现有图纸5、地质勘探报告。二、工程概况1、基本概况可发科技 （宿迁 ）有限公司厂区一期新建工程 （H 区）位于玄武湖西路以南、民便河以北、莫干山路以东、五指山路以西，场地占地面积131278.89 m2，总建筑面

3、积261031.73卅平方米。本工程共由12栋单体厂房，11栋附属用房组成。本工程建设单位是可发科技 （宿迁）有限公司 ,监理单位是宿迁市建设工程监理咨询中心有限公司，总承包单位是宿迁 华夏建设（集团）工程有限公司，工程开工日期为 2015年3月21日.为了加快施工进度 ,提 高垂直运输效率，本工程拟选用 18台QTZ63塔吊（三种型号），二台QTZ40塔吊（一种 型号）。2、地质、水文资料地耐力允许值：根据勘探报告各层土的平均厚度见地勘报告,地基承载力见下表地基承载力特征值饷k一览表表3庁:弓上层窘称丹法1方法2方注3庁禺4力怙征 值fak (kPs)Ck 标准标准 伯fhk町邮探P, 平肉

4、曲 (MPfl)fhk(kPa)“ IfTV化)fak(kPa)击数fiik(kPa)粉土10.722.0-IGe0.816w28.S144.7-100粉土应粉 质粘土11.221 B-1.60966eO.851 w=29 41394-淤泥病粉 质粘土11.712 385.60.76767w=41 278 .S-70粘土14.S21762.89232.9mm =0.372L3.5-220】粉土10.723 0-10.20281 5e=0 303 w=28 4147.523.7198 5250粉质粘土31.115 21S3 02.29192 4r=0.835IL=0 55185 0-1801粉质

5、粘上38.915 6224 84 38333 5e=0.762Il=O 35*-220-细砂0 834.B1964407 1-74.7306 0350m粘土49 115 321234 68353.7t0.742 IL=0 29241.0-240中砂-二-22.12451.7-6306 0400三、塔吊选型及技术性能指标1、塔吊选型由于本工程厂房南北向较长(160m长)，东西向为48m,但楼层高度不高结合现场实际 情况以及本工程工期要求为平行施工，本工程设置18台QTZ63塔式起重机。考虑到塔吊的利用率，本工程选用臂长为55m长，高度根据楼层高度不同分别设置高度在28m-35m。2、QTZ63塔

6、吊、QTZ40塔吊技术参数2.1、QTZ63塔机为水平起重臂、小车变幅，该机的特色有：2.1.1. 性能参数及技术指标国内领先，最大工作幅度55m，最大起重量为6t。2.2.2. 该机有地下浇注基础固定式、底架固定独立式、外墙附着等工作方式，适用各种不同的施工对象，独立式的起升高度为28m，附着式的起升高度为120m。该机主要特点如下：2.1.3、塔机的自身加节采用液压顶升，使塔身能随着建筑物高度的升高而升高，塔机 的起重性能在各种高度下保持不变。2.1.4、冈I性双拉杆悬挂大幅度起重臂，起重臂刚度好，自重轻，断面小，风阻小，夕卜形美观，长度有几种变化，满足不同施工要求;2.1.5、安全装置具

7、有起高限制器、变幅小车行程限位器、力矩限制器、起重量限制器 装置等安全保护装置，可保证工作安全可靠。2.2、QTZ63塔吊主要技术参数机构工作 级 别起升机构M5回转机构X14牵引机构M3起升咼度(血)倍率固定行走附着a =239.24121S.5a =439,24121S.5最大起重暈(t)6幅度(m)最大幅度(m)55嚴小幅度(m)起升机构速度倍率 =2a =4起重最(t)331.5663速度(in mill)8.540804.22040电机型号功 率转速YZTD225L1-4 S 3224 24 5 4KW 1410 710 1501 min回转机构转速电机型号功率转速0*0.6 1 n

8、iiiiYZR132M2-62X3.7KW9081 min牵引机构速度电机型号功率转速44 22 m millTOEJ132S-4 83.3/2.2KW50 1500 n min行走机构速度电机型号功率转速10.4 ni niiiiY132S-62X5.5KW960r niin顶升机构速度电机型号功率转速0.5in minY132S-45.5KW1440r min匸作压力25MPa平衡重臂氏重量(t)55m145850m13.5545m12.0740m10.84总功率45,7KW (不含顶升电机|2.3、QTZ40塔吊主要技术参数部件单位参数公称起重力矩KN.mKN.M400最大起重量T4最大

9、幅度下的额定起重量T0.902工作幅度M3 42起升高度独立式M28附着式M120起升速度倍率24起升速度M/min70357.53517.53.75最大起重量T122244转速R/mi n0.375/0.75变速M/min38/19起升速度M/min0.6重量平衡重T6.4整机重量T18.8最大回转半径M42.94后臂回转半径M10.733最大工作风速M/s20爬升风速WM/s13工作环境温度C-2040四、土方开挖及塔基施工1、土方开挖本工程基础开挖过程中，进行塔吊位置确定，考虑到基坑的开挖深度以及放坡要求 因此各栋楼塔吊基础中心距承台外边线距离确保在5m范围以外，位置详见总平面布置图。2

10、、塔吊基础施工2.1、楼塔吊基础根据塔吊基础图施工，塔基上表面要求平整，其最大误差 5mm。2.2、塔吊基础周边预留集水坑，并做好排水沟，便于基础排水工作。五、塔吊的变形观察塔吊在安装完及安装后每星期进行一次垂直度观测，并做好垂直度观测记录；在每次 大风或连续大雨后应对塔吊的垂直度、基础标高等作全面观测，发现问题及时与项目技 术部及安全部联系解决。六、接地装置塔机避雷针的接地和保护接地采用-40*3镀锌扁铁，利用 48钢管打入地下（埋深至 少3米），扁铁与钢管及塔身的连接采用焊接，要求塔吊的接地电阻不得大于4。七、QTZ63塔吊基础配筋验算（平面布置见总平图）7.1、6*6m矩形板式基础计算书

11、（1m厚承台）计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑 地基基础设计 规范GB50007-2011、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度H 0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值F k1 (kN)401.4起重荷载标准值Fqk (kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)461.4水平荷载标准值Fvk (kN)18.927倾覆力矩标准值M k(kN m)674.077非工作状态竖向荷载

12、标准值Fk(kN)401.4水平荷载标准值Fvk (kN)45.246倾覆力矩标准值Mk(kN -m)615.9292、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1 (kN)1.35F k1 = 1.35 X 401.4 = 541.89起重荷载设计值F Q(kN)1.35F Qk = 1.35 X60 = 81竖向荷载设计值F(kN)541.89+81= 622.89水平荷载设计值Fv(kN)1.35F vk = 1.35 X 18.927 = 2 5.551倾覆力矩设计值M(kN- m)1.35M k = 1.35 X 674.077= 910.004非工作状态竖向荷载设计值F(kN

13、)11.35F k = 1.35 X 401.4 = 541.89水平荷载设计值Fv(kN)11.35F vk = 1.35 X 45.246 = 61.082倾覆力矩设计值M (kN m)1.35M k = 1.35 X615.929= 831.504三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)1基础参数基础混凝土强度等级C353基础混凝土自重Yc(kN/ m3)25基础上部覆土厚度h (m)2.83基础上部覆土的重度Y (kN/m )19基础混凝土保护层厚度5(mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值100fa(kP a)软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶

14、面的距离z(m)5地基压力扩散角B ( )20软弱下卧层顶地基承载力特征值 fazk(kP a)130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kP a)329.5地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1 (mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(h Y+h y )=6 X 6X (1 X 25+2.8 X 19)=2815.2kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35 X2815.2=3800.52kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk=674.077kN mFvk =

15、F vk /1.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M=910.004kN mFv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN基础长宽比：l/b=6/6=10偏心荷载合力作用点在核心区内。Fk+Gk6)=91.017kN/m4、基础底面压力验算(1) 、修正后地基承载力特征值fa=100.00kPa(2) 、轴心作用时地基承载力验算Pk=91.017kPa wfa=100kPa满足要求！(3) 、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=117.497kPa 1.2f a=1.2 X100=120kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度

16、：h0=h- 5 =1000-(40+25/2)=948mmX1.000X轴方向净反力：Pxmi n= Y (R/A-(M k+F vk h)/W x)=1.35 X(461.400/36.000-(674.077+15.773X1.00)/36.000)=-8.567kN/m2Pxmax= Y (FJA+(M k+F vkh)/W x)=1.35 x(461.400/36.000+(674.077+15.773 0)/36.000)=43.172kN/m假设Pxmi n=0,偏心安全，得2P1x=(b+B)/2)P xmax/b=(6.000+1.600)/2)X43.172/6.000=2

17、7.342kN/m丫轴方向净反力：Pymi n=Y(Fk/A-(M k+F vkh)/W y)=1.35 X(461.400/36.000-(674.077+15.7732)/36.000)=-8.567kN/m2X1.000Pymax=Y(Fk/A+(M k+F vkh)/W y)=1.35 X(461.400/36.000+(674.077+15.77320)/36.000)=43.172kN/m2假 设 Pymi n=0, 偏 心 安 全 ， 得X 1.00P1y=(l+B)/2)P ymax/l=(6.000+1.600)/2)X43.172/6.000=27.342kN/m基底平均压

18、力设计值：px=(P xmax+P1x)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kN/mpy=(P ymax+P1y)/2=(43.172+27.342)/2=35.257kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=35.257X(6-1.6)X6/2=465.393kNVy=|py|(l-B)b/2=35.257X(6-1.6)X6/2=465.393kNX轴方向抗剪：h0/l=948/6000=0.15840.25 伍fclh 0=0.25 X 1 X 16.7 X 6000X 948=23747.4kNV=465.393kN 满足要求！丫轴 方向 抗剪：h0/b=9

19、48/6000=0.158 40.25 pcfcbh0=0.25 X 1 X 16.7 X 6000X 948=23747.4kNV=465.393kN满足要求！6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：pc=d Ym=1.5 X19=28.5kPa下卧层顶面处附加压力值：pz=lb(P k-p c)/(b+2ztan0 )(l+2ztan 0 )=(6 X6X(91.017-28.5)/(6+2XXtan20 X；6+2 X5Xtan20 )=24.22kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z 丫 =5X 19=95kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值faz=f azk +

20、 n b 丫 (b3)+ nd y (d+z-0.5)=130.00+0.30 X 19.00 X(6.00-3)+1.60X19.00 X(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=24.22+95=119.22kPa f az=329.5kPa满足要求！7、地基变形验算倾 斜率：tan 0 =|S-S2|/b=|20- 20|/5000=0 A1 =8532mm满足要求！(2) 、 底 面 短 向 配 筋 面 积aS2=|M i |/( 1fclh02)=511.932 X106/(1 X6.7 X6000X9482)=0.0060.50.

21、 5Z=1-(1- 2aS2)0.5=1-(1-2 XD.006)=0.006YS2=1- Z/2=1-0.006/2=0.997X948X 300)=1805mmAS2=|M i |/( YS2h0fy2)=511.932 X106/(0.997基础底需要配筋： A2=max(1805 ， p lh0)=max(1805 ，0.0015X6000X948)=8532mm基础底短向实际配筋：A S2=15209mm2A2=8532mm满足要求！(3) 、 顶面长向配筋面积基 础顶长向实际 配筋：As3=15209mm 2 0.5AS1 =0.5 X5209=7605mm、顶面短向配筋面积基础顶

22、短向实际配筋：As4=15209mm 2 0.5As2=0.5 X5209=7605mm满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。五、配筋示意图HRB33Izi冃BEtSOOHBB33E SfABOO*-；-4-*用.-V-讣二二mmtrnp1HEB336 2EKOOfflB335 264004基础配筋图7.2、6*6m矩形板式基础计算书(1.5m厚)计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑 地基基础设计 规范GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的

23、最大起吊高度H 0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值F k1 (kN)401.4起重荷载标准值Fqk (kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)461.4水平荷载标准值Fvk (kN)18.927倾覆力矩标准值M k(kN m)674.077非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)401.4水平荷载标准值Fvk (kN)45.246倾覆力矩标准值Mk(kN -m)615.9292、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1 (kN)1.35F k1 = 1.35 X 401.4

24、 = 541.89起重荷载设计值FQ(kN)1.35F Qk = 1.35 X60 = 81竖向荷载设计值F(kN)541.89+81= 622.89水平荷载设计值Fv(kN)1.35F vk = 1.35 X 18.927 = 2 5.551倾覆力矩设计值M(kN- m)1.35M k = 1.35 X 674.077= 910.004非工作状态竖向荷载设计值F(kN)11.35F k = 1.35 X 401.4 = 541.89水平荷载设计值Fv(kN)11.35F vk=1.35 X 45.246=61.082倾覆力矩设计值M (kN m)1.35M k = 1.35 X615.929

25、=831.504三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)1.5基础参数基础混凝土强度等级C353基础混凝土自重Yc(kN/ m )25基础上部覆土厚度h (m)2.8基础上部覆土的重度Y (kN/m3)19基础混凝土保护层厚度5(mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kP a)100软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)5地基压力扩散角B ( )20软弱下卧层顶地基承载力特征值 fazk(kP a)130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kP a)329.5地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1 (mm)20基础倾斜方向另一端

26、沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(h Y+h y )=6 X 6X (1.5 X 25+2.8 X 19)=3265.2kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35 X3265.2=4408.02kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk=674.077kN mFvk =F vk /1.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M=910.004kN- mFv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN基础长宽比：l/b=6/6=10偏心荷载合力

27、作用点在核心区内2、基础底面压力计算Pkmi n=77.036kPaPkma x=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y=(461.4+3265.2)/36+476.644/36+476.644/36=129.997kPa3、基础轴心荷载作用应力6)=103.517kN/mPk=(F k+G k)/(lb)=(461.4+3265.2)/(64、基础底面压力验算(1) 、修正后地基承载力特征值 fa=100.00kPa、轴心作用时地基承载力验算Pk=98.217kPa v fa=100kPa、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=118.932kPa1.2f a=1.2 X1

28、00=120kPa5、基础抗剪验算2基础有效高度：h0=h- S =1500-(40+20/2)=1450mmX轴方向净反力：X1.500Pxmi n= Y (F；/A-(M k+F vk h)/W x)=1.35 X(461.400/36.000-(674.077+15.7732)/36.000)=-8.863kN/mX1.50Pxmax= Y (FJA+(M k+F vkh)/W x)=1.35 X(461.400/36.000+(674.077+15.773 0)/36.000)=43.468kN/m2假 设 Pxmi n=0, 偏 心 安 全 ， 得P1x=(b+B)/2)P xmax

29、/b=(6.000+1.600)/2)X43.468/6.000=27.529kN/m丫轴方向 净反力：X1.500X 1.50Pymi n =丫(F；/A-(M k+F vk h)/W y)=1.35 X(461.400/36.000-(674.077+15.7732)/36.000)=-8.863kN/m2Pymax= 丫 (F/A+(M k+F vkh)/W y)=1.35 X(461.400/36.000+(674.077+15.77320)/36.000)=43.468kN/m2假 设 Pymi n=0, 偏 心 安 全 ， 得P1y=(l+B)/2)P ymax/l=(6.000+

30、1.600)/2)X43.468/6.000=27.529kN/m基底平均压力设计值：px=(P xmax+P1x)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kN/mpy=(P ymax+P1y)/2=(43.468+27.529)/2=35.499kPa基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=35.499X(6-1.6) X6/2=468.581kNVy=|py|(l-B)b/2=35.499X(6-1.6) X6/2=468.581kNX轴方向抗剪：h/l=1450/6000=0.242V=468.581kN满足要求！丫轴 方向 抗剪：h0/b=1450/6000=0.2

31、42 V=468.581kN满足要求!6、软弱下卧层验算基础底面处土的自重压力值：pc=d Ym=1.5 xi9=28.5kPa下卧层顶面处附加压力值：pz=lb(P k-p c)/(b+2ztan0 )(l+2ztan 0 )=(6 X6X(103.517-28.5)/(6+2SXtan20 (6+2 X5Xtan20 )=29.063kPa软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z 丫 =5X 19=95kPa软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值faz=f azk + n b 丫 (b3)+ nd y (d+z-0.5)=130.00+0.30 X 19.00 X(6.00-3)+1.6

32、0X19.00 X(5.00+1.50-0.5)=329.50kPa作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=29.063+95=124.063kPa f az=329.5kPa满足要求！7、地基变形验算倾 斜率：tan 0 =|S-S2|/b=|20- 20|/5000=0 0.002)=0.002 YS2=1- Z/2=1-0.002/2=0.999 AS2=|M i |/( YS2h0fy2)=515.439 X106/(0.999pxl/8=(6-1.6) 2 X35.499 X6/8=515.439kN m基础Y向弯矩：22M n =(l-B)pyb/8=(6-1.6)X35.49

33、9 X6/8=515.439kN m2、基础 配筋 计算(1)、 底面长向配筋面积oS1=|M n |/( 1fcbh02)=515.439 X10基础底需要配筋： A2=max(1186 ， p lh0)=max(1186 ，0.0015X6000X1450)=13050mm/(1 X6.7 X6000X 1450 2)=0.0020.50. 5Z=1-(1- 2aS1)0.5=1-(1-2 0.002)=0.002YS1=1- Z/2=1-0.002/2=0.999X1450X 300)=1186mmAS1=|M n |/( YS1h0fy1)=515.439 X106/(0.999基础底

34、需要配筋：A1=max(1186 , p bh)=max(1186 ,0.0015X6000X1450)=13050mm基础底长向实际配筋：A s1=13450mm2 A1=13050mmX1450X 300)=1186mm基础底短向实际配筋：A S2=13450mm22 A2=13050mm(3) 、 顶面长向配筋面积基 础顶长向实际 配筋：As3=10781mm 2 0.5AS1 =0.5 X0781=5390mm满足要求！(4) 、 顶 面 短 向 配 筋 面 积基 础顶短向实际 配筋：As4=10781mm 2 0.5As2=0.5 X0781=5390mm满足要求！ 、基础竖向连接筋

35、配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500 o五、配筋示意图HR眈5泗180HEB3鮎伽1帥基础配筋图7.3、6*6m矩形板式基础计算书(1.35m厚)计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑 地基基础设计 规范GB50007-2011一、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度H 0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值F k1 (kN)401.4起重荷载标准值Fqk (kN)60竖向

36、荷载标准值Fk(kN)461.4水平荷载标准值Fvk (kN)18.927倾覆力矩标准值M k(kN m)674.077非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)401.4水平荷载标准值Fvk (kN)45.246倾覆力矩标准值Mk(kN -m)615.9292、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1 (kN)1.35F k1 = 1.35 X 401.4 = 541.89起重荷载设计值FQ(kN)1.35F Qk = 1.35 X60 = 81竖向荷载设计值F(kN)541.89+81= 622.89水平荷载设计值Fv(kN)1.35F vk = 1.35 X 18.927 = 2 5

37、.551倾覆力矩设计值M(kN- m)1.35M k = 1.35 X 674.077= 910.004非工作状态竖向荷载设计值F(kN)11.35F k = 1.35 X 401.4 = 541.89水平荷载设计值Fv(kN)11.35F vk=1.35 X 45.246=61.082倾覆力矩设计值M (kN m)1.35M k = 1.35 X615.929=831.504三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)1.35基础参数基础混凝土强度等级C353基础混凝土自重Yc(kN/ m )25基础上部覆土厚度h (m)2.8基础上部覆土的重度Y (kN/

38、m3)19基础混凝土保护层厚度5(mm)40地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kP a)100软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)5地基压力扩散角B ()20软弱下卧层顶地基承载力特征值 fazk(kP a)130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kP a)329.5地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1 (mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(h Y+h y )=6 X 6X (1.35 X 25+2.8 X 19)=3130.2kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.3

39、5G k=1.35 X3130.2=4225.77kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk=674.077kN mFvk =F vk /1.2=18.927/1.2=15.772kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M=910.004kN mFv=F v/1.2=25.551/1.2=21.293kN基础长宽比：l/b=6/6=10偏心荷载合力作用点在核心区内2、基础底面压力计算Pkmi n=73.286kPaPkma x=(F k+G k)/A+M kx/W x+M ky/W y=(461.4+3130.2)/36+476.644/36+476.644/36=126.247

40、kPa3、基础轴心荷载作用应力2Pk=(F k+G k)/(lb)=(461.4+3130.2)/(66)=99.767kN/m4、基础底面压力验算(1) 、修正后地基承载力特征值fa=100.00kPa(2) 、轴心作用时地基承载力验算Pk=99.767kPa fa=100kPa满足要求！(3) 、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=117.247kPa v 1.2f a=1.2 X100=120kPaV基础有效 高度：h0=h- S =1350-(40+18/2)=1301mmX轴方向净反力：X1.350Pxmi n= Y (F；/A-(M k+F vk h)/W x)=1.35 X(46

41、1.400/36.000-(674.077+15.7732)/36.000)=-8.774kN/mX1.35Pxmax= Y (FJA+(M k+F vkh)/W x)=1.35 X(461.400/36.000+(674.077+15.7730)/36.000)=43.379kN/m假 设 Pxmi n=0, 偏 心 安 全 ， 得P1x=(b+B)/2)P xmax/b=(6.000+1.600)/2)X43.379/6.000=27.473kN/m丫轴方向 净反力：X1.350X 1.35Pymi n =丫(F；/A-(M k+F vk h)/W y)=1.35 X(461.400/36.000-(674.077+15.7732)/36.000)=-8.774kN/m2Pymax= 丫 (F/A+(M k+F vkh)/W y)=1.35 X(461.400/36.000+(674.077+15.7732