物料提升机基础及地下室顶板回撑方案

1、 荆门星球 世界城一期项目日 物料提升机基础施工方案一、工程概况荆门星球 世界城一期项目为：地下 1-2层、商业 4-5层、1#楼、3#楼（公寓楼）及 4#楼（soho商业）为地上 30层（包含地下商业部分）、2#楼（写字楼）地上 25层（包含地下商业部分）、建筑面积约为 241009.74 ，其中地下室建筑面积约为47545.86，地上建筑面积 193463.88、其中集中商业百货建筑面积 95422.33、30层 soho建筑面积 18467.5、30层公寓建筑面积 50102.86、25层写字楼建筑面积 29471.19，施工总承包单位承接项目施工工作内容为的土方工程、基坑支护、桩基、基

2、础及主体结构工程、装修工程、安装工程等。设计单位:杭州经纬建筑设计有限公司。结构型式:地下 1-2层、商业 4-5层、1#楼、3#楼（公寓楼）及4#楼（soho商业）为地上 30层（包含地下商业部分）、2#楼（写字楼）地上 25层（包含地下商业部分）。该工程拟采用 3台物料提升机，均安装在地下室顶板上。二、物料提升机技术方案（一）、物料提升机基础1、物料提升机基本参数 物料提升机安装在地下室顶板上，顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架物料提升机经受力计算后进行搭设。考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数 n=2。同时物料提升机能承受施工升降机工作时最不利条件下的全部荷载，

3、加固后的总受力物料提升机能承受的最大荷载不小于 p =（吊笼重+标准节+卷扬+额定载荷重）*2=（1000+2600+800+1000）*2=10800=105.84kn。2、回撑搭设方案：物料提升机总荷载为 105.84kn，基础尺寸为 4000*700mm，因此加固范围为 50001700mm，地下室顶板承担的总荷载为 37.8kn/m2 此荷载由物料提升机底部 50001700范围的楼板承担，而根据结构设计地下室顶板施工荷载为 20kn/m，故需要在楼2板下面设置钢管支撑，钢管支撑采用螺栓底座（钢定托）顶紧，按400mm纵横间距设置立杆，纵横向水平间距 400，高度方向步距 h=1000

4、mm加设水平方向拉杆。3、地下室顶板支撑架计算书：（1）计算依据：钢 管 脚手 架的 计算参 照 建 筑施 工扣件 式 钢管 脚手 架安全 技 术规 范 (jgj130-2011)、建筑地基基础设计规范(gb5007-2011)、建筑结构荷载规范(gb5009-2012)、钢结构设计规范(gb5017-2003)、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全等规范。（2）设计选型：地下室顶板在物料提升机基础底部采用钢管脚手架回撑的方式以保证板使用安全。钢管脚手架间距纵横为400400mm，步距为1000mm，45mm95mm方木，钢管顶托顶紧。考虑到地下室顶板的使用安全，将物料提升机位置的最大荷载放大

5、至50.0 kn/m进行验算。2 落地平台支撑架立面简图（3）、计算书；1）、参数信息:（1）.基本参数 立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：400.00；钢管类型(mm):483.5（考虑到钢管的锈蚀等因素，计算时采用 483.0）连接方式：顶托支撑，扣件抗滑承载力系数:0.80；脚手板自重(kn/m ):0.300；2栏杆自重(kn/m ):0.150；2截面抵抗矩 w = 5.08 cm；3截面惯性矩 i = 12.19cm；4（2）.强度计算: 均布恒载：q = 1.2 q + 1.2 q = 1.20.270+ 1.220.000 = 24.3

6、24 kn/m；12（3）.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:q = q + q = 20.270 kn/m；11 12v = (0.677 20.270+0.990 0.400) 400.0 /(100 2.060 10 5121900.0)=0.144mm支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载p取纵向板底支撑传递力，p =10.971 kn； 支撑钢管计算弯矩图(kn.m)支撑钢管计算变形图(kn.m)支撑钢管计算剪力图(kn)最大弯矩 m = 0.001 kn.m ；max最大支座力 q = 10.973 kn ；max横向钢管的计算强度

7、小于 205.000 n/mm ,满足要求!2 脚手架的自重(kn)：脚手板自重(kn)：堆放荷载(kn)：n = 50.0000.4000.400 = 8.000 kn；g42.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 a - 立杆净截面面积(cm )：a = 4.89 cm；2w - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm )：w=5.08 cm；3参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算k - 计算长度附加系数，取值为1.185；1钢管立杆受压强度计算值 ； =10757.660 /( 0.406489.000 )= 54.185 n/mm；lo/i =

8、 1200.000 / 15.800 = 76.000 ；钢管立杆受压强度计算值 ； =10757.660 /( 0.744489.000 )= 29.569 n/mm；公式(3)的计算结果：钢管立杆受压强度计算值 ； =10757.660 /( 0.661489.000 )= 33.282 n/mm； 型，搭设高度 m，根据说明书计算规则算的总荷载为860.93kn，基础尺寸为44006400mm，因此加固范围为54007400mm，总荷（2）、基础验算f =1.43n/mm，底面长l=5.4m，宽b=7.4m，底面积s=5.47.4=39.96m，高h=0.3m,导2s=39.96(p +

9、g )/f =(352+263.25)/14.3=0.045m。（满足要求）2由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。计算简图如下： 物料提升机满足如下要求式中 p -扣除基础自重后相物料提升机于荷载效物料提升机基本组合时的ja -冲切破坏锥体最不利一侧截面在基础底面积范围内的下边长；ba =a+2h =0.8+20.265=1.33m0 0.7 f a h =0.711.431065265/1000=282.51kn109.51kn，满足要求！式中 m ,m -任意截面1-1、2-2处相物料提升机于荷载效物料提升机基本组合时2的弯矩设计值；p ,p -相物料提升机于荷载效物料提升机基本组合时的基础底面边缘最max ming-考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，g=1.35g ，kg为基础标准自重，g=1.35352=475.2kn；km =1.9 /12(24.5+0.65)(21.03+21.03-2352/29.25)+(21.03-21.03)214.5=52.23knm;m =(4.5-0.8) /48(26.5+0.65)(21.03+21.03-222 265.00 )=0.004；2a =|m|/( f h )=52.