SHF20-25型锅炉高硫无烟煤烟气湿式石灰法除尘脱硫一体化系统设计

1、1文献综述1.1前言针对发展中国家投入到烟气脱硫的资金不多，特别是面广量大的中小型锅炉用户，对排烟脱硫费用承受能力有限又不便于集中统一管理的实际情况，而开发一些投资省，运行费用低，便于维护的，适合我国国情的除尘脱硫装置，即一台设备同时除尘又脱硫，从而减低系统的投资费用和占地面积。对此原则是：首先要求主体设备“地租高效”，在不增加动力的前提下，对细微尘粒有较高的补集率和较强的脱硫功能；其次是源于价格低廉的脱硫剂：包括可利用的碱性废渣，废水等，从而降低运行费用。本课程设计主要介绍湿式石灰脱硫功能及对除尘的处理，目前世界各地用于烟气脱硫的方法，主要有石灰石/石灰洗涤法，双碱法，韦尔曼洛德法，氧化法及

2、氨法等。这些方法大致可分为两类：一类为干法，即采用粉状或粒状吸收剂，吸附剂或催化剂来脱除烟气中的二氧化硫；另一类为湿法，即采用液体吸收剂洗涤烟气，以及吸收烟气中的二氧化硫。1.2反应原理1.2.1吸收原理吸收液通过喷嘴雾化喷入吸收塔，分散成细小的液滴并覆盖吸收塔的整个断面。这些液滴与塔内烟气逆流接触，发生传质与吸收反应，烟气中的SO2、SO3及HCl 、HF被吸收。SO2吸收产物的氧化和中和反应在吸收塔底部的氧化区完成并最终形成石膏。为了维持吸收液恒定的pH值并减少石灰石耗量，石灰石被连续加入吸收塔，同时吸收塔内的吸收剂浆液被搅拌机、氧化空气和吸收塔循环泵不停地搅动，以加快石灰石在浆液中的均布

3、和溶解。1.2.2化学过程强制氧化系统的化学过程描述如下：（1）吸收反应烟气与喷嘴喷出的循环浆液在吸收塔内有效接触,循环浆液吸收大部分SO2，反应如下：SO2H2OH2SO3（溶解）H2SO3HHSO3（电离）吸收反应的机理：吸收反应是传质和吸收的的过程，水吸收SO2属于中等溶解度的气体组份的吸收，根据双膜理论，传质速率受气相传质阻力和液相传质阻力的控制，吸收速率吸收推动力/吸收系数（传质阻力为吸收系数的倒数）强化吸收反应的措施：a)提高SO2在气相中的分压力（浓度），提高气相传质动力。b)采用逆流传质，增加吸收区平均传质动力。c)增加气相与液相的流速，高的Re数改变了气膜和液膜的界面，从而引

4、起强烈的传质。d)强化氧化，加快已溶解SO2的电离和氧化，当亚硫酸被氧化以后,它的浓度就会降低,会促进了SO2的吸收。e)提高PH值，减少电离的逆向过程，增加液相吸收推动力。f)在总的吸收系数一定的情况下，增加气液接触面积，延长接触时间，如：增大液气比，减小液滴粒径，调整喷淋层间距等。g)保持均匀的流场分布和喷淋密度，提高气液接触的有效性。（2）氧化反应一部分HSO3在吸收塔喷淋区被烟气中的氧所氧化，其它的HSO3在反应池中被氧化空气完全氧化，反应如下：HSO31/2O2HSO4HSO4HSO42氧化反应的机理：氧化反应的机理基本同吸收反应，不同的是氧化反应是液相连续，气相离散。水吸收O2属于

5、难溶解度的气体组份的吸收，根据双膜理论，传质速率受液膜传质阻力的控制。强化氧化反应的措施：a)降低PH值，增加氧气的溶解度b)增加氧化空气的过量系数，增加氧浓度c)改善氧气的分布均匀性，减小气泡平均粒径，增加气液接触面积。（3）中和反应吸收剂浆液被引入吸收塔内中和氢离子，使吸收液保持一定的pH值。中和后的浆液在吸收塔内再循环。中和反应如下：Ca2CO322HSO42H2OCaSO42H2OCO22HCO32H2OCO2中和反应的机理：中和反应伴随着石灰石的溶解和中和反应及结晶，由于石灰石较为难溶，因此本环节的关键是，如何增加石灰石的溶解度，反应生成的石膏如何尽快结晶，以降低石膏过饱和度。中和反

6、应本身并不困难。强化中和反应的措施：a)提高石灰石的活性，选用纯度高的石灰石，减少杂质。b)细化石灰石粒径，提高溶解速率。c)降低PH值，增加石灰石溶解度，提高石灰石的利用率。d)增加石灰石在浆池中的停留时间。e)增加石膏浆液的固体浓度，增加结晶附着面，控制石膏的相对饱和度。f)提高氧气在浆液中的溶解度，排挤溶解在液相中的CO2，强化中和反应。（4）其他副反应烟气中的其他污染物如SO3、Cl、F和尘都被循环浆液吸收和捕集。SO3、HCl和HF与悬浮液中的石灰石按以下反应式发生反应：SO3H2O2HSO42CaCO3 +2 HClCaCl2 +CO2 +H2OCaCO3 +2 HF CaF2 +

7、CO2 +H2O副反应对脱硫反应的影响及注意事项：脱硫反应是一个比较复杂的反应过程，其中一些副反应，有些有利于反应的进程，有些会阻碍反应的发生，应当在设计中予以重视如Mg的反应：浆池中的Mg元素，主要来自于石灰石中的杂质，当石灰石中可溶性Mg含量较高时（以MgCO3形式存在），由于MgCO3活性高于CaCO3会优先参与反应，对反应的进行是有利.但过多时，会导致浆液中生成大量的可溶性的MgSO3，它过多的存在，使的溶液里SO32-浓度增加,导致SO2吸收化学反应推动力的减小，而导致SO2吸收的恶化。另一方面，吸收塔浆液中Mg浓度增加，会导致浆液中的MgSO4(L)的含量增加，既浆液中的SO42-

8、增加，会对导致吸收塔中的悬浮液的氧化困难，从而需要大幅度增加氧化空气量，氧化反应原理如下：HSO31/2O2HSO4 （1）HSO4HSO42 （2）因为（2）式的反应为可逆反应，从化学反应动力学的角度来看，如果SO42-的浓度太高的话，不利于反应向右进行。因此喷淋塔一般会控制Mg离子的浓度，当高于5000ppm时，需要通过排出更多的废水，此时控制准则不再是CL小于20000ppm1.3 脱硫方法及优缺点 干法脱硫的优点是流程短，无污水，污酸的排出，且净化后烟气温度降低很少，利用烟囱排气扩散。但干法脱硫效率低，设备庞大，操作技术要求高，发展较慢。湿法脱硫具有设备较小，操作较容易，且脱硫效率较高

9、的优点，但脱硫后，但烟气温度降低，不利于烟囱排气的扩散，这一缺点可通过烟气再加热的方法来解决，因此国外对湿式脱硫工艺研究较多，使用也广泛。根据国际能源机构煤炭研究组织调查统计，湿式脱硫占世界安装烟气脱硫机组总容量的85%，其中石灰石法占36.7%，其他湿法脱硫占48.7%1.4湿法石灰法烟气脱硫工艺流程 将配好的石灰浆液由泵送入吸收塔顶部，与从塔顶送入的含二氧化硫烟气逆流流动经洗涤净化后的烟气从塔顶排空。石灰浆液吸收二氧化硫后成为三、硫酸钙及亚硫酸钙的混合液，将此混合液在母液槽中用硫酸调整PH值到4左右，用泵送入氧化塔并向塔内送入490千帕的压缩空气惊醒氧化。生成的石膏经稠厚器使其沉积，上清液

10、返回吸收系统循环，石膏浆经离心泵分离的成品石膏，氧化塔排出的尾气因含有微量二氧化硫可送回吸收塔内。 吸收设备由于采用石灰石或石灰浆液作为吸收剂，易在设备内造成结垢和堵塞，因此在选择和使用吸收设备时，应充分考虑这个问题。一般应选用气液间相对气速高，塔持液量大，内部构件少，阻力降小的设备，常用的吸收塔可选用筛板塔，喷雾塔及文丘里洗涤塔等，国内曾用过大孔径传流塔和湍球塔。本设计应用填料塔。工艺流程一般为如下设计：GGH烟 囱废水旋流器石膏旋流器真空皮带脱水机除雾器进口挡板旁路挡板出口挡板滤液水箱废水排放废水排出泵滤液泵吸収塔吸收塔排出泵吸收塔循环泵石灰石浆液泵石灰石浆液箱氧化风机增压风机锅炉排烟石灰

11、石筒仓石灰石副产品石膏副产品深 加工工序最终产品典型的工艺流程 工业用水脱硫系统（石灰石石膏法）图1-1 石灰石/石灰石膏湿法烟气脱硫工艺流程1.5湿法石灰烟气脱硫工艺系统设施简述1.5.1石灰石制备系统 将石灰石粉由罐车运到料仓存储，然后通过给料机、输粉机将石灰石粉输入浆池，加水制备成固体质量分数为10%-15%的浆液。1.5.2吸收与氧化系统 吸收塔。吸收塔是烟气脱硫系统的核心装置，要求气液接触面积大，气体的吸收反应良好，压力损失小，并且适用于大容量烟气处理。吸收塔主要有四种类型喷淋塔、填料塔、双回路塔和喷射鼓泡法。 a喷淋塔。它是湿法工艺的主流塔型，多采用逆流方式布置，烟气从喷淋区下部进

12、入吸收塔，与均匀喷出的吸收浆液逆流接触。烟气流速为3m/s左右，液气比与煤含硫量和脱硫率关系较大，一般在8-25。喷淋塔优点是塔内部件少，故结垢可能性小，压力损失小。逆流运行有利于烟气与吸收液充分接触，但阻力损失比顺流大。 b填料塔。采用塑料格栅作填料，相对延长了气液两相的接触时间，从而保证了较高的脱硫率。格栅填料塔为顺流和逆流，顺流时气速约为4-5m/s,与逆流相比结构较紧凑。压降因格栅填充高度而异。 c双回路塔。这类吸收塔被一个集液斗分成俩个回路：下段作为预冷却区，并进行一级脱硫，控制较低的PH，有利于氧化和石灰石的溶解，防止结垢和提高吸收剂的利用率；上段为吸收区，其排水经集液斗引入塔外另

13、设的加料槽，在此加入新鲜的石灰石浆液，维持较高的PH值，以获得较高的脱硫率。 d喷射鼓泡塔。工艺采用鼓泡反应器，烟气通过喷射分配器以一定的压力进入吸收液中，形成一定的高度的喷射气泡层，可省去再循环泵和喷淋装置。净化后烟气经上升管进入混合室，除雾后排放。此塔型的特点是系统可在低PH值下运行，生成的石膏颗粒大，易于脱水；脱硫率的高低与系统的压降有关，可通过增大喷射管的浸没深度来提高压降，提高脱硫率。脱硫率为95%时，系统压降在3000帕左右。 除雾器。净烟气出口设除雾器，通常为二级除雾器，装在塔的圆筒顶部或塔出口弯道后的平直烟道上。后者允许烟气流速高于前者，并设冲洗水，间歇冲洗除雾器。冷烟气中残余

14、水分一般不能超过100，更不允许超过200，否则会玷污热交换器、烟道和风机等。 氧化槽。其功能是接收和储存脱硫剂，溶解石灰石，鼓风氧化亚硫酸钙，洁净生成石膏。早期的湿式石灰/石灰石法几乎都是在脱硫塔外另设氧化塔，即由脱硫塔排出的亚硫酸钙的浆液再被引入专门的压力氧化槽中，并添加硫酸，在PH为3-4的条件下鼓风氧化。这种结构易发生结垢和堵塞问题。 随着工艺的发展，将氧化系统组合在塔底的浆池中，利用大容积浆池完成石膏的结晶过程，即就地强制氧化。循环的吸收剂在氧化槽内设计的停留时间为4-8分钟，与石灰石反应性能无关。石灰石反应性越差，为使之完全溶解，则要求他在池内滞留时间越长。氧化空气采用罗茨风机或离

15、心机鼓入，压力约为帕。1.5.3其他装置系统 经过洗涤的烟气温度已经低于露点，是否需进一步再热，取决于各国的环保要求。常规做法是烟气再加热器对洗涤后的烟气进行再加热，达到一定的温度后通过烟囱排放。德国把净化烟气引入自然通风冷却塔排放，借助烟气动量的携带热量的提高，使烟气扩散的更好。美国一般不采用烟气再加热系统，而采用对烟囱的防腐措施。 装设烟气脱硫装置后，整个脱硫系统的烟气阻力约为2940帕，单靠原有锅炉引风机不足以克服这些阻力，需设助催风机，或称脱硫风机。 湿式石灰石洗涤工艺管道、设备需要使用防腐材料或涂层。在烟气通道中，应采用下表：设备 温度 酸露点 材料未净化100 85 85 鳞片状玻

16、璃涂层 85软橡胶衬里洗涤塔 85 鳞片状玻璃涂层进口区域160 铬镍铁合金板 180 耐盐酸镍合金板 100 85 85 鳞片状玻璃涂层表1-1 防腐材料选择表2总体设计2.1设计总原则2.1.1 吸收设备的选择原则为了强化吸收过程，降低设备投资和运行费用，要求吸收设备应满足以下选择原则：气液之间应有较大的接触面积和一定的接触时间，扰动强烈，吸收阻力低，净化效率高；结构简单，操作维修方便，造价低，操作费用低，能量消耗低；应具有相应的抗腐蚀和防堵塞能力；气流通过时压力损失小，操作稳定；气液比可在较大幅度内调节，压力损失小；考虑污染物物化性能、污染物浓度和气体组成及含尘浓度等。2.1.2脱硫装置

17、工艺参数的确定脱硫工艺的选择应根据锅炉容量和调峰要求、燃料品质、二氧化硫控制规划和环评要求的脱硫效率、脱硫剂的供应条件、水源情况、脱硫副产物和飞灰的综合利用条件、脱硫废水、废渣排放条件、厂址场地布置条件等因素，经全面技术经济比较后确定。脱硫工艺的选择一般可按照以下原则：燃用含硫量Sar2%煤的机组、或大容量机组（200MW及以上）的电厂锅炉建设烟气脱硫装置时，宜优先采用石灰石-石膏湿法脱硫工艺，脱硫率应保证在90%以上。燃用含硫量Sar2%煤的中小电厂锅炉（200MW以下），或是剩余寿命低于10年的老机组建设烟气脱硫装置时，在保证达标排放，并满足SO2排放总量控制要求，且吸收剂来源和副产物处置

18、条件充分落实的情况下，宜优先采用半干法、干法或其他费用较低的成熟技术，脱硫率应保证在75%以上。燃用含硫量Sar1%煤的海滨电厂，在海域环境影响评价取得国家有关部门审查通过，并经全面技术经济比较合理后，可以采用海水法脱硫工艺；脱硫率宜保证在90%以上。电子束法和氨水洗涤法脱硫工艺应在液氨的来源以及副产物硫铵的销售途径充分落实的前提下，经过全面技术经济比较认为合理时，并经国家有关部门技术鉴定后，可以采用电子束法或氨水洗涤法脱硫工艺。脱硫率宜保证在90%以上。脱硫装置的可用率应保证在95%以上。2.1.3石灰/石灰石法各种洗涤器的比较形式 吸收率 烟气量 液气比 传质单元数 阻力 总传质系数 液体

19、量入口 出口 % Pa 栅0.128-0.144 70-92 5000-10500 0.5-1.5 1.2-2.4 100m时，取0.5。Hs100时，取0.6-1.0。 有上部逆温时，设计的高烟囱Hs200，必须考虑上部逆温层的影响。观测证明，当有效源高H等于混合层高度D时，即H=D时最不利，此时地面浓度约为一般情况下的2-2.5倍，如按此条件设计，烟囱高度将大大增加。因此应对混合层高度出现频率作调查，避开烟囱有效高度H与出现频率最高或较多的混合层高度口相等的情况。 逆温层较低时，烟囱的有效高度H D为好。 烟气抬升公式的选择是烟囱设计中重要一环，必须注意烟气抬升公式适用的条件，进行慎重的选

20、择。 烟囱高度不得低于周建筑物的2倍，这样可以避免烟流受建筑物背风面涡流区的影响，对于排放生产性粉尘的烟囱，其高度从地面算起不得低于15m，排气口高度应比主厂房最高点高出3m以上。烟气出口流速应为20-30米每秒，排烟温度不宜过低。 增加排气量，又烟气抬升高度公式知，即使同样的喷出速度与烟气温度，如果增加排气量，对动量抬升和浮力抬升均有利。因此分散的烟囱不利于产生较高的抬升高度。若需要在周围设几个烟囱时，应尽量采用多管集合烟囱，但在集合温度相差较大的烟囱排烟时，要认真考虑。3 设计计算3.1高硫无烟煤燃烧计算.标准准态下的理论空气量 （1-1）式中： 分别为煤中各元素所含的质量分数。.标准状态

21、下理论烟气量（设空气含湿量12.93） （1-2）式中： 标准状态下理论空气量，m/kg； 煤中水分的质量分数； N元素在煤中的质量分数。 .标准状态下实际烟气量 （1-3）式中： 空气过剩系数，取1.2;标准状态下的理论烟气量，；标准状态下的理论空气量，。标准状态下的烟气流量Q应以m/h计，因此， .烟气含尘浓度计算 （1-4）式中： 排灰中飞灰占煤中不可燃成份的质量分数；煤中不可燃成份的含量； 标准状态下实际的烟气量，m/kg .标准状态下烟气中的二氧化硫浓度的计算（1-5）式中: 煤中硫的质量分数； 3.2烟气体积计算.处理烟气量： （2-1） 式中： 为各元素氧化物的含量，。 设助燃空

22、气温度为20，查表得 （2-2） .时实际烟气量： （2-3）式中： Q0处理炉气气量，本设计 T炉气允许工作温度，本设计取 P0当地大气压，本设计取 P工作压力，本设计为 C0漏风率，取C0=10%时二氧化硫的浓度设计耗煤量： 2400kg/h在排烟温度下,每小时实际烟气量.烟气密度计算:有上述式子： 根据： （2-4） .除尘效率计算： （2-5）式中: 标准状态下烟气含尘浓度， 标准状态下锅炉烟尘排放标准中规定值，。 .工况下烟气的流量计算： （2-6）式中: 标准状态下烟气的流量， 工况下烟气温度，； 标准状态下温度，。 则烟气流速为 （2-7）3.3填料塔的设计计算.塔径的计算: （

23、3-1）式中： 气体的体积流量，； 空塔速度，； 塔径，。填料选塑料齿形栅条的齿形栅条，选空塔速度为 取整为D=4，塔径确定后，应对填料尺寸进行校核，由于为齿形栅条，塔径应，而实际校核合格。.填料层高度计算: （3-2）式中： 气相传质单元高度，可取1.5-1.8； 气相传质单元数，查表取2.4； 填料层高度，。 考虑到适应操作条件波动留有调节控制的余地，因此应该进行修正。 .喷淋密度: （3-3）式中： 塔顶喷淋剂量；截面积。设塔顶喷淋剂量为20， 其，满足最小喷淋密度的要求.填料层阻力（应用阻力系数法）: （3-4）式中： 填料层压降，； 阻力系数，取10； 填料层高度，； 空塔气速，；

24、气体密度， .填料塔总高：首先由标准经验值规定吸收液质量浓度一般为10%-15%，本设计取13%。液气比通常为，本设计取15，反应时间通常为，考虑到反应的稳定性取3，填料塔内流速通常为，本设计取5由反应时间可知： （3-5）式中： 填料塔总高，； 塔内流速，取5； 取3。 盖顶考虑排气部分定为，出口液体部分取，则实际填料塔高高度为： 物料衡算：由液气比为15，则供应吸收液量为： （3-6）式中： 液气比； 根据标准经验值钙硫比在之间取，本设计取则新鲜吸收液供应量为： （3-7）式中： 耗煤量； 石灰浆分子量，取74； 钙硫比，取； 每千克煤所含二氧化硫量。 需水量： （3-8）式中： 浓度，为

25、8%15%，取=10%。 3.4管道系统设计.管道的管径计算:粉尘性质属于煤灰，一般其垂直管最低气流速度为，水平管最低气流速度为，见表2-3。表2-3 除尘管道内最低气流速度粉尘性质垂直管水平管粉尘性质垂直管水平管粉状的粘土的砂耐火泥重矿物粉尘轻矿物粉尘干型砂煤灰湿土铁和钢（尘末）棉絮水泥粉尘111414121115101388121317161413181215101822铁和钢（屑）灰土、沙尘锯屑、刨屑大块干木屑干微尘染料粉尘大块湿木屑谷物粉尘麻18161214814161810820181415101618201212本设计取管道内气流速度为； （4-1） =取整得 .管道的阻力计算管道

26、系统总压力损失：沿程压力损失： （4-2）式中： 摩擦阻力系数，金属一般取0.02气体的密度为：； 管道长度为：L=150 局部阻力损失：,30个压头压力损失为： （4-3）式中： 局部阻力系数，取0.25。 管道系统总阻力损失： （4-4）3.5烟囱设计 锅炉的蒸发量为，污染物排放按照锅炉大气污染物排放标准中类区新建排污项目执行，可以假定烟囱的高度为50。 . 烟囱截面积： （5-1）式中： S烟囱截面积，m2；QV烟气流量，m3/s；v 烟气出口流速，取12m/s。代入数据得： . 烟囱直径： （5-2）式中： D 烟囱直径，m；S烟囱截面积，m2。代入数据得： 烟气热释放率： （5-3）

27、式中： QH烟气热释放率，kW；QV烟气流量，m3/s；Pa大气压力，取本地900，Pa；TS烟囱出口处的烟气温度，K；Ta环境大气温度，K。代入数据得： 烟气抬升高度： （5-4） 式中：H烟气抬升高度，m；QH烟气热释放率，Kw；D 烟囱直径，m；v 烟气出口流速，m/s； 烟囱出口处平均风速，m/s。代入数据得：烟囱高度： （5-5） 式中： H 烟囱的有效高度，m，设为50 m；H烟气抬升高度，m；HS烟气几何高度，kW；代入数据得：烟囱阻力： （5-6）式中： P烟囱阻力，Pa；D烟囱直径，m；摩擦阻力系数；u烟囱内流体平均流速，m/s；l烟囱高度，m。代入数据得：校核地面最大浓度：

28、 （5-7）式中： 取值； 根据国家地面最大允许浓度为，实际计算浓度大于国家允许浓度，校核有误，因此更正几何高度为=，得出。 校核合格。3.6风机与电机的选择与计算正确选择风机，是保证通风系统正常、经济运行的一个重要条件。所谓正确选择风机，主要是指根据被输送气体的性质和用途选择不同用途的风机；选择的风机要满足系统所需要的风量，同时风机的风压要能克服系统的阻力，而且在效率最高或经济使用范围内工作。具体选择方法和步骤如下：根据被输送气体的性质，选用不同用途的风机。例如，输送清洁空气，或含尘气体流经风机时已经过净化，含尘浓度不超过150mgm3时，可选择一般通风换气用的风机；输送腐蚀性气体，要选用防

29、腐风机；输送易燃、易爆气体或含尘气体时，要选用防爆风机或排尘风机。但在选择具体的风机型号和规格时，还必须根据某种类型风机产品样本上的性能表或特性曲线图才能确定。考虑到管道系统可能漏风，有些阻力计算不大准确，为了使风机运行可靠，选用风机的风量和风压应大于通风除尘系统的计算风量和风压。 根据选用风机的风量，风压，在风机产品样本上选定风机的类型，确定风机的机号、转速和电动机功率。为了便于接管和安装，还要选择合适的风机出口位置和传动方式。所选择风机的工作点应在经济范围内，最好处于最高效率点的右侧。 除非选择任何一台风机都不能满足要求，或在使用时要求风机的风压和风量有大幅度变动，否则应尽量避免把两台或数

30、台风机并联或串联使用。因两台或数台风机联合工作时，每台风机所起的作用都要比其单独使用时差。 近年来由于我国对风机的结构不断改进，使风机的效率不断提高，噪声不断降低，一些新型风机正在逐步取代一些老风机。为了节约能源和减小噪声危害，在满足所需风量和风压的前提下，应尽可能选用效率高、噪声低的新型风机。通风机的风量计算： （6-1）式中： 漏风率，取0.1-0.15； 通风机的风压计算： （6-2）式中： 通风机风压，； 管道系统的总阻力损失，； 安全系数，取0.15-0.2 ； 通风机性能表中给出空气密度，1.2 运行工况下进入风机时的气体密度，1.34。 根据查表得到风机为：Y 250M-4 ，电机为：JO91-4。结束语：通过对湿式石灰法脱硫除尘的设计计算，从中我了解湿式石灰法脱硫是采用石灰石粉（CaCO3）或石灰粉（CaO）制成浆液作为脱硫吸收剂，与进