水电站初步设计报告

1、5工程布置及建筑物 5.1设计依据 5.1.1工程等别和洪水标准 牛头水电站总装机容量2X5000+2500=12500kW,引水坝为浆砌石重力 坝，最大坝高 为4.8m，根据水利水 电工程等 级划分 及洪水标 准 （SL252-2000）的规定，电站工程规模属小（1）型，工程等别为W等，主、 次要建筑物分别按4级和5级设计。 根据水利水电工程等级划分及洪水标准（SL252-2000）的规定并结 合本工程的具体情况，引水坝设计洪水标准为10年一遇洪水，校核洪水标 准为20年一遇洪水；电站发电厂房为非挡水式地面厂房，发电厂房的设计 洪水标准为30年一遇洪水，校核洪水标准为100年一遇洪水。 5.

2、1.2基本设计资料 5.1.2.1水位流量资料 a）引水坝 正常引水水位419.50m;设计洪水位（P=10%） =423.56m,相应洪峰流 量497m3/s，相应下游洪水位423.45m;校核洪水位（P=5%） =423.98m,相 应洪峰流量587m3/s，相应下游洪水位423.89m。 b）发电厂房 正常发电尾水位为238.00m,发电最低尾水位为237.10m,下游设计洪 水位（P=3.33%） 242.63m,校核洪水位（P=1%） 243.50m。 5.1.2.2地质资料 a）地震基本烈度 根据国家质量技术监督局2001年2月发布的中国地震动参数区划图 （GB18306- 200

3、1）,本工程区地震动峰值加速度为 0.05g ,对应地震基本烈 度值W度。 b）基岩物理力学参数 1）坝址：卵石层 fak=250kpa, f =0. 45； 2）厂址:坡积层 fak=170kpa, f =0. 35；强风化岩石 fak=500kpa, f=0. 55 5.1.2.3抗滑稳定及地基应力控制标准 a）引水坝稳定安全控制标准 引水坝沿建基面按抗剪强度和抗剪断强度方法计算抗滑稳定，稳定安 全度控制标准见下表5.1-1。 表5.1-1稳定安全度控制标准表 何载组合 安全系数 备注 抗剪 Kc 抗剪断 K c 基本 1.05 3.0 特殊 1.0 2.5 b）地基应力控制标准： 最大正

4、应力 max 0。 5.2工程选址 5.2.1坝址选择 牛头电站属引水式水电站，工程在三湖河仰屯自然村附近的三湖河修 建引水坝，通过引水隧洞引水至牛头镇下游 3km牛头河左岸发电。工程主 要建筑物有：引水坝、引水隧洞（明渠）、前池、压力钢管、发电厂房及升 压站等。 三湖河流域周边分水岭均属砂岩地形，中间区域属喀斯特地形，溶洞 发育，支流多为暗河，三湖河主流明暗交替，根据牛头电站的前期规划成 果以及三湖河流域的地形、地质条件，主干流的隐现情况，牛头电站的引 水坝选在仰屯自然村附近，即三湖河流入溶洞前460m处，坝址上游有常年 冒水的荡屯岩洞、农干洞、古榜洞和陇眉洞。 522厂址选择 根据引水工程

5、沿途地形、地质条件和下游哥盖梯级电站的正常回水位 及前期踏勘成果，牛头电站的发电厂房位置初拟两个布置方案，方案（I ） 发电厂房布置在牛头镇上游约1.2km处牛头河的左岸阶地上，方案（II）发电 厂房布置在牛头镇下游3km处牛头河的左岸山脚上。两方案的平面布置详 见“牛头初-总图-01”。 a）方案（I ） 该方案引水线路自引水坝进水口引水至 A点进入隧洞至E点延伸到I 点，然后左拐至J点出口，隧洞出口与前池相接，通过发电隧洞、压力钢管 引水至厂房发电，引水线路总长8825.5m,其中无压隧洞7633m,引水涵洞 292.5m,发电隧洞550m,压力钢管350m,另外尾水渠长790m。电站装机

6、 2X 5000+2500=12500kW。 b）方案（I） 该方案引水线路在E点前与方案（I ）相同，通过E点后经F点在G右 拐，在H点出口，隧洞出口与前池相接，通过压力钢管引水至厂房发电， 引水线路总长9620m,其中无压隧洞8689.5m,引水涵洞292.5m,压力钢 管 638m。电站装机 2X5000+2500=12500kW。 c）方案比较 1）引水工程 两方案的枢纽布置基本相同，都为引水式水电站，方案（I ）的引水线路 总长度为8825.5km,方案（I）的引水线路长度为9620km,两方案相比，方 案(H )比方案(I)长794.5km,其中无压隧洞长1056.5m,压力管长2

7、88m, 但方案(I)有550m长的发电隧洞及需增加790m长的尾水渠。另外，方案(I ) 的前池位于高山山顶上，交通不方便，运行管理因难，并在压力隧洞段需 设90m深的井竖。 2) 厂区布置 方案(I )厂址距离牛头河较远，机组安装高程较高，厂房周围地形开阔， 不需要考虑厂房防洪问题，管理和生活等附属建筑物可就近布置。方案(H ) 厂址处地形较窄，靠近牛头河布置，管理和生活等附属建筑物距离厂房较 远，管理运行不方便。 3) 工程占地 方案(I )厂址周围以水田为主，并且需修建 790m长的尾水渠，占用水 田20亩，旱地3亩，林地5亩，所占用土地以耕地为主，占地补偿投资共 计125万元，征地补

8、偿工作较困难；方案(H )厂址布置在山脚，前池与压力 管沿着山坡布置，占用旱地 5.04亩，林地29.22亩，所占用土地以林地为 主，占地补偿投资共计60万元，较方案(I )少65万元，征地补偿工作相对 较容易。 4) 工程效益 方案(I )的设计尾水位为245m，比牛头河正常水位高7m左右，不能 充分利用水资源，年均发电量 4337kW.h;方案(H )的设计尾水位为238m, 能与牛头河水位衔接，可充分利用水资源，年均发电量 4434kW.h,比方案 多 97 万 kW.h。 5) 工程施工 两方案的施工均以无压引水隧洞为主，控制工期均为引水隧洞，方案(H ) 的引水隧洞较长，但最大单向进

9、深与方案(I )基本相同，施工工期相差不大； 方案（I ）的发电隧洞中间有竖井，隧洞后接压力钢管，施工工序较多，竖井 施工难度也较大。在工程施工难易程度上方案 （II）略优于方案（I）。 6）工程投资 方案（I ）的工程占地投资125万元，引水工程投资2423万元，发电工 程投资1460万元，投资合计4008万元，方案（I ）的工程占地投资60万元, 引水工程投资2653万元，发电工程投资1125万元，投资合计3838万元， 比方案（I ）多170万元。 两方案的主要工程特性表见下表 5.2-1。 表5.2-1厂址方案比较工程特性表 序号 项目名称 单位 数量 备注 方案（I ） 方案（I ）

10、 （推存方案） (I )- ( I ) 1 引水线长度 km 8825.5 9620 -794.5 2 前池正常水位 m 411.2 410.2 1.0 3 设计尾水位 m 245.0 238.0 7 4 设计毛水头 m 166.2 172.2 -6.0 5 装机容量 kW 12500 12500 0 6 年均发电量 kW.h 4337 4434 -97 7 投资合计 万元 4008 3838 170 其中：1） 引水工程（前池之前） 万元 2423 2653 -230. 2) 发电工程 万元 1460 1125 335 前池 万元 150 100 发电隧洞 万元 340 压力钢管土建部分 万

11、元 130 194 电站工程 万元 370 323 尾水渠 万元 160 金结 万元 310 508 3) 工程占地补偿投资 万元 125 60 65 注：1、上述工程投资不包括引水坝部分投资; 2、土建部分投资仅为直接费。 d）厂址选择 从上述分析可看出，方案（II）的引水线路比方案（I）长794.5km,但设 计毛水头比方案（I）多6m，年均发电量多97万kW.h，工程投资少170万 元，经济效益较好。另外，方案（I）在工程占地征用和工程施工及运行环境 方面均优于方案（I），只是在厂区布置上略差于方案（I）。在综合考虑上述 因素后，本阶段推荐方案（I）的厂址，即电站的发电厂房布置在牛头镇下

12、游 3km处牛头河的左岸阶地上。 5.3坝线、坝型选择 根据三湖河仰屯自然村附近的地形地质条件，本段阶初步拟定上、下 两条坝线进行比较，上坝线即为现状水轮泵引水坝，下坝线距上坝线340m。 5.3.1上坝线 上坝线为原引水坝，引水坝运行多年，施工质量差，有漏水的现象， 下游两岸冲刷严重。本设计拟对该引水坝进行改建加固，改建方法是拆除 原引水坝的上部浆砌石，保留下部浆砌石基础。在原浆砌石基础上砌筑浆 砌石和浇筑砼，上游设砼铺盖，下游设消力池。坝前正常水位419.5m，设 计洪水位423.56m,校核洪水位423.98m，坝顶高程为421m，最大坝高为 4.8m，坝顶宽度2m,无交通要求。坝顶总长

13、为 118m,浆砌石重力坝分非 溢流坝段和溢流坝段；溢流坝采用折线型堰，坝体采用M7.5水泥砂浆砌毛 石，外包C20砼防渗、防冲，上游设 C20砼铺盖厚400mm,长5m。堰顶 高程419.5m （取同现状引水坝堰顶高程），溢流段长84m,消能方式采用底 流消能，底板高程为417.3m,消力池宽14.5m,长84m,池深0.5m，底板 厚0.5m，消力池出口后接护坦，护坦长 4m,浆砌石厚0.3m；左岸非溢流 浆砌石坝段总长25m，右岸非溢流浆砌石坝段长9m。浆砌石坝段上游面为 垂直，下游面坡比为1:0.65,坝体为M7.5水泥砂浆砌毛石，上游面设砼防渗。 在距左坝端9.4m设置引水涵洞进水口

14、，进水口前设有拦污栅，孔口尺寸为 4mx 4m （宽x高），进口涵洞底高程为417.1m。在距左坝端23.9m设置冲 砂闸，冲砂闸孔口尺寸为1mx 1m （宽x高），采用平面铸铁闸门，进口底 高程为417.8m,闸门启闭机平台高程421m,采用1台3t手动螺杆式启闭 机启闭。 5.3.2下坝线 下坝线引水坝坝前正常水位419.5m，设计洪水位423.3m，校核洪水位 423.63m,坝顶高程为421m,最大坝高为6.8m,坝顶宽度2m,无交通要求。 坝顶总长为32m，浆砌石重力坝分非溢流坝段和溢流坝段；溢流坝采用折 线型堰，坝体采用M7.5水泥砂浆砌毛石，外包 C20砼防渗、防冲，上游设 C2

15、0砼铺盖厚400mm,长5m。堰顶高程419.5m,溢流段长20m,消能方 式采用底流消能，底板高程为414.8m,消力池长20m,宽21.6m,池深0.5m, 底板厚0.5m,护坦长3.5m,底板厚0.3m;左岸非溢流浆砌石坝段总长 6.8m, 右岸非溢流浆砌石坝段长 5.2m。浆砌石坝段上游面为垂直，下游面坡比为 1:0.65,坝体为M7.5水泥砂浆砌毛石，上游面设砼防渗。在距左坝端5.7m 设置冲砂闸，冲砂闸孔口尺寸为 1mx 1m （宽x高），采用平面铸铁闸门， 进口底高程为415.8m,闸门启闭机平台高程421m,采用1台3t手动螺杆 式启闭机启闭。 5.3.3坝线选择 a）上、下坝

16、线各种坝型主要工程量及投资估算见下表5.3-1。 表5.3-1上、下坝线各种坝型主要工程量及估算投资表 序号 项目名称 单位 上坝线 下坝线 -一- 建筑项目 枢纽工程 力兀 86.32 37.21 1 土方开挖 m3 4404 2316 2 填土方 m3 1143 278 3 砼 m3 1017 396 4 浆砌石 m3 1934 926 5 拆除浆砌石 m3 307 6 钢筋 t 17.1 7.00 引水建筑物投资 力兀 67.50 46.61 占地及淹没处理补偿费 力兀 21.94 74.97 -二二 工程总投资 力兀 175.76 158.79 备注 推荐 注：表中工程量仅列引水坝部分

17、，弓冰建筑物仅为隧洞前涵洞段，工程总投资为直接费。 b）坝线选择 1）从地形、地质条件分析 上坝线河床较宽，下坝线河床较窄。上下坝线河床表层均存在松散砾 砂，坝基为卵石，下部为砾质粘土，下伏基岩均为弱风化灰岩。上坝线卵 石层顶咼程约为417.0m，下坝线卵石层顶咼程约为415.0m,上坝线建基面 较高，修筑的拦水坝坝高较下坝线少 2m,上下坝线坝基下部均存在软弱下 卧层砾质粘土，较小的坝高可降低坝体发生不均匀沉陷的可能，有利于拦 水坝的抗滑和抗变形稳定。上下坝线下伏基岩均具岩溶普遍发育现象，但 溶洞绝大部分被软塑状砾质粘土全填充。 下坝线北面约110m处发育有两个 较大的落水洞，该落水洞与河段

18、溶洞具连通性，可能形成强透水岩溶渗漏 通道，不利于库区防渗漏。两岸岸坡基本稳定，未见有土洞、地面塌陷、 滑坡、泥石流等不良地质作用，具备建重力坝条件。 2）从枢纽布置条件、交通条件分析 现状引水坝运行多年，施工质量差，有漏水现象，下游两岸冲刷严重。 现对引水坝进行改建加固，改建方法是拆除原提水坝的上部浆砌石，保持 下部浆砌石基础，在原浆砌石基础上砌筑浆砌石和浇筑砼，上游设砼铺盖， 下游设消力池。上坝线右岸有村级公路经过，只需进行平整即可满足施工 道路的要求，上坝线河床比较宽，有利于枢纽布置。下坝线需占用农田修 建一段施工道路，河床比较窄，不利于枢纽布置。 3）施工条件及工期分析 上坝线为原引水

19、坝，本设计对原引水坝进行改建，拆除原引水坝浆砌 石，量不多，施工工期也不长，左右坝端均有开阔地可满足施工场地布置。 下坝址河床较窄，对施工导流布置不利，导流围堰高。 4）从淹没及工程占地情况和工程投资分析 上坝线坝前特征水位不变，无淹没影响，而下坝线则增加了上坝线至 下坝线区间的淹没耕地，上坝线方案工程占地及淹没合计：水田 4.6亩，荒 坡地、河滩地4.6亩，占地及淹没投资21.49万元，下坝线方案工程占地及 淹没合计：水田15.2亩，荒坡地、河滩地5.6亩，占地及淹没投资74.97万 元，该方案淹没较多，征地补偿工作困难，增加工程实施的难度。从上表 5.3-1看，上坝线是在原引水坝的基础上进

20、行改建，投资比下坝线工程总投 资多16.97万元。 综合以上分析，本阶段推荐采用上坝线方案。 5.4工程总体布置 根据工程选择和坝线比较的成果，引水坝布置在仰屯自然村附近，利 用原水轮泵拦水坝进行改建加固；发电厂房布置在牛头镇下游3km处牛头 河的左岸阶地上，发电厂房距下游斑马屯约500m;弓冰涵洞和引水隧洞根 据沿线的地形地质条件、引水高程和施工支洞设置情况，折线布置，出口 与前池相连；压力前池根据引水线高程布置在厂房背侧的山坡410m高程附 近，前池与发电厂房通过压力钢管相连，压力钢管顺着山坡布置。为补偿 原水轮泵抽水浇灌，拟在引水坝右端上游设一抽水站。工程的总布置详见 “牛头初-总图-0

21、1”。 5.5主要建筑物 5.5.1引水坝 5.5.1.1坝顶高程的确定(非溢流坝) a) 特征水位 水库正常水位419.5m。 设计洪水位423.56m (P=10%),相应下游水位423.45m。 校核洪水位423.98m (P=5%)，相应下游水位423.89m。 b) 坝顶高程的确定 由于三湖河为山区性河流，洪水瀑涨瀑落，两岸阶地经常被洪水淹没。 为减少水库淹没，引水坝正常水位仍保持原提水坝的水位419.5m，两岸的 非溢流坝段坝顶高程取与两岸阶地相平，即取坝顶高程为421m。 5.5.1.2平面布置及断面设计 原引水坝为砌石结构，坝线布置和坝型不规则，坝长约88m，坝顶宽 2.5m，

22、坝底宽5.9m，坝高4.5m,坝顶高程约419.5m,坝基置于砂卵石层上。 本设计对原引水坝进行改建加固，改建方法是拆除原引水坝的上部浆砌石， 保留下部浆砌石基础，在原浆砌石基础上砌筑浆砌石和浇筑砼，上游设砼 铺盖，下游设消力池。坝前正常水位419.5m,设计洪水位423.56m,校核 洪水位423.98m,坝顶高程为421m，最大坝高为4.8m，坝顶宽度2m，无 交通要求。坝顶总长为118m,浆砌石重力坝分非溢流坝段和溢流坝段；溢 流坝采用折线型堰，坝体拆除原浆砌石，外包C20砼防渗、防冲，上游设 C20砼铺盖厚400mm,长5m。堰顶高程419.5m,溢流段长84m,消能方 式采用底流消能

23、，底板高程为417.3m,消力池长14.5m,宽84m,池深0.5m, 底板厚0.5m，消力池出口后接海漫，海漫长 4m,浆砌石厚0.5m;左岸非 溢流浆砌石坝段总长25m，右岸非溢流浆砌石坝段长9m。浆砌石坝段上游 面为垂直，下游面坡比为1:0.65,坝体为M7.5水泥砂浆砌毛石，上游面设砼 防渗。在距左坝端9.4m设置引水涵洞进水口，进水口前设有拦污栅，孔口 尺寸为4mx 4m （宽X高），进口底高程为417.1m。在距左坝端23.9m设置 冲砂闸，冲砂闸孔口尺寸为1mX 1m （宽X高），采用平面铸铁闸门，进口 涵洞底高程为417.8m,闸门启闭机平台高程421m,采用1台3t手动螺杆

24、式启闭机启闭。引水坝平面布置见“牛头初-坝-01”。 消力池两侧为M7.5浆砌石斜坡护岸厚400mm,长19m，护岸顶高程 为421m。消力池下游右岸为斜坡式浆砌石护岸，长 38.1m,厚0.4m，坡比 1:1.5,护岸顶高程为421m。 5.5.1.3应力及稳定计算 a）荷载 作用于坝上的荷载有：坝体自重、静水压力、扬压力、泥砂压力、动 水压力荷载。 1）自重：主要为坝体和水的重量，其重度分别取22KN/m3和10 kN/m3。 2）静水压力 P= Y H 式中：p计算点处静水压力，kPa; Y水的重度，取 10kN/m3; H计算点处的作用水头，m。 3）泥沙压力 作用在坝面单位宽度上的水

25、平泥沙压力，按下式计算： Psk 1 sbhsig? 45 s 2 2 式中Psk泥沙压力。kN/m; Y sb泥沙的浮重度，取丫 sb=9.5kN/m3; hs坝前泥沙淤积厚度，8m; S泥沙的内摩擦角，取 s=20。 4）动水压力（只作用于溢流坝段） 作用在溢流坝面单宽反弧上的动水压力，按下式计算： q PHV （COS 2 COS 1 ） g PH V （sin 1 si n 2） g 式中：Ph， Ph总动水压力有水平和铅直分量，kN ; a 1,a 2反弧最低点两侧弧段所对的中心角，度； q单宽流量，m3/（s m）; Y水的重度，取10kN/m3; g重力加速度，m/s2; U 水

26、的流速，m/s; b）荷载组合： 荷载组合分为基本荷载组合和特殊荷载组合两种。 1）基本荷载组合选择下面情况组合： 工况1:自重+坝前正常水位下的静水压力+扬压力+泥沙压力 工况2:自重+坝前设计洪水位下的静水压力+扬压力+泥沙压力； 2）特殊荷载组合选择下面情况组合： 工况3:自重+坝前校核洪水位下的静水压力+扬压力+泥沙压力+动水 压力。 c）计算表达式 1）抗滑稳定 坝体稳定分析按下式公式进行: （f2W） K P 式中：K 抗滑稳定安全系数； W作用于计算截面以上坝体的全部荷载对滑动平面的法 向分值； 刀P作用于计算截面以上坝体的全部荷载对滑动平面的切 向分值； A 滑动面截面积； f

27、2滑动面上的抗剪摩擦系数，根据地质资料只计算砂卵石 层地基f2=0. 45； 2）坝趾抗压强度计算 Ra 式中刀W作用于计算截面以上坝体的全部荷载对滑动平面的法向 分值； 刀M作用于计算截面以上坝体的全部荷载对滑动平面的矩； B 坝底宽； m下游边坡； Ra浆砌石的抗压强度。 3）坝底应力计算 W 6 M B B2 d）计算结果 经计算坝体抗滑稳定及应力结果见表5.5-1和5.5-2。 表5.5-1坝基抗滑稳定及应力分析成果表（非溢流坝段） 项目 工况1 工况2 工况3 备注 抗滑稳定安全系数 K 1.57 3.5 3.7 规范要求值参照 （SL25-91 ）表 4.3.3 规范要求值K 1.

28、05 1.05 1.00 坝趾最大应力（KPa） 33.8 26 28 坝踵最小应力（KPa） 95.3 38 33 坝基容许压应力（KPa） 250 250 250 注：表中应力“ +”为压应力。 表5.5-2坝基抗滑稳定及应力分析成果表（溢流坝段） 项目 工况1 工况2 工况3 备注 抗滑稳定安全系数 K 1.71 3 3.1 规范要求值参照 （SL25-91 ）表 4.3.3 规范要求值K 1.05 1.05 1.00 坝趾最大应力（KPa） 39.8 35 36 坝踵最小应力（KPa） 52 29 26 坝基容许压应力（KPa） 250 250 250 注：表中应力“ +”为压应力。

29、经计算可知抗滑稳定安全系数 k大于规范要求的k，满足稳定要求 坝趾最大压应力小于坝体容许压应力及坝基容许压应力，坝踵最小应力为 压应力，满足坝体的应力要求。 图5.5-1非溢流坝段稳定计算简图 图5.5-2溢流坝段稳定计算简图 5.5.1.4坝基抗渗稳定计算 a）基本资料 坝基上部为卵石层，以卵石为主，含较多砾石、砂和少量粘土，厚度 1.2 4.3m，呈松散状态，属强透水性，渗透系数大约为 2X 10-2cm/s;下 部为砾质粘土，含较多灰岩砾石，土体呈软塑状态，土层厚度约 0 6.9m, 其透系数大约为6x10-5cr/s,属弱透水性。 计算工况：以计算正常蓄水位419.5m来分析坝基渗流稳

30、定。 b）抗渗稳定计算 1）渗透压力计算 坝基底渗透压力计算采用改进阻力系数法。 （1）坝的地基有效深度按下式确定： 当 Lq/Sq 5 时Te=O.5Lo 当 Lq/SqV 5 时Te5Lq 1.6“ 2 So 式中Te-坝的地基有效深度（m）; Lo-地下轮廓的水平投影长度（m）; So-地下轮廓的垂直投影长度（m）。 当计算的Te值大于地基实际深度时，Te值按地基实际深度采用。 （2）分段阻力系数按下式计算： 出口段： S 3 01.5（）20.441 式中 Z o-进、出段的阻力系数； S-齿墙的入土深度（m）; T地基透水层深度（m） 内部垂直段： 2S y -lnctg 才 1 式

31、中 Z y内部垂直段的阻力系数。 水平段： Lx 0.7 S!S2 T 式中 Z x-水平段的阻力系数； Lx-水平段长度（m）; S1、S2-进、出口段齿墙的入土深度（m） （3）各分段水头损失值按下式计算： hi 式中hi -各分段水头损失值； Z i-各分段的阻力系数; n-总分段数。 （4）进、出口段修正后的水头损失值由下式计算: hh h hi i 1 1.21 1 2 TS 1220.059 TT 式中h。-进、出口段修正后的水头损失值; ho-进、出口段水头损失值； -阻力修正系数，当计算的1.0时，采用1.0 ； T-板桩另一侧地基透水层深度(m)。 (5) 经计算结果如下表5

32、.5-3。 表5.5-3渗透压力计算成果表 进口段 内部垂直段 水平段 出口段 合计 阻力系数E i 0.525 0.147 4.9021 0.652 6.23 水头损失值hi 0.143 0.040 1.338 0.178 1.70 2)抗渗稳定性验算 (1) 坝基水平段抗渗稳定性验算 允许渗流坡降值的确定 根据水闸设计规范(SL265-2001),砂砾石闸基水平段的允许渗流 坡降值由表6.0.4查得为0.220.2校核洪水位为 423.98m，相应下泄流量 580m3/s，相应下游水位 423.89m。溢流堰为低堰，堰顶高程为 419.5m，消能采用底流消能。 b) 计算条件 按水利水电工

33、程等级划分洪水标准(SL252 - 2000)，并考虑渲泄小 于消能防冲设计洪水标准的流量时可能出现的不利情况。因此，该坝的消 能防冲设计洪水标准为10%，取10年一遇的洪水标准。 c) 消力池计算 消力池深度 消力池深度按下式计算： 11I dhc hs Z h hc hc 2 18 q2b 0.25 Tgh；1)(b2) hC3 2 Th：q 2 0 2g 2 2 Z qq 2g 2hs2 2gh；2 式中d -消力池深度（m）; o-水跃淹没系数，采用1.051.10; h-跃后水深（m）； he 收缩水深（m）; -水流动能校正系数，采用1.01.05; q -过闸单宽流量（m2/s）

34、; -流速系数，取0.95; bi-消力池首端宽度（m）; b2-消力池末端宽度（m）; To-由消力池底板顶面算起的总势能（m）; Z-出池落差（m）; hs 出池河床水深（m） 消力池长度 消力池长度按下式计算： Lsj LsLj Lj6.9（hChe） 式中Lsj -消力池长度（m）; Ls -消力池斜坡段水平投影长度（m）; B -水跃长度校正系数，采用0.70.8; Lj水跃长度（m）。 消力池底板厚度t 消力池底板厚度t按下列公式并取其最大值: 抗冲 t k1 q H 抗浮 U WPm tk2m b 式中t-消力池底板始端厚度（m）; H-泄水时的上、下游水位差（m）; ki-消力

35、池底板计算系数，取0.150.20; k2-消力池底板安全系数，取1.11.3; U-作用在消力池底板底面的扬压力（kPa）; W-作用在消力池底板顶面的水重（kPa）; Pm-作用在消力池底板上的脉动压力（kPa）,取跃前收缩 断面流速水头值的5%; 丫 b-消力池底板的饱和重度（kN/m3）。 计算成果 计算成果见下表5.5-4 表5.5-4消能工水力计算成果表 项目 设计洪水位（421m） 堰顶咼程（m） 419.5 相应下游水位（m） 420.84 下泄流量（m3/s） 158.5 消 力 深度（m） 0.5 长度（m） 7.7 池 池底厚度（m） 0.37 (0.18) 注：消力池池

36、底厚度栏括号中的数值为按抗浮要求计算得的数值。 根据以上计算结果，结合工程布置，确定消力池深度采用 0.5m，消力 池长度采用14.5m，消力池底板厚度采用0.5m。海漫长度4m,底板厚度采 用 0.5m。 5.5.1.6护岸稳定计算 （1）基本资料 本工程坡式护岸稳定计算为整体稳定计算，计算方法按瑞典圆弧滑动 法计算。计算工况：按施工期计算坡式护岸稳定，此工况为最危险情况。 计算断面护岸顶咼程为 421m，地面咼程为417.80m,坝咼为3.2m。 填土的土料设计参数：坝身填土湿容重Y 湿=19.4kN/m3，饱和容重丫湿 =20.7kN/m3,凝聚力C=30Kpa，内摩擦角=14。 （2）

37、稳定计算的方法 荷载计算 自重：浸润线以下为饱和重，浸润线以上为天然重，在坝坡外水位以 下的土条重力，为浮容重。 孔隙水压力：孔隙水压力按等势线垂直的假定计算。 计算公式 根据碾压式土石坝设计规范（SL2742001）规定，采用不计条块 间作用力的瑞典圆弧法计算，公式如下： II W V cos ubsce Qsin tan cbsec K w V sin 式中W土条重，浸润线以上为湿容重，浸润线以下为饱和容重； Q、V分别为水平和垂直地震惯性力（向上为负，向下为正）， U作用于土条底面的孔隙压力; a条块重力线与通过此条块底面中点的半径之间的夹角； b土条宽度； c、 土条底面的有效应力抗剪

38、强度指标； R 圆弧半径。 稳定分析方法 岸坡稳定计算采用瑞典圆弧法算出滑裂面的安全系数，并找出相应于 瑞典圆弧法最小安全系数及相应的滑裂弧位置。根据碾压式土石坝设计 规范(SL274-2001 )第832条及附录D的要求，按有效应力法计算坝坡 的稳定最小安全系数。计算采用北京理正软件设计研究院编制的理正岩 土计算4.0版边坡稳定分析，按程序要求输入坝体的外形轮廓尺寸、土料 物理力学指标，然后由计算机按优选法自动计算找出坝内外坡最小安全系 数。 (3) 岸坡稳定计算结果 岸坡最小安全系数见表5.5-5，圆弧位置分别见图5.5-3 表5.5-5岸坡稳定计算结果表 设计 工况 Cx (m) Cy

39、(m) R (m) K 规范允许值 备注 施工期 1.20 5.20 5.34 2.14 1.05 从表5.6-3得知，岸坡的稳定安全系数 K=2.14大于规范要求K=1.05 , 故岸坡是稳定的 C a,20,5.20) h = IitI =2/ 1眈 + h :1 图5.5-3岸坡稳定计算简图 5.5.2引水建筑物 根据牛头水电站的引水布置，引水线路从仰屯拦水坝通过引水涵洞和 引水隧洞调水至压力前池。本工程的引水线路总长 9620m,其中：弓冰无 压隧洞长8689.5m,涵洞长292.5m、压力钢管长638m。引水线路沿线建筑 物分别为：1#引水涵洞、1#引水隧洞、2#引水涵洞和2#引水隧

40、洞。电站机组 额定流量是8.87m3/s，本引水以隧洞为主，设计引水流量考虑加大 5%,即 设计流量为9.32m3/s。 a）引水口及1#引水涵洞 引水口前沿长度33.96m，前沿底板高程为418.3m, M7.5浆砌石护底 厚300m,以1:3坡度放坡与沉砂池衔接，沉砂池长4.5m,宽3.8m,底板高 程416.30m。引水涵洞设计流量为9.32m3/s,长122.5m,断面形式为钢筋砼 箱型结构，进口底板高程417.10m,底坡坡降1/500，底宽2.4m,设计水深 2.2m,净高2.7m。涵洞进水口布置在引水坝左侧，涵洞进口处设3.4mX.1m （宽高）的拦污栅一道，涵洞线沿河岸阶地布置

41、，涵洞末与1#引水隧洞 相连。 b）1#引水隧洞 该段引水隧洞接1#引水涵洞引水至2#引水涵洞，为一无压隧洞，总长 4018m，设计引用流量为Q=9.32m3/s，隧洞断面为拱型，底坡坡降1/1000, 净宽2.4m，设计水深2.8m。隧洞进出口段30m范围内底采用C20砼全断 面衬砌，厚度为30cm;中间段在底部衬砌 C20砼10cm，直墙采用C20砼 衬砌15cm。另外，由于引水线路所处地区为溶岩地区，根据本阶段设计深 度，隧洞按洞长的25%进行全断面衬砌。 在该引水隧洞进口设一闸门控制水流，闸门进口尺寸为2.4m（宽）28m （高）。在424.50m高程处做一 3.48mx 4m的启闭机

42、房，闭机房内装10t手 电两用启闭机对闸门进行操作运行。 c）2#引水涵洞 该段引水涵洞接1#弓冰隧洞引水至2#弓冰隧洞，总长170m，设计引 用流量为Q=9.32m3/s。涵洞底板及侧墙为浆砌石结构，顶板为钢筋砼结构， 横断面为矩形，底坡坡降1/1000,涵洞底宽为2.4m，水深2.8m，净高3.3m。 涵洞过水面进行Mg水泥砂浆抹面。 d）2#引水隧洞 该段引水隧洞接2#引水涵洞引至前池，为一无压隧洞，总长 4671.5m, 设计引用流量为Q=9.32mP/so水深2.8m,隧洞断面、衬砌同1#弓冰隧洞。 涵洞（隧洞）的特性详见下表5.5-6。 表5.5-6引水涵洞（隧洞）特性表 工程名称

43、 设计流量 （m3/s） 断面 形式 比降 长度 断面尺寸 底宽x净高 水 深 糙 率 流速 计算 流量 (m) (m/s) (m) (m) (m3/s) 1#引水涵洞 9.32 矩型 1/500 122.5 2.4 X 2.7 2.2 0.02 1.89 9.97 1#弓冰隧洞 9.32 城门型 1/1000 4018 2.4 X 3.597 2.8 0.02 1.41 9.46 2#引水涵洞 9.32 矩形 1/1000 170 2.4 X 3.3 2.8 0.02 1.41 9.46 2#引水隧洞 9.32 城门型 1/1000 4671.5 2.4X 3.597 2.8 0.02 1.

44、41 9.46 5.522前池 a）结构布置 前池与引水隧洞出口连接，前池底板高程 405.4m,正常水位410.2m, 最低水位408.7m,最高水位411.1m,工作容积约为1030m3,前池压力墙和 挡水墙为M7.5浆砌石结构，迎水面现浇 C20防渗砼，厚250mm,四周墙顶 高程411.7m,顶宽1000mm,底板为现浇C20砼厚500mm。进水室底板高 程405.9m,长3.3m,宽4.0m，进水室设有拦污栅、工作闸门各一道，闸后 通气孔，孔径500mm,压力管进口采用圆弧形进口。溢流堰布置在进水室 的左侧，堰顶高程410.3m,堰型采用实用堰，溢流宽8m,堰体为浆砌石结 构，堰体与

45、泄槽以圆弧连接，泄槽采用浆砌石结构，横断面为矩形，采用 一坡到底，坡角为31.78,泄槽底宽在堰后收缩为4.0m,渐变段长11.3m, 收缩角10,消能形式为挑流消能，反弧半径3m,挑角12。 b）结构计算 1）淹没深度复核 前池的最低发电水位为408.7m,压力管进口底高程为405.90m,压力 管管为2.1m，最小淹没水深为0.7m，淹没深度复核按满发一台大机组时不 产生贯通式漏斗漩涡考虑，计算公式如下： S=CVd1/2 式中：S最小淹没深度； C系数，本例取0.55; V闸门处流速； d闸门孔口高度 计算得S=0.63m0.7m,满足淹没水深要求 2）最高水位Z 最高 Z最高取电站正常

46、运行条件下，突然丢弃全部负荷产生的最大涌波， 约为 前池溢流堰渲泄额定发电流量时的堰顶水头高 Ho。 3/2 0 q M 式中q 单宽溢流量（m3/s）,即每米溢流段的泄流量； M 流量系数，M m 2g , m=0.38。 由上式计算得Ho=O.8m。 Z 最高 Z 堰顶+Ho=41O.3+O.8=411.1m。 3）进水室底板高程 根据前池的最低发电水位和淹没水深及压力管的管径可计算出进水 室底板高程。 Z 进底=408.7-0.7-2.1=405.90m。 4）前室底板高程 Z 前底 = Z 进底一0.5=405.9 0.5=405.40m 5）压力墙顶和挡水墙顶高程 Z顶=Z最高+安全

47、加高=411.1+0.6=411.7m 6）稳定计算和地基应力 压力墙和边墙都是重力式挡土墙，墙体为浆砌石，容重为23.5kN/mJ 墙后回填土石渣，容重为18kN/m3,有效内摩擦角为28,砌体与地基间 的摩擦系数取0.40。地基承载力设计值为300kN/m2。稳定计算项目包括： 压力墙、挡水边墙、溢流堰体。 压力墙：取最大断面，计算池内最咼水位时的抗滑稳疋及地基应力， 作用荷载有水压力、土压力、自重，计算简图见5.5-4。 挡水边墙：取最大断面，计算取池内最高水位时的抗滑稳定及地基应 力，作用荷载有水压力、土压力、自重，计算简图见5.5-4;另外再取池内 无水工况计算。 溢流堰：取最大断面

48、，计算取池内最高水位时的抗滑稳定及地基应力, 作用荷载有水压力、土压力、自重，计算简图见图5.5-4。 - I r ：i I 图 5.5-4 滑稳定计算公式: Kc 式中：Kc抗滑稳定安全系数; f摩擦系数； W 包括墙身自重、土重等垂直荷载的总和; P水平土压力。 抗倾稳定计算公式: 式中：Ko 抗倾稳定安全系数; W y 作用于墙体的荷载对墙前趾产生的稳定力矩; Mo 作用于墙体的荷载对墙前趾产生的倾覆力矩。 地基应力验算 yu yd W 6 M BB2 式中: yu yd 挡墙上下游边缘应力; 作用荷载对形心轴的力矩和。 水压力计算 静水压强按Pwr= 丫 wH计算 式中： Pwr计算点

49、静水压强； H计算点作用水头； 丫 W水容重。 土压力接主动土压力计算 H2Ka式中：Fa主动土压力; 丫挡土墙背后填土重度； H挡土墙后填土高度； Ka主动土压力系数。接溢洪道设计规范(SL253-2000)式C.6.2-1 计算。 计算结果见下表5.5-7 表5.5-7前池结构计算成果 名称 摩擦系 数f 抗滑稳定 安全系数 Kc 规范允 许值K2 抗倾安 全系数 K0 规范允 许值K2 地基承载 力计算值 (kN/m 2) 最大 应力 (kN/m 2) 最小 应力 (kN/m 2) 压力墙 0.40 1.18 1.05 7.05 1.5 450 100 67 挡水墙 0.40 1.91

50、1.05 5.91 1.5 450 157 69 挡水墙(池 内无水) 0.40 2.68 1.05 8.29 1.5 450 214 13 溢流堰 0.40 1.24 1.05 5.79 1.5 450 95 57 从上表5.5-7可看出前池的压力墙、挡水墙、溢流堰满足抗滑、抗倾、 地基应力要求。 5.5.2.3压力钢管 前池与发电厂房用压力钢管连接，采用集中供水方式供水，侧向进水。 管道采用焊接钢管，明管铺设，钢管材料采用16MnR，主管管径2100mm, 长601m，管壁厚度816mm,叉管三根，长分别为 37m、37m和43m，管 线根据地形条件折线布置，在管道转弯处设镇墩，整个管路共

51、设镇墩8个, 镇墩间每隔8m设一支墩。 a) 管径选择 本电站发电引用流量为8.873m3/s，压力钢管的经济直径由下式试算: 7 5.2Q 3 m ax 式中Qmax 压力钢管的最大设计流量（m3/s）; H设计水头（m）。 由上式计算得D=1.6m，相应流速为4.4m/s，流速较大，电站的水头损 失为8m,根据工程经验，类似电站压力管的经济流速为2.7m/s左右，由此 初拟本工程压力管的管径为2.1m。 b）水头损失计算 1）沿程水头损失hf 沿程水头损失由下式计算: hf v2l c2r 式中 V管道平均流速（m/s）; R水力半径，圆管R=D/4，D为圆管直径; C谢才系数，C - R

52、1/6 ； n n糙率，对钢管取n=0.012; L管长（m） 2）局部水头损失hj 局部水头损失包括：进口、拦污栅、闸门槽、渐变段、水管转弯、岔 管、电站出口等的局部水头损失。 各个局部水头损失系数为： 进口：喇叭形进口，取 =0.15。 拦污栅：拦污栅局部水头损失系数由下式确定: 4 3 Z B Sin a b 式中 S栅条宽度，S=10mm; b栅条净间距，b=50mm; a 拦污栅倾角，a =75 ； (3栅条的形状系数，B =2.42 ; 计算得=0.41。 平面闸门槽：取=0.20。 进口渐变段：进口渐变段断面由矩形变为圆形，圆断面渐缩小共取 =0.15。 圆形缓弯管：圆形缓弯管的

53、 由下式计算： 7/2 1 /2 0.131 0.1632 90 式中 D管道内径，m; R转弯半径，m; 0 转弯角。 闸阀：电站机组满发时闸阀全开，取=0。 岔管的局部分水头损失取 =0.5。 电站出口局部分水头损失：取 0.15m。 由上述计算公式可计算出电站满发时发电输水道的总水头损失为 2.62m,其中沿程水头损失为1.9m，局部水头损失为0.72m。 c) 管壁厚度确定 1) 水锤计算 (1) 水锤波的传播速度： 1425 2，能满足外压稳定要求； 2#、3#号机组叉管的抗外压稳定安全系数 k 1.5,砼容重为2.4 t/m3,浆砌石容重为2.3 t/m3。 本计算中按温度升高，水

54、管充水的情况进行计算，计算简图如下图 5.5-5: 图 5.5-5 抗滑稳定系数按下式计算: f ( Y W) Kc L 5 式中 镇墩沿地基面上的摩擦系数; 4 W 镇墩重量; 艺丫 轴向力总和在丫轴上的分力，垂直轴为丫轴，向下为正； 艺X 轴向力总和在X轴上的分力，水平轴为X轴，顺水流为正 艺丫二艺A sina + 艺A sina 艺 X=艺 A A cos a + 艺 A A cos a 艺AA来自镇墩上游侧的轴向力总和 艺A来自镇墩下游侧的轴向力总和 aA 镇墩上游侧管段的倾角 a 一一镇墩下游侧管段的倾角 作用在压力钢管上的力： 1）水管自重的轴向分力： Ai = g 管 Lsina

55、 Ai = g 管 Lsina 式中：g管一一每米长管重 L镇墩中点至上游侧伸缩节间的长度 L镇墩中点至下游侧伸缩节间的长度 2）作用在关闭阀门上的水压力 2 n D2 H设丫 4 3）水管转弯处的内水压力: n D2 4）水对管壁的摩擦力: 2 n D Ah摩丫 4 式中：h摩摩擦水头损失 v2l c2r 5）温度变化时水管与支墩的摩擦力: A8=f （ N 管+N 水） 式中：f与支墩构造有关的摩擦系数，f=0.5 N管、N水镇墩中心至上游侧伸缩节间水管和管重在垂直管 轴线的分力。 I N 管=g 管 L cos aN 水=g 水 L cos a 6）水管转弯引起水的离心力的轴向分力。 n

56、 D2V2 A 4g 轴向力艺X及艺Y统计： 艺 X=艺 A COS a + 艺 A ” cos a 艺 Y二艺 A Sina + 艺 A sin a 镇墩抗滑稳定计算成果见下表 5.5-12。 表5.5-12镇墩抗滑稳定计算成果表 墩号 工X (t) 工Y (t ) W (t ) V (mi) Kc 备注 1 290.965 474.055 2686.00 111.91 3.80 2 765.787 468.086 3317.00 138.21 1.73 3 910.385 481.838 3888.00 162.01 1.68 4 500.354 487.517 2981.00 124.2

57、1 2.43 5 1481.824 490.621 5921.00 246.69 1.51 6 303.280 500.795 2782.00 115.90 3.79 7 976.88 486.10 3944.51 164.35 1.79 8 269.80 594.04 2283.22 95.13 2.92 从上表5.5-12可看出各镇墩的Kc值均大于1.5,故镇墩的抗滑稳定满 足要求。 g）支墩 1）求出作用在支墩上的力 作用于支墩上的荷载有钢管自重及管内水重的法向分力n管和n水、钢 管与支墩的摩擦力a以及支墩的自重q,计算简图如下图5.5-6： 图 5.5-6 2）各力叠加并分为水平分力和

58、垂直分力 以支墩顶面的中点为原点，取水平轴为X轴，顺水流方向为正；垂直 轴为丫轴，向下为正。 各力在X轴上的水平分力为 X= 士 a8C0Sa（ n 管+n 水）sin a 各力在Y轴上的垂直分力为 丫= 士 assina + （n 管+n 水）cos a +q 3）支墩抗滑稳定计算 按下式计算： a8 sinn管 n管 cos q K c f a8 cosn管 n管 sin 计算时，根据对稳定最不利的情况取用a8的正号或负号。结果如下表 5.5-13 所示。 表5.5-13支墩稳定计算成果表 支墩编号 X (t) 丫 (t) f Kc No1 No8 93.51 694.897 0.35 2

59、.60 NoNo15 73.38 703.516 0.35 3.36 No1(No24 119.44 688.091 0.35 2.02 No25- No37 135.46 684.798 0.35 1.77 No38- No47 143.87 687.321 0.35 1.67 No48- No52 157.26 715.306 0.35 1.59 No5A No59 166.51 727.422 0.35 1.53 从以上计算结果可知，支墩满足抗滑稳定要求 5.5.3发电厂房 a)厂房布置 牛头水电站位于灌阳县牛头镇，结合地形、地质、施工、运行、对外 交通、枢纽总体布置等综合考虑，牛头水电

60、站的发电厂房布置在牛头镇下 游黑水河左岸岸边的一级阶地上，距岭欧村东南约350m,距牛头镇约3km。 厂址地势较平缓，地面高程242m245m,场地内无崩塌、滑坡等不良地质 作用。 电站装机为2X 5000kW的混流式水轮发电机加上1 x 2500kW的冲击式 水轮机，混流式机组的主轴采用立式布置，厂房为非挡水岸边式地面厂房， 校核洪水位为243.50m ( P=1%),设计洪水位为242.63m (P=3.33%),正常 发电尾水位为238.00m,最低发电尾水位为237.10m。 本电站厂房采用单层与多层相结合的方式布置。混流式机组段共三层， 分别为发电机层、水轮机层、水泵室层；冲击式机组