桥梁基础工程设计方案(DOC10页)

1、桥梁基础工程课程设计目录第一章 概述第一节工程概况和设计任务 2第二节工程地质和水文地质资料 7第三节设计依据 第二章 方案设计 第一节地基持力层的选择 9第二节荷载计算 第三节基础类型的比选 1.5第四节基础尺寸的拟定 1.7第三章 技术设计 1.9第一节桩基础的平面分析 1.9第二节横向荷载下单桩的内力和位移计算 2.3第三节桩身截面配筋 2.6第三节单桩轴向承载力检算 2.8第四节墩台顶的水平位移检算 2.9第五节群桩基础的承载力和位移检算 2.9第六节单桩基底最大竖向应力及侧面土抗力检算 3.0.第四章 初步组织施工设计 3.1第一节基础的施工工艺流程 3.1第二节主要施工机具 3.5

2、第三节主要工程数量和材料用量 3.6第四节保证施工质量的措施 3.7第一章 概述第一节工程概况和设计任务1工程名称某I级铁路干线上的特大桥（单线）。2桥跨及附属结构桥跨由38孔32m后张法预应力混凝土梁【图号：专桥（01） 2051】组成， 该梁全长32.6m,梁高2.65m,跨中腹板厚度0.18m,下翼缘梁端宽0.88m,上翼 缘宽1.92m,为分片式T梁，两片梁腹板中心距为2.0m，桥梁跨中纵断面示意如 图1 1所示。每孔梁的理论重量为2276 kN,梁上设双侧人行道，其重量与线 路上部建筑重量为35.5kN/m。梁缝10cm,桥墩支承垫石顶面高程1178.12m,轨 底高程1181.25

3、m,全桥总布置见图1 2。图1 1桥梁跨中纵断面示意图二38. 321 168. 633 +31 KD48. 4 21 16 1.4 03 + 31 KD1 9. 5 2116 4.1 72 +3 1 KD9 1. 03 1167.83 2 +3 1 KD60602 + 3 1 K D,49 . 33 1163 . 37 1 +31 KD61. 1611 6 6. 3 18 +21KD6 9.0 87 +2 1KD04.661 162. 84/ +2 1 K D65 . 51 7+2 1KD程 髙 面 地程里 U图1-2全桥总布置图3支座及墩台39 . 661 164. 52 9 +31 K

4、D29 . 361 167. 29 8 +31 K D80 . 161 160. 06 8 +31 K D39 . 651 163. 72 8 +31 K D24 . 2 51 16 6. 4 9 7 + 31 K D99 . 7 41 16 9. 1 6 7 + 31 K D73 . 5 41 16 2. 9 2 7 + 31 K D62 . 20 4 +3 1KJ65.9 6 3 + 31 K D程 髙 面 地程里61. 85 9 +31 KD桥墩采用圆端形桥墩 【图号：叁桥（ 2005）4203】和空心桥墩 【图号：叁桥 （ 2005）4205】2 种，其中 1#6#、33#37#采用圆

5、端形桥墩， 7#32#采用空心桥 墩。圆端形桥墩支承垫石采用 C40钢筋混凝土，顶帽采用 C30钢筋混凝土，墩 身采用C30混凝土，圆端形桥墩构造图见图1-3。空心桥墩支承垫石采用 C40 钢筋混凝土，顶帽采用 C30钢筋混凝土，墩身采用 C30混凝土，空心桥墩构造 图见图 1 - 4 。 ；：桥梁支座采用 SQMZ 型铸钢支座 【图号：通桥（ 2006）8057】，支座铰中心 至支承垫石顶面的距离为 40cm。，、4 本人承担的基础设计任务本人承担 16 号桥墩基础的设计与检算，桥墩为空心桥墩，地面高程为1130.19m。正面侧面600k20:;川| III* 叫J P*. .1I J: j

6、M |210/2d/2图1-3圆端形桥墩构造图半正面n 半i-i截面半侧面I半n - n 截面H平面图1 4空心桥墩构造图第二节工程地质和水文地质资料1工程地质本段线路通过构造剥蚀低中山区、河谷阶地、河流峡谷区等地貌单元，大部分穿行山前缓坡，地形起伏大，海拔在10001500m,地形起伏大，相对高差100200m,山顶覆盖新黄土或风积砂，沟谷发育。根据岩土工程勘察报告，大桥地层自上而下依次为新黄土、白垩系泥岩夹砂 岩，河谷处主要为冲积砂及砾石土，各桥位的地层分布详见钻孔柱状图（图 1- 5为22号桥墩所在图）。各地层的主要物理、力学参数见表 1-1。场地勘察未 发现滑坡、岩溶、断层、破碎带等不

7、良地质现象。表1-1地层的主要物理、力学参数名称天然重度颗粒 重度天然含 水量塑限液限压缩 模量黏聚力内摩 擦角单轴饱和 抗压强度物理状态基本承 载力桩周土的极 限侧阻力kN/m3kN/m3%MPakPaoMPakPakPa新黄土15.526.514.911247.415.423/硬塑15060W4泥岩18.726.024.713.5289.216.825/软塑21050粉砂17.226.39.6/16/28/稍密19045中砂17.926.310.5/34/32/稍密24055圆砾土18.426.38.2/52/40/稍密30080W3泥岩20/120/42/中密400100W3砂岩22/2

8、00/45/中密600120W2泥岩23/500/6节理较发育900130W2砂岩24/800/15节理较发育1200150注：W4泥岩为全风化泥岩，相关的参数按照黏性土取值， W3泥岩和W3 砂岩为强风化泥岩和强风化砂岩，相关的参数按照碎石土取值， W2泥岩和W2 砂岩为微风化泥岩和微风化砂岩。新黄土不需要考虑湿陷性。2水文地质本区蒸发量远大于降水量， 为贫水地区， 地下水量一般不大且埋藏较深， 局 部地段有泉水出露。 按其赋存条件可分基岩裂隙水、 第四系孔隙潜水。 地下水主 要靠大气降水补给， 局部受地表水补给。 其排泄路径主要为蒸发。 地下水及地表 水对普通混凝土不具侵蚀性。 ，、地表河

9、流为常年流水，设计频率水位1122.60m,设计流速1.8m/s，常水位1121.50m,流速1.2m/s, 一般冲刷线1119.50m,局部冲刷线1118.30m该桥所在地区的基本风压为 800Pa。第三节设计依据1 )铁路桥涵地基和基础设计规范( TB10002.5-2005)2) 铁路桥涵设计基本规范( TB10002.1-2005)3) 铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范( TB10002.3-2005)4) 铁道第三勘察设计院编铁路工程设计技术手册桥涵地基和基础5) 西南交通大学岩土工程系编桥梁基础工程6) 桥梁基础工程课程设计指导书第二章 方案设计第一节地基持力层的选择一

10、地基持力层的确定由16号桥墩钻孔柱状图知，地面以下土层依次为新黄土、W3泥岩、W3砂岩、 W3泥岩、W2泥岩。本桥墩高度为47.53米，对地基压力大，则地基容许承载力 也应达到比较大的数值，排除用新黄土与 W2泥岩作为持力层的方案。W3砂岩基 本承载力为600kPa, W3泥岩基本承载力为400kPa,选择基本承载力达的 W3泥 岩作为持力层。第二节荷载计算一桥墩及承台尺寸墩身高 H = 1178.12 - 1130.19 - 0.4 - 2 = 47.53m ,基础底部标高取至地表1130.19m,承台底部标高1128.19m。桥墩底面尺寸l = 6.4 + 2 X47.5345=8.512

11、mb = 3.6 + 2 X47.5345=5.712m.8.512 + 2 X2 Xtan45 = 12.512m , 5.712 + 2 X2 Xtan45 = 9.712m根据桥墩底面尺寸和刚性角要求取承台尺寸为12 X8 X2二主力计算1恒载(1) 由桥跨传来的恒载压力等跨梁的桥墩，桥跨通过桥墩传至基底的恒载压力N i为单孔梁重及左右孔梁跨中间的梁上线路设备、人行道的重量，即N|=2276+35.5 x(32.6+0.1 )=3436.85KN ,(2) 顶帽重量顶帽体积?=1 x 2X 0.35 x 2=1.4m顶帽重量N2=y钢筋混凝土 =25 x 1.4=35KN(3) 墩身重量

12、 墩身体积 V3-1 =2.8 x 3.6 x 3.5+ n Xxi385=70.89m31=2.8 x 3.6+ nx2=20.259m 22=2.8 x 1.556+ n +0.778*0.778=6.258rm2=2.8 x 2.578+ nx 1.2=ffi.348m 22=2.8 x 4.379+nx t=2!7.329m 2V12=2.8 x 5.712+2 =2.8 x 2.578+2.841.619mnx 1,2=ffi.348m 247. 5330. 540. 533(20. 259(6. 258(12. 43841. 619.20.25941. 619)1104. 982m

13、12. 43827. 329.6. 25812. 438)12. 438 * 27. 329)4. 586 m3786. 334m3V V1 V2 V3649.48 m5墩身重量N3二丫混凝土 Vs = 14938.04KN(4) 承台重量承台体积 V4=12 x 8X 2=192m3承台重量 N4二 丫混凝土 V4=23 x 192=4416KN(5) 承台上覆土体重量因为承台顶部在局部冲刷线上，所以覆土重量不用考虑。N恒=N 林 2+N 3+N 4 =22825.89kN2活载(1) 列车竖向静活载单孔重载S2kN /rr.s图3-1单孔重载加载图示根据刀M=0.可得支点反力？?为R1=1

14、/32 x 92 x 25.2 x (25.2/2-0.35)+220 x 5X (32.7-0.35-3)=1896.42KN 作用在基底上的竖向活载为N活 |二R| = 1896.42KN令基底横桥方向中心轴为x- x轴，顺桥方向中心轴的y- y轴，则R1对基底x- x的力矩M活|为M活 i=0.35 x 1896.42=663.61KN?m单孔轻载图3-2单孔轻载加载图示支点反力？?为R2 = 1/32 X 92 X 25.2 X (25.2/2-0.35+7.5)+220作用在基底上的竖向活载为X 5X (3-0.35)=152：1.98KNN活 2=R2=1521.98KNR2对基底

15、x- x的力矩M活2为图3-3双孔重载加载图示根据G/Li二G2/L2确定最不利荷载位置X,本桥梁为等跨梁，故G=G2，?和1 1 J J J 1双孔重载M活 2=0.35 X 1521.98=532.69KN?m?分别为左右两跨上的活载重量,G1 =220 X 5+92 X (32.35-7.5-x) =3386.2-92xq=92 X 30-(32.35-7.5-x)+80X 32.7-30-(32.35-7.5-x)=2677.8+12x由G=G2得x= 6.81m。则支点反力R3、R4为R3 = 1/32 X 92 X (32.35-7.5-6.81) X 32.35-1/2 X (3

16、2.35-7.5-6.81)+220(3+6.81 ) =1547.23X 5XR4 = 1/32 X 92 X 11.96 X (20.74-0.35+11.96/2)+80 X 20.74 X (20.74/2-0.35)=1426.72KN作用在基底上的竖向活载为N活 3=R3+?i=1547.23+1426.72=2973.51KNM活3=0.35 X (1521.98-1426.72)=42.33KN?m（可双孔空车荷载lOkW/Vrl3252r32 -T1图3-4双孔轻载加载图示支点反力 R5=R6=1/2 X 32.7 x 10=163.5kN作用在基底上的竖向活载为N活 4=R

17、5=R6 = 163.5 X 2=327KNR5、R6对基底的力矩M活4=0。(2) 离心力直线桥离心力为0。(3) 横向摇摆力横向摇摆力取为100kN ,作为一个集中荷载取最不利位置，以水平方向垂直 线路中心线作用于钢轨顶面。(4) 活载土压力桥墩两侧土体已受扰动，活载土压力为0。三附加力计算(1) 制动力(或牵引力) 单孔重载与单孔轻载的制动力(或牵引力)Hi = 10%x 220 X 5+92 X (32.7-7.5)=341.84 kNHi对基底x-x轴的力矩：MH1=341.84 X (47.53+0.4+2)=17068.07kN.m 双孔重载的制动力(或牵引力)左孔梁为固定支座传

18、递的制动力(或牵引力)H2-1 =10%x 220 X 5+92 X (32.35-7.5-6.81) X 100%=275.97KN右孔梁为滑动支座传递的制动力(或牵引力)X 50%=137.98KNH2-2=10%X 80 X 32.7- (30-18.04)+92 X 30-(32.35-7.5-6.81)传到桥墩的制动力(或牵引力)H2=275.97+137.98=413.95KN341.84KN故双孔重载时采用的 制动力(或牵引力)为H2=341.84KNH2对基底x-x轴的力矩：M?2二 341.84 X(47.53 + 2 + 0.4) = 17068.07kN. m(2) 纵向

19、风力 风荷载强度W二K1K2K3Wo=0.8 X 1.37 X 1.2 X 800=1.052kPa其中?根据长边迎风的圆端形截面b 1118.3（局部冲刷线）,打入桩适用于稍松至中密的沙类土、 粉土和流塑、软塑的粘性土；震动下沉桩适用于沙类土、粉土、粘性土和碎石类土；桩尖爆扩桩硬塑粘性土以及中密， 密实的沙类土、粉土；钻孔灌注桩可用于各类土层，岩层；挖孔灌注桩可用于无 地下水或少量地下水的土层。根据地质条件，这里选用钻孔灌注桩，选用摩擦桩。!！第四节基础尺寸的拟定一承台尺寸确定墩身底面尺寸：8.512 X 5.712承台平面尺寸：12 X 8承台厚度：承台采用C30混凝土，厚度定为2m。承台

20、底面标高：1178.12-0.4-47.53-2=1128.19m二桩长和桩径钻孔灌注桩的设计桩径一般采用 0.8m、1.0m、1.25m、1.5m,不宜小于0.8m. 这里初步拟定桩径为1.5m。桩长范围为11.8-2.43=9.37ml10d，所以(T =o+k2 Y(4d-3)+k 2 Y(6d) , W3泥岩参数按碎石取，物理 状态为中密，所以地基允许承载力深度修正系数k2取5, k2=1/2k 2=2.5,。Y=(15.5 x 11.6+20 x 2.3+22 x 6.1+20 x 7)/27=18.52kN/m(T =400+5 x 18.52 x (4 x 1.5-3)+2.5

21、x 18.52 x 6x 1.5=1094.5kPaP=0.5 x 4.87 x (60 x 11.6+100 x 2.3+120 x 6.1+100 x 7)+0.6 x1.77 x1094.5 = 6901.588kN作用于承台底面的最大竖向荷载N=N恒+N 活=22825.89+2973.51=25799.4kN桩数 n 二卩 N/P = 1.2 x 25799.4/6901.588 = 4.49，取 n=6.钻孔灌注摩擦桩的中心距不应小于 2.5倍成孔直径，2.5d=3.875m取4m各 类桩的承台板边缘至最外一排桩的净距当桩径 d2.5m，所以应按弹性桩设计。二单桩刚度系数计算钻孔灌

22、注桩E =0.5桩在地面以上长度lo=Om ;桩在地面以下长度l=27m ; 内摩擦角取所穿越土层平均值；： =(23 X 11.6+42 X 2.3+45 X 6.1+42 X 7)/27=34.51d0 = d + 2ltan( /4= 9.69m 4?。故A0= fd02=12.57m 2C0=mh=60000 X27 = 1620000?=1?0?+ ? 1 0+? ?=3.48x 10alo=0 , al=0.424 X 32=11.194查表得 YQ=1.064, Ym =0.985, =1.484?= ?EIYq 二 0.4143 X6.4 X106 X 1.064 = 4.83

23、 X 105,?= ?EIYm = 0.4142 X 6.4 X 106 X 0.985 = 1.08 X106,?= a EIY= 0.414 X6.4 X106 X 1.484 = 3.93 X106,三群桩刚度系数计算? = B+ 1 = 12 + 1 = 13,h=2,? = 15000 X2 = 30000Yb =刀 n p1=6 X 3.48 X 1=2.088 X 10Ya=刀n p+=6 X 4.83 X 10=2.898 X 10Ypa=-n p =-6 X 1.08 X 61=)-6.48 X 10Yp =n p4+ n p1?=6 x 3.93 x106+4 x 3.48

24、 x 1(X4=2.463 x 10Ya = Ya + 響=3.29 X 10丫= Y Ba+= -6.22 X 10Y( = Y pp+=2.47 X 10四桩顶位移及次内力计算1荷载组合为纵向主+附，双孔重载水平力 H = 341.84 + 373.55 = 715.39kN竖向力 N 二 22825.89+2973.51=25799.4kN对承台 x-x 轴力矩 M = 26710.38 + 42.33 = 26752.71kN ?m(1)计算承台位移 承台竖向位移?=?Yb25799.4_2.088 X 170=1.24 X 10-3 m 承台水平位移a=Yp H- YpM _ 2.4

25、7 X 13x 715.39+6.22X61X 26752.71Yaa 丫 p 卩 Y p a3.29 X 1 2.5,故可用简洁算法。1任意深度y处桩身横向位移Bx=1.935 X 10Ax+1.47 X 10BxQoMqXy= a3EIAx+ 茁Xo=1.935 X 10 X 2.441 + 1.47 X-51X 1.621=4.962 X-4m2任意深度y处桩身转角/畧仏+船耳01X 10A$+6.10 X 10b$(|)0=8.01 X 10 X (-1.621)+6.10XX0(-1.751)=-1.405X103任意深度y处桩身截面上的弯矩M=Am +M qBm=212.22A m

26、 + 16.17B ma4任意深度y处桩身截面上的剪力Q=QAq+ aM oBq=87.86A q+6.69B q 5任意深度y处桩侧土的横向压应力aQ a Mo舸= -A /+B=6.98A(r+0.532Bbobo6 My和两列表计算如下ayyAmBmMyA (TBtcxy000116.170000.10.2415460.1137.3920.2280.1451.668580.20.4830920.1970.99857.9450.4240.2583.0967760.30.7246380.290.99477.616780.5880.3424.2861840.40.9661840.3770.98

27、695.950560.7210.45.245380.51.2077290.4580.975112.96250.8250.4355.989920.61.4492750.5290.959127.77140.9020.456.535360.71.6908210.5920.938140.80170.9520.4476.8827640.81.9323670.6460.913151.85730.9790.437.062180.92.1739130.6890.884160.51390.9840.47.0811212.4154590.7230.851167.19570.970.3616.9626521.12.

28、6570050.7470.814171.69070.940.3156.728781.22.8985510.7620.774174.22720.8950.2636.3870161.33.1400970.7680.732174.82140.8380.2085.9598961.43.3816430.7650.687173.45710.7720.1515.4688921.53.6231880.7550.641170.59110.6990.0944.9290281.63.8647340.7370.594166.01110.6210.0394.3553281.74.106280.7140.546160.3

29、5390.54-0.0143.7617521.84.3478260.6850.499153.43950.457-0.0643.1558121.94.5893720.6510.452145.46410.375-0.112.5589824.8309180.6140.407136.88430.294-0.1511.9717882.25.314010.5320.32118.07540.142-0.2190.8746522.45.7971010.4430.24397.942770.008-0.265-0.085142.66.2801930.3550.17578.16785-0.104-0.29-0.88

30、022.86.7632850.270.1259.2398-0.193-0.295-1.5040837.2463770.1930.07642.18738-0.262-0.284-1.979853.58.4541060.0510.01411.0496-0.367-0.199-2.6675349.661836000-0.432-0.059-2.79655故 Mmax = 174.8214kN.m , y=3.14m ; omax = 7.08112kPa, y=2.18m。桩身弯矩分布图桩侧土横向压应力分布第三节桩身截面配筋由单桩的内力计算得知：Mk=378.65 kN?m,Nmin=2463.91

31、kN,Nma=5956.38kN计算偏心距初始偏心距：色=鴛=.154偏心距放大系数1n=1-kn-a ?Ehlh/l C2其中，影响系数0.10.1c Ca=+ 0.6 =0.2+e 0/?0.2+0.108/1.5+ 0.6 = 0.93计算长度：？?=1.0008，0.5(?+ 4/?) = 0.5(0 + 4/0.93) = 2.151?主力+附加力，所以K=0.6。1n=10.6 2463.91l-0.932 x ? X 86/2)151 2e二 n e = 1.0008 x0.154=0.154 ,二基础配筋根据灌注桩构造要求，桥梁桩基主筋宜采用光圆钢筋，主筋直径不宜小于16m m

32、,净距不宜小于120m m,且任一情况下不得小于 80m m,主筋净保护层不 应小于60mm。在满足最小间距的情况下，尽可能采用单筋、小直径的钢筋，以 提高桩的抗裂性，所以主筋采用I级钢筋。桩身混凝土为C25，根据桥规规 定，取?min =0.5%,则As,min = amin Ac=0.5% XnX 150=8835.7mm 2,选用20 24的I级钢筋，As=9047.8mm 2，取净保护层厚度as=60mm，采用对称配筋，则主筋净距为：；：2 nR 12 XnX （750-60-12）-d=-24=189mm120mm,20 20桩与承台的联结方式为主筋伸入式，桩身伸入承台板0.1m，主

33、筋伸入承台的长度（算至弯钩切点）对于光圆钢筋不得不小于45倍主筋直径（即1080mm, 取1200mm箍筋采用8200mm为增加钢筋笼刚度，顺钢筋笼长度每隔2m加一 道18的骨架钢筋。桩身截面配筋如设计图纸。二判断大小偏心n= Es= 231XX=7,换算截面面积：A。二乎 +nAs=1830480.5mm 2换算截面惯性矩nR41 o nX 750I0T + 2nAsrs2=X 7X 9047.8 X (750-60-12=2.631 X 10mm4核心距k=芝=盘代5=191.62亦108亦故属小偏心构件。小偏心构件，竖向力越大越不利，故应取Nkaxo四应力检算小偏心构件，全截面受压N n

34、 My_ + =A0Io5956.38 X 13 +1830480.51.0008X 378.65 X q 7502.631 X 101=4.33MPa q5=13.8MPa五稳定性检算桩计算长度 lc=2.151m, d=1.5m, l c/d=1.4347查表取得 = 1.0, m = 12.4N (Ac+mAs)17 F=3.17MPa咄=7.6MPa稳定性满足要求。第三节单桩轴向承载力检算单桩的轴向允许承载力应按土的阻力和桩身材料强度进行检算。按土的阻力计算单桩允许承载力P，上面已经计算出P= 8480.12kN，摩擦桩桩顶承受的轴向压力加上桩身自重与桩身入土部分所占同体积土重之差，

35、不得大于按土压力计算的单桩受压容许承载力，当主力+附加力作用时，轴向允许承载力可提高20%，所以N+(G- yAI) 1.2P 在双孔重载时，轴向力最大，最不利荷载组合为纵向主+附(双孔重载)N = 5956.38kN G = 3.14 X 1.52 X27 X 25/4 = 1192.82 kN丫=.6 X 15.5+2.3 X 叽1 X 22+7 X18.52kN/? 3127?C?oN+(G- 丫$1)=5956.38+(25 X? X1.52 X2)- (18.52 X? X1.52 X27) =6265.56kN1.2 X 6901.588=8281.91kN检算合格。第四节墩台顶的

36、水平位移检算弹性桩墩台顶水平位移检算公式S =x-励(1 o+h)+,最不利荷载组合为纵向主+附(单孔重载)x0=4.962 X 10m,0夺1.405 X 10, l0+h=51.93m由于无基础和墩台身变形引起墩台顶水平位移，所以鬲=0mmS =x- fe(l0+h)+ 0 = 4.962 X 1-0+ 1.405 X 10X 51.93+0=7.79mm =5 vL=5 v27=25.98mm ,检算合格第五节群桩基础的承载力和位移检算一桩的重量桩的体积 V桩=6 XnX 1.X 27/4=286.28m 3桩的重量 N桩=25 X 286.28=7156.94kN二土的重量 =(23

37、X 11.6+42 X 2.3+45 X 6.1+42 X 7)/27=34.51土体范围尺寸a二L0+d+2ltan( /4)=8+1.5+2 x 27tan(34.51/4)=17.69mb二B0+d+2ltan( /4)=4+1.5+2x 27tan(34.51/4)=13.69m土的体积 V土 = 17.69 x 13.69 x (27+2)-286.28-2 x 12 x 8=6544.83m土的重量 N土 =6544.83 x 18.52=121210.25kN三基础检算最不利荷载组合为纵向主+附(双孔重载)竖向力：N二？恒 +?活 +?土 +?桩=22825.89+2973.51

38、 + 121210.25+7156.94=154166.59kN对承台中心力矩 M=26752.71kN?m桩基底面面积 A=17.69x 13.69=242.18m 2桩基底面截面模量 W=13.69 2 x 17.69/6=552.57m 3将基础视为实体基础进行检算NM154166.5926752.71+ = +AW 242.18552.57=684.99kPa ?= 1094.5kPa检算合格第六节单桩基底最大竖向应力及侧面土抗力检算一基底最大竖向压应力计算本设计属于非岩石地基上的桩，且4/a=8.45mh=32m,可以不检算基底应力，只按下式进行检算：N+G=5956.38+1192.