娄冰年产20万吨合成氨造气炉设计解读

1、目录一、绪论 . 11.1 合成氨概述 11.2 煤气化技术发展 1二、生产方法的选择及论证 . 22.1 生产方法的介绍 22.2 生产方案的选择及论证 3三、常压固定床间歇气化法 . 33.1 固定床气化法的特点 33.2 半水煤气制气原理 33.3 发生炉内燃料分布情况 43.4 间歇式制半水煤气工艺流程 . 5四、工艺计算 . 54.1 工艺计算方法及已知条件确定 . 54.2 理想气化过程原料煤消耗量 . 64.3 煤气发生炉的物料及热量衡算 . 74.4 吹风阶段的物料及热量衡算 84.4.1 物料衡算 84.4.2 热量衡算 104.5 制气阶段的物料及热量衡算 114.5.1

2、物料衡算 . 114.5.2 热量衡算 . 14五、设计的体会和收获 . 16六、参考文献 . 17、绪论1.1 合成氨概述氨是一种重要的化工原料，特别是生产化肥的原料，它是由氢和氮合成。合成氨工业是氮肥工业的基础。为了生产氨，一般均以各种燃料为原料。首先，制成含H2和CO等组分的煤气，然后，采用各种净化方法，除去气体中的灰尘、HS、有机硫化物、CO CO等有害杂质，以获得符合氨合成要求的洁净的 1：3 的氮氢混合气，最后，氮氢混合气经 过压缩至15Mpa以上，借助催化剂合成氨。我国能源结构中，煤炭资源占很大比重。煤的气化是煤转化技术中最主要的方面， 并已获得广泛的应用。煤气化提供洁净的可以管

3、道输送的气体燃料。当前城镇及大中型 企业要求实现煤气化的迫切性越来越大，至今以合成气为原料的合成含氮、含氧化物、 烃类及燃料的 C 化学技术已经获得相当成功，并且这方面的开发活动至今仍方兴未衰。 目前还在建设采用各种煤气化技术的工业化装置。煤气化在各方面的应用都依赖于煤气 化技术的发展，这主要因为煤气化环节往往在总投资及生产成本中占相当大的比重。我国合成氨工业原料路线是煤汽油并举， 以煤为主。合成产量 60%以上是以煤为原料， 全国现有 1000多家大中小型以煤为原料的合成氨厂。随着油价的不断上涨，今后将停止 以油为原料的新设备建设，并要求进行以煤代油的技术改造。1.2 煤气化技术发展煤炭气化

4、，是以煤或焦碳为原料，用氧气（空气、富氧或纯氧）水蒸汽或氢气等作 为气化剂（或称气化介质），在高温条件下通过化学反应将煤或焦碳中的可燃部分转化为 气体燃料的过程。煤炭气化包括煤的热解、气化和燃烧 3 部分。煤炭气化时所得的可燃 气体称气化煤气。 当前国内外煤完全气化技术发展的趋势，概括地可以归纳出如下几点：（1）气化向大型化方向发展，因为大型化可以提高单位设备的生产能力：（2）使用氧气为气化剂，提高煤气化炉的操作温度：（3）提高煤气化操作压力， 几乎各种类型的新开发的气化炉都采用加压气化的工艺；（4）扩大气化煤种的范围，随着采煤机械化和水力采煤技术的发展，原煤中的碎煤产率越来越多，为了适应这种

5、趋势，一些新开发的新气化方法都用碎煤或粉煤气化；（5）开发利用无污染的气化方法，许多开发的气化方法，都考虑了在工艺过程中消除或减少有害物质的产生总之，由于各国自然资源和社会条件的不同，具体的能源政策也各不相同，但可以预料在 21 世纪煤炭仍将成为世界的主要能源之一。对于我国来说，随着国民经济的不断 发展及人民生活水平的不断提高，应积极进行煤气化的研究，掌握和运用国内外的先进 煤气化及其应用技术，对加快我国实现四个现代化有着重要的意义。二、生产方法的选择及论证2.1 生产方法的介绍煤气化方法按不同的分类有多种，分叙如下：按制取煤气的热值分类为 (1)制取低热值煤气方法，煤气热值低于 8347kJ

6、/m3；(2) 制取中热值煤气方法，煤气热值 16747334948347kJ/m3 (3)制取高热值煤气方法，煤 气热值高于 334948347kJ/m3。按供热方式分类，气化过程的供热方式有( 1)部分气化方法；( 2)间接供热；( 3) 由平行进行的反应器直接供热； ( 4)热载体 供热。按反应器的形式分类，气化方法有( 1 )移动床(固定床) ；( 2)流化床；( 3)气流 床；( 4)熔融床。本设计按反应器的分类方法来分别简要介绍各种方法：固定床气化法：煤的固定床气化是以块煤为原料。煤由气化炉顶部间歇加入，气化 剂由炉底送入，气化剂与煤逆流接触，气化过程进行得很完全，灰渣中残碳少，产

7、物气 体的显热中的相当部分供给煤气化前的干燥和干馏，煤气出口温度低，而且灰渣的显热 又预热了入炉的气化剂，因此气化剂效率高。这是一种理想的完全气化方式。它分固定 床常压气化和固定床加压气化。流化床气化：流化床气化又称沸腾床气化，它是以小颗粒煤为原料，将气化剂(蒸 汽和富氧或氧气)送入炉内，是煤颗粒的炉内呈沸腾状态进行气化反应。它是一种介于 逆流操作和顺流操作这两种情况之间的操作。气流床气化：所谓加氢气化就是，在煤气化过程中直接用氢或富含H2的气体作为气化剂，生成富含CH的煤气化方法，其总反应方程式可表示为：煤+ HbCH+焦熔浴床气化： 50 年代熔浴床煤气气化方法开始得到开发。熔浴床有熔渣床

8、、熔盐床和熔铁床3类。2.2生产方案的选择及论证与固定床气化相比其它气化方法的优点是：（1）气化能力大；（2）气化用煤广；（3） 生产灵活性强，开停车容易；（4）碳转化率高；（5）环境污染小。但是如果采用其它气 化方法的话，不但其主体设备及相关必要设备的投资就将大大的增加，而且能耗也将大 大的增大。这对我国氨需求量大、技术又相对有些落后而且资金短缺这一基本国情是不 太相符的。所以，虽然固定床气化法其工艺较其它气化工艺有其不足之处且工艺较为落 后。但其气化工艺较之其它工艺更为成熟。根据我国基本国情，本设计采用常压固定床 间歇气化法。三、常压固定床间歇气化法3.1固定床气化法的特点固定床气化法其煤

9、气发生炉的排渣和加料不是连续的，而是间断的排渣和加料，其 致密的煤层在气化过程中是静止不动的，随着气化反应的进行，以温度化分的各区域将 逐渐上移，必须经过间歇排渣和加炭后各区域才恢复到原来的位置。3.2半水煤气制气原理固体燃料的气化过程实际上主要是碳与氧的反应和碳与蒸汽的反应，这两个反应称 为固体燃料的气化反应。表1以空气为气化剂主要反应方程序号反应方程式1C+ Q (3.762) =CO (+3.762)2C+ 0=2( 3.762) =2C0( +3.762)3C+ CO (3.76N2)=2C0( +3.76N=2)42C+ 3.76N2+ Q+ 3.76N2=CO+ 7.522表2以水

10、蒸汽为气化剂主要反应方程式序号反应方程式1C+ 140（汽）=C+ H22C+ 2H2O （汽）=C0+ 2H23CO 2H2O （汽）=C0+ Hb42H2+ Q=2H0 （汽）5C+ H=CH6CO 3H=CH+ H207CO + 4H=CH+ 2H2O （汽）在气化炉燃烧层中，炭与空气几水蒸汽的混合物相互作用时的产物称为半水煤气，其化学反应按下列方程式进行：2C+ Q+ 3.76N2=2C（O+ 3.762C+ H20 （汽）=CO+ HH这种煤气的组成由上列两反应的热平衡条件决定。由于半水煤气是生产合成氨的原 料气，因此，要求入炉蒸汽与空气（习惯上称为氮空气）比例恰当以满足半水煤气中（

11、CO + H2） : 2=3要求，但是在实际生产中要求半水煤气（C3 H2） : 2三3.2。3.3发生炉内燃料分布情况在煤气发生炉中固体燃料气化过程，燃料与气化呈相反方向 和顺时针方向运动，当气化剂经过燃料层时，进行燃料的气化反 应，同时伴随物理变化，燃料层大致可分为如图所示的5个区层（1）干燥层 新加入的燃料由于下层高温燃料和炉壁的辐 射热以及下面的高温气流的导热，使燃料中的水分蒸发，形成干 燥层，干燥层的厚度与加入燃料的量有关。（2）干馏层 干燥层下面温度较高，燃料中的水分蒸发至 差不多后，在高温条件下，燃料便发生分解，放出挥发分，燃料本身图1燃料层分区示意图也逐渐碳化，干馏层厚度小于干

12、燥层（3）还原层 气化剂从下面进入碳层氧化区中已含有各种气体成，而在还原层里， 主要进行co的还原分反应。（4）氧化层 在这里层中，从下面来的空气与弹反应，生成碳的氧化物，因为氧化 速度较快，故其厚度比还原层薄如用水蒸汽作气化剂时，在该层中还进行碳与水蒸汽的 氧化反应。一般将还原层和氧化层通称之为气化区。（4）灰渣层 氧化层下面就是灰渣层，没有化学反应发生，起作用是能分布热空气 和保护炉。必须指出，各层之间并没有严格的界限，即没有明显的分层，各层高度随燃料的种 类性质和气化条件不同而异。3.4 间歇式制半水煤气工艺流程 固体燃料由加料机从炉顶间歇加入炉内，吹风时，空气鼓风机自下而上通过燃料层，

13、 吹风气经燃烧室及废热量后由烟囱放空。燃烧室中加入二次空气，将吹风气中的可燃气 体燃烧，使室内的格子蓄热砖温度升高。燃烧室盖子具有安全阀作用，当系统发生爆炸 时可泄压，以减轻设备的破坏。蒸汽上吹制气时，煤气经燃烧室及废热锅炉回收余热后， 再经洗气箱及洗涤塔进入气柜。下吹制气时，蒸汽从燃烧室顶部进入，经预热后自上而 下流经燃料层。由于煤气温度较低，可直接由洗气箱经洗涤塔进入气柜。二次上吹时， 气体流向与上吹相同。空气吹净时，气体经燃烧室、废热锅炉、洗气箱和洗涤塔进入气 柜，此时燃烧室不必加入二次空气，在上、下吹制气时，如配入加氮空气，则其送入时 间应稍迟于水蒸汽的送入， 并在蒸汽停送之前切断，

14、以避免空气与煤气相遇而发生爆炸。 燃料气化后，灰渣经旋转炉蓖由刮刀刮入灰箱，定期排出炉外。四、工艺计算4.1 工艺计算方法及已知条件确定1. 实际数据计算法 实际计算法是以实测煤气组成为依据的计算法，采用此法计算时，首先将气化煤进 行试烧，以得到准确的煤气组成分析数据。2. 已知条件的确定(1)入炉煤组成，重量%表3入炉煤组成，重量%CHONSAW合计78.131.320.430.770.5113.245.6100燃烧热值为28476kJ/ kg(2)吹风气组成，体积%表4吹风气组成， 体积%COQCOCH合计I4S16.550.356.563.340.7672.451000.85g/Nm3(

15、3)半水煤气真正组成，体积%表5半水煤气组成， 体积%COQCOCH合计I4S7.50.2032.10440.5416.661001.45g/Nm3(4)各物料进出炉的温度空气25C ;相对湿度80%空气含水汽量0.0213kg (水汽)/kg (干汽)；吹风气，上行煤气流600E ;下吹煤气200C；灰渣200C；上行蒸汽120C ;饱和蒸汽的焓2730kJ/kg ;下吹蒸汽550C；过热蒸汽的焓3595kJ/kg ;4.2理想气化过程原料煤消耗量生产ImoINH消耗的理论氮、氢量可按下式计算。1/2N2 + 3/2H2=NH(1) 生产ImoINH需0.5molN2,由于氮来源于空气相应带

16、入 0.5 - 0.78=0.641mol空 气，因而带入氧量为0.641 x 0.21=0.1346mol。按式C+ Q=CO求得消耗碳量为0.1346mol。(2) 生产1molNH需1.5molH2,按式C+ 2HO=C2+ 2H2求得碳的消耗量为0.75mol。按以上计算过程反应的总式为0.8846C+1.5H2O+0.641 (0.78N2+0.21Q+0.01A)= NI4+0.8846 CQ+0.0046A 式热量未平衡，如使其平衡，则生产1molNH尚需增加0.0372 molC。式生产1molNH需0.8846molC，故生产每吨氨的理论耗碳量为1000/17 X 0.884

17、6 X 12=624KgC/tNH（如考虑热平衡尚须增加耗碳 26Kg/tNHa，即650Kg/tNHa）由此，还可从一定半水煤气成分 （CO32.1% CO7.5%）中含碳量和理论耗碳量求出此 成分下每吨氨理论耗半水煤气量为624/127 X22.4 X 1/（0.321+0.075）=2941m 3 （标）/tNHs可查得半水煤气制造过程中碳的利用率最大为75%因而每吨氨的最小耗碳量为G 最小=624/0.75=832 KgC/tNH 3折合含碳 78.13%的煤为 832/0.7813=1064.89Kg 煤/tNH34420万吨 NH所需煤量为：1064.89 X 20X 10=212

18、97.8 X 10 kg实际气化过程中由于存在各种热损失，故氨的实际耗煤量G实=0理/ n实，n实为实际生产过程的气化效率，一般在 60%- 70沱间。所以44G实=21297.8 X 10/0.65=32765.84 X 10 kg4.3煤气发生炉的物料及热量衡算1.带出物数量及其组分带出物数量：占加入燃料的2%带出物组分及各组分重量表6带出物数量及其组分 儿糸组成，重量%各组分重量（以X 10 kg计）C82.5.655.32 X 0.8250=540.64H1.66655.32 X 0.0166=10.88O0.47655.32 X 0.0047=3.08N0.80655.32X 0.0

19、08=5.24S0.57655.3 2X 0.0057=3.74灰分14.00655.32X 0.14=91.74合计100655.32带出物热值30030kJ/ kg摘自 钟蕴英、关梦嫔、崔开仁、王惠中编.煤化学.2. 灰渣组成及其各组分重量表7灰渣组成。重量%CS灰分合计14.600.385.2100灰渣重量（按灰分平衡计算）44(32765.84 X 0.1324-91.74 )x 10 十0.852=4984.1 X 10 kg灰渣各组分重量(以x 10kg计)C 4984.1 X 0.146= 722.7S 4984.1 X 0.003=14.95灰分 4984.1 X 0.852=

20、4246.45合计：4984.1 X 10 kg3.燃料气化后转入煤气中的元素量(以X 104kg计)C25599.95(540.64 + 722.7)=24336.61H432.51+ ( 1834.89 X2218 )10.88=625.51O140.89+ ( 1834.89 X 16/18 )-3.08=1768.82N252.35.24=247.06S167.11(3.74 + 14.95) =148.42合计：427126.42 X 10 kg计算误差=32765.84 ( 27126.42 + 4984.1 + 655.32 ) /100 X 100%=0%4.4吹风阶段的物料及

21、热量衡算4.4.1物料衡算1. 每Nrh吹风气中含有的元素量(以kg计)C 12 X( 0.1655 + 0.0656 + 0.0076) /22.4=0.128H 2 X( 0.0334 + 0.0076 X 2) /22.4 + 0.00085 X 2/34=0.00438O 32 X( 0.0035 + 0.1655 + 0.0656 X 0.5) /22.4=0.288N 28/22.4 X 0.7245=0.906S 0.00085 X 32/34=0.00084432. 由碳平衡计算吹风气量： 24336.61X104/0.128=190130X104Nm33. 由氮平衡计算空气用

22、量：443（190130X 0.906247.06）X 104/（0.79X 28/22.4 ） =174188X 104 Nm344 空气带入水汽量： 174188X 104X 1.293X 0.0213=4797.29X 104 （1.293 为空气密度）4. 氢平衡（以X 104kg计）进项：a. 燃料带入氢量： 625.51b. 空气中水蒸汽带入氢量：4797.29 X 2/18= 533.034合计： 1158.54X104kg出项：a. 吹风气中含氢量： 190130X0.00438=832.77b. 吹风气中水汽含氢量：158.54832.77=325.774合计： 1158.5

23、4X104kg吹风气中水汽含量： 325.77 X 18/2=2931 .93每标准m吹风气中水汽含量：2931.93/190130=0.015445 .氧平衡（以X 10 kg计）进项：a. 燃料带入氧量： 1768.82b. 空气中含氧量： 174188X 0.21 X32/22.4= 52256.4c. 空气中水汽含氧量： 4797.29X 16/18=4264.264合计： 58289.48X104kg出项：a. 吹风气中氧量： 190130X 0.288=54757.44b. 吹风气中水汽含氧量： 2931.93X16/18=2606.164合计： 57363.6X104kg误差：（

24、58289.48 57363.6） /58289.48 X 100%=159%46 .硫平衡（以X 10 kg计）进项：a.燃料带入硫量：148.42出项：a. 吹风气中含硫量： 190130X0.0008=152.1误差：（152.1 148.2） /148.2 X100%=2.5%4.4.2 热量衡算41. 进项（以X 10 kJ计）a. 燃料热值： 32765.84X 28476=933040060b. 燃料显热：32765.84 X 25X 1.05= 860103 （1.05 为燃料的比热）c. 干空气显热： 174188X25X1.30=5661110（1.30 为空气的比热）d.

25、 空气中水汽的焓： 4797.29X2562.84=122946874合计： 951855960X 104kJ42. 出项（以X 10 kJ计）a. 吹风气热值：190130X 1180.78= 2245017011 m3 吹风气热值为：12810X 0.0334 + 12684X 0.0656 + 39984X 0.0076=1180.78b. 干吹风气显热： 190130X1.408X600=2677031m3： 0.1655X2.0660.0035X1.4200.0656X1.3600.0334X1.3020.0076X2.255+ 0.7245 X 1.352=1.408 kJ/ m

26、3Cc. 吹风气中水汽的焓：2931.93 X 3696=10836413 （3696为600C时过热蒸汽的焓）d. 带出物热值： 30030X 655.32=19679260e. 带出物显热：655.3 2X 1.05 X 600=412852 （1.05为燃料的比热）f. 灰渣中可燃物热值： 34020X 722.710500X 14.95=24743229（34020，10500分别为碳和硫的发热值）g. 灰渣显热： 4984.1 X0.94X200=937011（0.94 为灰渣的比热）h. 热损失（取燃料发热量的 8%） :933040060X0.08=746432054ah 合计：

27、1575121X 10 kJ3. 积蓄在煤层中的热量：951855960 356021374=5958345864. 吹风效率：595834586/933040060X 10063.86%5. 热量平衡表：表8热量平衡表4进项（以X 10 kJ计）4出项（以X 10 kJ计）燃料热值 933040060吹风气热值 224501701燃料显热 860103干吹风气显热 267703干空气显热 5661110吹风气中水汽的焓10836413空气中水汽的焓 12294687带出物热值 19679260带出物显热 412852灰渣中可燃物热值24743229灰渣显热 93701热损失 74643205

28、积蓄在煤层中的热量 595834586合计 951855960合计 9518559604.5制气阶段的物料及热量衡算4.5.1物料衡算1. 每Nm半水煤气中含有的元素量(以kg计)C=12/22.4 X( 0.075 + 0.321 + 0.0054) =0.215H=2/22.4 X( 0.43 + 2X 0.005)+ 2/34 X 0.00145=0.03900=32/22.4 X( 0.002 + 0.075 + 0.321 X 0.5) =0.340N=28/22.4 X 0.1666=0.2083S=32/34 X 0.00145=0.001362. 由碳平衡计算半水煤气产量：24

29、336.61/0.215=113194Nm33. 由氮平衡计算氮空气用量：(113194X 0.2083 247.06) / (0.79 X 28/22.4 ) =23627Nni氮空气中含水汽量：23627X 1.293 X 0.0213=650.714. 氢平衡（1） 已知和假设数据 上行半水煤气产量为 X Nm上行半水煤气中含水蒸汽量为0.25kg/N m上、下吹蒸汽用量相等各为 W kg 下行半水煤气产量为（ 113194 X） Nm3 下行半水煤气中含水蒸汽量为 0.42kg/ Nm为方便计算，假设上、下吹气体成分相同，上、下吹氮空气作为均匀加入计（2）上行制气阶段氢平衡（以x 10

30、4kg计）进项：a. 燃料带入氢量： 625.51 x X/113194=0.00553b. 水蒸汽带入氢量： Wx 2/18=W/9c. 氮空气中水蒸汽含氢量： 650.71 x2/18xX/113194=0.00064X合计： W/9 0.00617X出项：a. 半水煤气中氢量： 0.0390Xb. 半水煤气中水汽含氢量： （0.25x 2/18） X=0.0278X合计： 0.067X平衡：W/9+ 0.00617X=0.067XW=0.54747X 下行制气阶段氢平衡（以x 104kg计）进项：a. 燃料带入氢量 625.51 0.00553Xb. 蒸汽带入氢量 Wx 2/18=W/9

31、c. 氮空气中水汽含氢量： 650.71 x2/180.00064X=72.30.00064X合计： W/9+2.13-0.0062X出项：a. 半水煤气中氢量（ 113194X）x 0.0390=13.424414.57 0.0390Xb. 半水煤气中水汽含氢量(0.42 X 2/18 )X( 113194 X) =5285.39 0.047X 合计 9696.960.086X平衡：W/9+ 697.81 0.00617X=9696.96 0.086XW=80992.350.71847X 4(4) 解方程和得： X=63978X 104kg4W=3502X6 104kg由此得：43上行半水煤

32、气产量： 63978X 104Nm3上行半水煤气产量占总产量的百分数： 63978/113194X 100%=56.5%444下行半水煤气产量： 113194X 104 63978X 104=49216X 104kg 下行半水煤气产量占总产量的百分数： 49216/113194X 100%=43.5%44上行半水煤气中水蒸汽量： 0.25X 63978X104=15994.5X104kg44下行半水煤气中水蒸汽量： 0.42X 49216X104=20670.72X104kg444上+下： 15994.5X10420670.72X104=36665.22X104kg44蒸汽总耗量： 35026

33、X 104X 2=70052X 104kg 上吹蒸汽分解率：(3502615994.5) /35026 X 100%=54.34% 下吹蒸汽分解率：(3502620670.72) /35026 X 100%=40.98% 平均蒸汽分解率： 70052(15994.520670.72) /70052X100%=47.66%45.氧平衡(以X 10 kg计)进项：a. 燃料中带入氧量： 1768.82b. 蒸汽带入氧量： 70052X 16/18=62268.44c. 氮空气中氧含量： 23627X 0.21 X 32/22.4= 7088.1d. 氮空气中水汽含氧量： 650.1 X16/18=

34、578.414合计： 69934.95X104kg出项：a. 半水煤气中氧量：113194X 0.34=38485.96b. 半水煤气中水汽含氧量：（15994.5 + 20670.72 ）x 16/18=32591.314合计:71077.27 x104kg误差：（71077.2769934.95） /69934.95 x100%=1.6%46 .硫平衡（以x 10 kg计）进项：a. 燃料带入硫量： 148.42出项：a. 半水煤气中含硫量： 113194x0.00136=153.944.5.2 热量衡算41. 进项（以x 10 kJ计）a. 燃料热值： 32765.84x 28476=9

35、33040060b. 燃料显热：32765.84 x 25X 1.05= 860103 （1.05 为燃料的比热）c. 蒸汽的焓： 35026x273035026x 3595=221539450 （2730 、 3595 分别为上行蒸汽和 下行蒸汽的焓）d. 干氮空气显热： 23627x25x1.30=767878（1.30 为空气的比热）e. 氮空气中水汽的焓： 650.71 x 2564=1 668420 （ 2564为水蒸汽的焓）4合计： 1157875911x 104kJ42. 出项（以X 10 kJ计）a. 半水煤气热值： 113194x9795.77=11088223891ml半水

36、煤气热值为：12810X 0.43 + 12684X 0.321 + 39984X 0.0054=9795.77b. 干半水煤气的显热： 63978x1.223x60049216x1.346x200=60196003 上行半水煤气比热： 0.075X2.06 0.002X1.42 0.321X1.36 0.43X1.31 30.0054X 2.26 + 0.1666 X 1.3 5=1.223kJ/ m C下行半水煤气比热： 0.075X1.81 0.002X1.34 0.321X1.31 0.43X1.30 0.0054 X 1.76 + 0.1666 X 1.31=1.346kJ/ m 3

37、Cc. 半水煤气中水汽的焓：15994.5 X 3696+ 20670.72 X 2890=118854053（ 3696、2890 分别为600 C和200 C蒸汽的焓）d. 带出物热值：30030X 655.32=19679260e. 带出物显热：655.3 2X 1.05 X 600=412852 （1.05为燃料的比热）f. 灰渣中可燃物热值：34020X 722.7 + 10500X 14.95=24743229 （34020, 10500 分别为碳和硫的发热值）g. 灰渣显热：4984.1 X 0.94 X 200=937011 （0.94 为灰渣的比热）h. 热损失（取燃料发热量

38、的 8% :933040060 X 0.08= 746432054ah 合计：1408288002X 10 kJ3. 需从煤层中吸取的热量 1408288002- 115787591仁2504120914. 制气效率：1157875911/ （933040060+ 250412091+ 221539450）X 100%=82.4%5. 热量平衡表表9热量平衡表4进项（以X 10 kJ计）4出项（以X 10 kJ计）燃料热值 933040060半水煤气热值 1108822389燃料显热 860103干半水煤气显热 60196003蒸汽的焓 221539450半水煤气中水汽的焓 118854053干氮空气显热 767878带出物热值 19679260氮空气中水汽的焓1668420带出物显热 412852从煤层中吸取热量 250412091灰渣中可燃物热值 24743229灰渣显热 937011热损失 74643205合计 1408288002合计 1408288002五、设计的体会和收获本设计结合实践生产，完成年产二十万吨合成氨造气工段的初步设计，从合成氨厂 的生产能力出发