外排综合脚手架工程施工方案

1、外排综合脚手架工程施工方案目 录第一章 工程概况1第一节概况1第二节编制依据1第二章 脚手架设计2第一节材料的选用 2一、钢管2二、扣件2三、钢丝绳2四、连墙件2五、脚手板3六、安全网3七、标志板3八、花篮螺丝3第二节脚手架的搭设3一、平面布置3二、立面布置3三、斜道搭设4四、纵向水平杆的构造4五、横向水平杆的构造4六、立杆的构造5七、连接、对接，应符合有关规定5第三节节点构造6一、连接杆6二、吊环6三、脚手架安全防护装置6四、脚手架防雷措施7第三章 设计计算7第一节建筑物全高处外排脚手架设计计算7一、大横杆的计算:7二、小横杆的计算:9三、扣件抗滑力的计算:10四、脚手架荷载标准值:11五、

2、立杆的稳定性计算:13六、连墙件的计算:15七、立杆的地基承载力计算:16第二节塔楼外排脚手架设计计算18一、大横杆的计算:18二、小横杆的计算:20三、扣件抗滑力的计算:21四、脚手架荷载标准值:22五、立杆的稳定性计算:24六、连墙件的计算:25七、立杆的地基承载力计算:26第三节群楼外排脚手架设计计算27一、大横杆的计算:28二、小横杆的计算:30三、扣件抗滑力的计算:31四、脚手架荷载标准值:32五、立杆的稳定性计算:34六、连墙件的计算:35七、立杆的地基承载力计算:36第四章 施工组织与管理41第一节组织机构及人员结构41一、组织架构41二、主要人数安排41三、作业人员的有关规定4

3、1第二节脚手架安装、拆除规定42第三节搭设规定42第四节拆卸规定44第五节脚手架使用与保护44第六节安全防护棚45第七节安全措施45第五章 脚手架验收46第一章 工程概况第一节 概况1、全信大厦项目为高层高级商务办公楼建筑,位于佛山市三水区西南街道康岗路、本工程总建筑面积约13777.33，建筑层数为12层,其中地上建筑面积11703.34,地下建筑面积为2073.99,建筑高度66.60m,地上12层,地下1层。本工程平面形状为l形，东北面长19.40,东南面长33.300,西南面长为30.70m,西面为19.4m,西北转南两面长1600m和15.8m,地下为车库,地上首层及二层为商场等,三

4、至十层为高级商务办公,十一至十二层为商务公寓. 为钢筋混凝土框剪结构体系，建筑工程等级二级，设计使用年限50年，建筑物搞震设防列度7度三级。第二节 编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj130-2001 j84-2001（2002年版）；2、建筑施工安全检查标准jgj 59-99；3、地质勘察报告；4、本工程施工图纸；5、高层建筑施工手册。第二章 脚手架设计第一节 材料的选用1、 钢管钢管采用48壁厚3.5的无缝钢管，材质符合普通碳素结构钢技术要求gb700-88q235钢的技术要求，弯曲变形锈蚀或已被打过孔的钢管不得使用。2、 扣件脚手架所使用的扣件，应符合jgj22-85钢

5、管脚手架的规定，材质应符合gb978-67可锻铸铁分类及技术条件中的kt33-88的技术要求。在使用前必须逐一进行检查，保养不得有变形、裂缝、滑丝、脆裂以及其它不允许的缺陷。3、 钢丝绳选用61918.5光面钢丝绳，破断拉力总合为257.5kn。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。旧钢丝绳应经技术部门鉴定确认合格才能使用，必要时须经荷载试验无安全隐患方可使用。4、 连墙件材质符合普通碳素结构钢技术要求gb700-88的235a钢的技术要求，钢材表面无锈蚀、麻点或裂痕等缺陷。型钢梁连墙壁螺栓，吊环连墙栓，吊环选用25园钢制作。钢材要求有出厂合格证明书，符合现行国家规范gb700-88的要求。5、 脚

6、手板脚手板采用钢笆片，钢笆片采用10和6园钢点焊制成，规格为10501000。6、 安全网按照安全质量监督站的有关规定，采用密目式安全网，安全网要有合格证，不得使用已经腐烂或有缺陷的安全网。当对质量有怀疑时应做冲击破坏试验，确保安全可靠。7、 标志板采用20宽标准红白栏板，每隔二层建筑物四周设置一道。8、 花篮螺丝花篮螺丝选用00型3.0允许荷载300kn。第二节 脚手架的搭设1、 平面布置立杆步距、水平横杆间距详下第三章设计计算做法，脚手架宽度1.0m，内排立杆距建筑物净距为300，立杆在转角短边处按尺寸进行分挡，立杆与横杆用直角扣件扣紧。立杆的直接接头应相互错开50%，立杆的接头相邻杆要错

7、开，并布置在不同步距内，其接头距大横杆的距离不大于步距的1/3。2、 立面布置大横杆步距1500，剪刀撑要求满设，与水平杆夹角在45-60度之间，剪力撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采取搭接，搭接长度不小于1m，且不少于三个扣件。3、 斜道搭设斜道坡度为33.3，宽不少于1m，斜道脚手板满铺，上面设厚30间距不大于300防滑条。转弯处搭设休息平台，宽度不小于1.2m护栏高度不小于1.3m。斜道设置在便于人员通行的脚手架外侧，用安全网封闭，外设踢脚板，通道两侧设置剪刀撑。进出口搭防护棚并悬挂标志牌。4、 纵向水平杆的构造纵向水平杆设在立杆内侧，长度，不小于3跨。纵向水平杆采用对接扣件连

8、接。两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。5、 横向水平杆的构造 主节点处设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，严禁拆除。主节点处的两个直角扣件的中心距不大于150，在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不大于0.4l，且不大于500。作业层上非重节点处的水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于纵距的1/2。具体做法必须相符“第三章 设计计算”中计算数据。6、 立杆的构造（1）每根立杆下端设置在垫木上，如下图。（2）脚手架必须设纵横扫地杆。（3）立杆用连墙杆与建筑

9、物连接。（4）立杆除顶步采用搭接外，其余各层各步接头采用扣件。7、 连接、对接，应符合有关规定（1）立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头，不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开，间距不小于500，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（2）搭接长度不应小于1m，采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100，且不大于150，脚手架构造详见图一、二、三。第三节 节点构造一、 连接杆外脚手架与建筑物之间的连接时通过连接杆来实现的，连接杆设置要求说明如下。连接杆用短钢管制成，长度约500800，水平间距3米，垂直间距每层楼均应设置，连接

10、杆应上下错开，成菱形布置。连接杆应尽可能设在立杆用于大小横杆的连接处，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点处补足。二、 吊环吊环是吊索与建筑物的连接件，用圆钢制成，圆钢直接套入梁内加固模板用的对拉螺杆孔内，梁的背面用螺栓拧紧（如下图示），水平间距1.5米，待砼强度达75%后再安装吊环，吊环选用25的圆钢。三、 脚手架安全防护装置 脚手架在施工层楼面必须满铺钢笆片，钢笆片用12#铁丝同大横杆绑扎牢固，脚手架内排立杆与墙面之间铺设通长安全隔断挡板，钢笆片靠外排立杆处设踢脚板。脚手架的外侧满铺密目式安全网，并在外立杆里侧1.2米高处设置防护栏杆。附设于立面的搭吊卸料平台，应根据需要在垂直高度上错开

11、设置，卸料平台必须与脚手架体分开，单独设置。四、 脚手架防雷措施脚手架防雷措施，尽可能将建筑上的避雷线引出与各段脚手架承载装置的四角焊接，接地电阻不大于10欧姆。第三章 设计计算第一节 建筑物全高处外排脚手架设计计算 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为65.1米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.5米，立杆的横距1米，立杆的步距1.20米。 采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.40米，水平间距4.5米。 施工均布荷载为2kn/m2，同时施工3层，脚手板共铺设20层。 钢材的

12、强度设计值f=205n/mm2，弹性模量e=2.06x105，惯性矩i=12.19x104。风压按建筑结构荷载规范（gb50009-2001）50年一遇取值。一、 大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值p1=0.038kn/m 脚手板的荷载标准值p2=0.31/20.150kn/m 活荷载标准值q=21/21.000kn/m 静荷载的计算值q1=1.2（0.0380.150）0.226kn/m 活荷载的计算值q2=1.41.0001.400kn

13、/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 m1=（0.080.226+0.11.400）1.51.50.356kn.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 m2=（0.10.226+0.1171.400）1.51.5-0.419kn.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(m1与m2的绝对值对比，以大的为强度验收 ) =0.4191000000/508082.480n/mm2 大横杆的计算强度小于205.0n/mm2

14、,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如: 静荷载标准值q1=p1+p2=0.0380.1500.188kn/m，活荷载标准值q2=1.000kn/m。 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v=（0.6770.1880.9901.000）1500.01500.01500.01500.0/(100206000121900.0)2.252mm 大横杆的最大挠度小于1.51000/150，并且小于10mm,满足要求！二、 小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的

15、最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 p1=0.0381.50.057kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.311.5/20.225kn 活荷载标准值 q=2311.5/31.000kn 荷载的计算值 p=1.20.0571.20.2251.401.0001.738kn小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如: 集中荷载最大弯矩计算公式如: m=1.20.03811/81.7381/30.585kn.m =0.5851000000/5080115.157 n/mm2 小横杆的计算强度小于205.0n

16、/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 v1=50.0381000100010001000/(384*206000*121900)0.020mm 集中荷载标准值p=0.0570.2251.0001.282 kn 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 v2=10001.2821000（310001000410001000/9)/(72206000121900)1.812mm 最大挠度和 v=v1+v2=1.832mm 小横杆的最大挠度小于

17、11000/150，并且小于10mm,满足要求！ 三、 扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 p1=0.03810.038kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.31.51/20.225kn 活荷载标准值 q=21.51/21.500kn 荷载的计算值 r=1.20.0381.20.2251.41.5002.416rc8.0kn单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 当直角扣件的拧紧力矩达40-6

18、5n.m时,试验表明:单扣件在12kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kn； 双扣件在20kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kn。四、 脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m)：取0； ng1 =065.10 kn (2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；标准值为0.3 ng2 =0.320（1.50.3）/25.850 kn (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；标准值为0.11 ng3 =0.111.520/21.650 kn (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(k

19、n/m2)； ng4 =0.0051.565.10.488 kn 经计算得到，静荷载标准值 ngk = ng1+ng2+ng3+ng4 = 05.8501.6500.4887.988kn。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 nqk =231.51/24.500 kn 风荷载标准值应按照公式计算：其中 w0 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：w0 =0.5 uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：uz =1.02 us 风

20、荷载体型系数：us =1.200 经计算得到，风荷载标准值wk =0.70.51.021.2000.428 kn/m2。 组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2(ng1k+ng2k) + 0.851.4nqk = 1.2（05.8501.6500.488）1.44.50015.886kn 其中 ng1k脚手架结构自重标准值产生的轴向力； ng2k构配件自重标准值产生的轴向力; ng2k施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取值。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式n = 1.2ng + 1.4nq 风荷载设计值产生的立杆段弯

21、矩 mw计算公式 mw = 0.851.4wklah2/10 =0.851.40.4281.51.201.20/100.110 kn/m2 其中 wk 风荷载基本风压值(kn/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。五、 立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式： 其中 n 计算立杆段的轴心力设计值，n=15886.000n； 轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=132查表取值:0.386； 长细比，=lo/i =2079.000/15.8132 lo 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，lo= kuh =1.1551.51.202.079m

22、2079.000mm； i 立杆的截面回转半径，i=15.8； k 计算长度附加系数，取1.155; u 计算长度系数，查表确定，u=1.50； a 立杆净截面面积，a=489mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算值 15886.000/（0.386489）84.16 f,满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 n 计算立杆段的轴心力设计值，n=14941.000n； 轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=132,查表取值:0.386； 长细比，=lo/i=2079.000/15.8132 lo 计算长度 (m),由公

23、式 l0 = kuh 确定，l0= kuh =1.1551.51.202.079m2079.000mm； i 立杆的截面回转半径，i=15.8 mm； k 计算长度附加系数，取1.155（固定参数）； u 计算长度系数，查表确定，u=1.50； a 立杆净截面面积，a=489 mm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=5080mm3 mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，mw =110.000 n.m； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； 组合风荷载时，立杆的稳定性计算14941.000/（0.386489）110000.000/5080100.81nl，连墙件

24、的设计计算满足要求！ 连墙件采用膨胀螺栓连接，预埋铁的计算参见施工计算手册钢结构部分。连墙件膨胀螺栓连接示意图经过计算，连墙件普通螺栓的抗拨强度度必须大于连墙件的轴向力计算值n1=11.471kn 七、 立杆的地基承载力计算: 不组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (n/mm2)，p = n/a =15.886/0.5=31.8 n/mm2； n 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kn)；n =15.886 a 基础底面面积 (m2)；a =0.5 fg 地基承载力设计值 (n/mm2)； fg = kc fgk =1.0115

25、115.0 n/mm2 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc =1.0 fgk 地基承载力标准值；fgk =115 立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求 p fg 经计算，p=31.8115.0 地基承载力的计算满足要求！ 组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (n/mm2)，p = n/a =14.941/0.5=29.9 n/mm2； n 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kn)；n =14.941 a 基础底面面积 (m2)；a =0.5 fg 地基承载力设计值 (n/mm2)； fg = kc fgk =1.01

26、15115.0 n/mm2 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc =1.0 fgk 地基承载力标准值；fgk =115 立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求 p fg 经计算， p=29.9115.0 地基承载力的计算满足要求！ 第二节 塔楼外排脚手架设计计算 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为51.1米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.5米，立杆的横距1米，立杆的步距1.20米。 采用的钢管类型为483.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.5米。 施工均布荷载为2k

27、n/m2，同时施工3层，脚手板共铺设17层。 钢材的强度设计值f=205n/mm2，弹性模量e=2.06x105，惯性矩i=12.19x104风压按建筑结构荷载规范（gb50009-2001）50年一遇取值。一、 大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值p1=0.038kn/m 脚手板的荷载标准值p2=0.31/20.150kn/m 活荷载标准值q=21/21.000kn/m 静荷载的计算值q1=1.2（0.0380.150）0.226kn/m 活

28、荷载的计算值q2=1.41.0001.400kn/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 m1=（0.080.226+0.11.400）1.51.50.356kn.m 支座最大弯矩计算公式如: 支座最大弯矩为 m2=（0.10.226+0.1171.400）1.51.5-0.419kn.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(m1与m2的绝对值对比，以大的为强度验收 ) =0.4191000000/508082.480n/mm

29、2 大横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度，计算公式如下: 静荷载标准值q1=p1+p2=0.0380.1500.188kn/m 活荷载标准值q2=1.000kn/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v=（0.6770.1880.9901.000）1500.01500.01500.01500.0/(100206000121900.0)2.252mm 大横杆的最大挠度小于1.51000/150，并且小于10mm,满足要求！二、 小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大

30、反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 p1=0.0381.50.057kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.311.5/20.225kn 活荷载标准值 q=3311.5/31.000kn 荷载的计算值 p=1.20.0571.20.2251.401.0001.738kn小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和，均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: m=1.20.03811/81.7381/30.585kn.m =0.5851000000/5080115.157

31、 n/mm2 小横杆的计算强度小于205.0n/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和，均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 v1=50.0381000100010001000/(384*206000*121900)0.020mm 集中荷载标准值p=0.0570.2251.0001.282 kn 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 v2=10001.2821000（310001000410001000/9)/(72206000121900)1.812mm 最大挠度和v=v

32、1+v2=1.832mm 小横杆的最大挠度小于11000/150，并且小于10mm,满足要求！ 三、 扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 p1=0.03810.038kn 脚手板的荷载标准值 p2=0.31.51/20.225kn 活荷载标准值 q=21.51/21.500kn 荷载的计算值 r=1.20.0381.20.2251.41.5002.416rc8.0kn单扣件抗滑承载力的设计

33、计算满足要求！ 当直角扣件的拧紧力矩达40-65n.m时,试验表明:单扣件在12kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kn； 双扣件在20kn的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kn。四、 脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m)：取0； ng1 =051.10 kn (2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；标准值为0.3 ng2 =0.317（1.50.3）/24.973 kn (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；标准值为0.11 ng3 =0.111.517/21.403 k

34、n (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)； ng4 =0.0051.551.10.383 kn 经计算得到，静荷载标准值 ngk = ng1+ng2+ng3+ng4 = 04.9731.4030.3836.759kn。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 nqk =231.51/24.500 kn 风荷载标准值应按照以下公式计算wk=0.7uzuswo 其中 wo 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：wo =0.5 uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷

35、载规范(gb50009-2001)的规定采用：uz =5 us 风荷载体型系数：us =1.200 经计算得到，风荷载标准值wk =0.70.551.2002.100 kn/m2。 组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2(ng1k+ng2k) + 0.851.4nqk = 1.2（04.9731.4030.383）1.44.50014.411kn 其中 ng1k脚手架结构自重标准值产生的轴向力； ng2k构配件自重标准值产生的轴向力; ng2k施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取值。 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

36、n = 1.2ng + 1.4nq 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw计算公式 mw = 0.851.4wklah2/10 =0.851.42.1001.51.201.20/100.540 kn/m2 其中 wk 风荷载基本风压值(kn/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。五、 立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 n 计算立杆段的轴心力设计值，n=14411.000n； 轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=132查表取值:0.386； 长细比，=lo/i =2079.000/15.8132 l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh

37、确定，l0= kuh =1.1551.51.202.079m2079.000mm； i 立杆的截面回转半径，i=15.8； k 计算长度附加系数，取1.155; u 计算长度系数，查表确定，u=1.50； a 立杆净截面面积，a=489mm2 钢管立杆抗压强度设计值， = 205.00n/mm2； 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算值 14411.000/（0.386489）76.35 , 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 n 计算立杆段的轴心力设计值，n=13466.000n； 轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=132,查表取值:0.386； 长细比，=lo/i =207

38、9.000/15.8132 lo 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，lo= kuh =1.1551.51.202.079m2079.000mm； i 立杆的截面回转半径，i=15.8 mm； k 计算长度附加系数，取1.155（固定参数）； u 计算长度系数，查表确定，u=1.50； a 立杆净截面面积，a=489 mm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=5080mm3 mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，mw =540.000 n.m； 钢管立杆抗压强度设计值， = 205.00n/mm2； 组合风荷载时，立杆的稳定性计算13466.000/（0.386489）54

39、0000.000/5080177.64 nl，连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用膨胀螺栓连接，预埋铁的计算参见施工计算手册钢结构部分。连墙件膨胀螺栓连接示意图经过计算，连墙件普通螺栓的抗拨强度度必须大于连墙件的轴向力计算值n1=52.628kn 七、 立杆的地基承载力计算: 不组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (n/mm2)，p = n/a =14.411/0.5=28.8 n/mm2； n 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kn)；n =14.411 a 基础底面面积 (m2)；a =0.5 fg 地基承载力设计值 (n/mm2)； fg = kc fgk =1.040004000.0 n/mm2 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc =1.0 fgk 地基承载力标准值；fgk =4000 立杆基础底面的平均压力必须满足下式的要求 p fg 经计算，p=28.84000.0 地基承载力的计算满足要求！ 组合风荷载时，立杆基础底面的平均压力应