布袋除尘器结构设计及强度计算

1、布袋除尘器结构设计及强度计算2009-9-28 2:05:30.、八、亠刖言低压脉冲布袋除尘器广泛应用于电厂脱硫除尘及一般钢厂除 尘中（应用于钢厂及电厂的主要区别是除尘器外表是否需要保温、烟 气对钢板的腐蚀程度及滤料的选择等），脱硫后的烟尘经过该除尘器 后，其排放到大气中的浓度基本控制在2030mg/m3低于国家环保部门 规定的50mg/m3低压脉冲布袋除尘器的工作原理：含尘气体由导流管进入各 单元，大颗粒粉尘经分离后直接落入灰斗、其余粉尘随气流进入中箱 体过滤区，过滤后的洁净气体透过滤袋经上箱体、排风管排出。随着 过滤工况的进行，当滤袋表面积尘达到一定量时，由清灰控制装置（差压或定时、手动控

2、制）按设定程序打开电磁脉冲阀喷吹，抖落滤 袋上的粉尘。落入灰斗中的粉尘借助输灰系统排出。低压脉冲除尘器的主要结构组成如下：底柱组件、滑块组件、顶柱组 件、灰斗组件（含三通及风量调节阀，如果有的话）、进风装置、中 箱体、上箱体、喷吹系统、离线装置、内旁路装置（外旁路，可 供选 择）、平台扶梯、防雨棚、气路配管及控制元件等组成。其结构简图 如下：除尘器的设计过程中，应当对除尘器的载荷（包括静载、动载、风载、雪载及地震载荷等，单位KN、除尘器承受的设计负压（单位Pa）、板件材料的屈服极限及抗拉伸 极限等（单位MPa,要有一定程度的了解。必要时，结构设计人员可以查阅相关的机 械设计手册，以加深自己对这

3、方面的理解。如下的设计过程仅供除尘设备制造厂家及相关设计单位参 考。1. 除尘器载荷的确定：1.1静载的确定：G静载二刀Gi （i=l-5）式中，G1本体钢结构部分的重量，G2滤袋总重,G3袋笼 总重，G4滤袋表面积灰5mm勺重量，G5灰斗允许积灰重量。按本公司多 年来的设计经验，静载荷在除尘器基础上的分布，一般 是，最外面一 圈基础柱桩的载荷为总静载分布在所有柱桩上的平均 值Gp的110%次外圈一圈柱桩的载荷为Gp的120200%以此类推，直到最内圈载荷。内圈载荷高于外圈载荷，但内外载荷最大差别不得超过300KN这样设计载荷的目的是保证本体结构系统的地基稳定性。关于载荷部分的详 细分配及计算

4、过程可以参考建筑荷载设计规范手册。12动载的确定按楼面及屋面活 荷载取标准值2. 5KN/m2 （检修平台按4KN/m2来计算。除尘器总动载荷：F=KAOAKA1A2 KA1检修平台活荷载取标准值，A1除 尘器平面投影面积，A2平台扶梯平面投影面积。设计时，单个承载点荷载值是平均值的100120注右。具体分布时，可以是平台扶梯结构多的部分取偏大值，结构少的部分取较小 值。结构设计人员应合理安排，综合考虑影响动载荷分布的各种因素。13风载的确定根据GB50009-2001查全国基本风压分布图，可得相关值。风载的计算,也 可以按经验公式：Kn=u 2/1600（单位KN/m2来计算，式中，u为风速

5、，单位m/s。设计时，单个承 载点荷载值是平均值的1201503左右。具体分布 时，最外一圈的载荷点为平均载荷值的120%内圈载荷点为平均 载荷值的150%附：风载的设计，主要是考虑横向风的影响。一般地说，除尘设备都安装 在平地上，不必考虑风从高空俯吹的影响。有些除 尘设备厂家在计算风载时，特别考虑俯吹的影响，其实，那是不必 要 的。1.4震载的确定在一些地震多发地区，必须考虑地震对结构强度的影响。设计单位在与用户签定除尘设备技术协议时，必须明确地震的烈度。根据钢结构设 计规范（GB50017-2003，地震载荷的计算可以分为 水平方向的剪力计算和竖直方向的拉（压）力计算。公式如下:剪力标准值

6、：FEKl Geq 拉（压）力标准值：FEK1 Geq 各承载点的震载计算过程可以按照上面的计算步骤来进行。1.5雪载的确定根据GB50009-2001查全国基本雪压分布图，得雪压相关 值。基于安全考虑，实际设计时，单个承载点的设计值建议是 平均 承载值的120200%除尘器载荷确定完毕后，结构设计人员就可以将载荷图提交给土建专业，由土建专业根据载荷的大小及相关特性确定土建部 分包括混凝土配筋的规格、数量及混凝土开挖的深度及混凝土浇铸 的 样式。2. 底柱组件的结构计算 对底柱的计算，主要是考虑底柱的柔度和挠度。2. 1底柱的柔度计算因型钢的规格未知，无法求岀柔度（长细比）入，无法 判断使用的

7、公式。先采用欧拉公式计算，求岀型钢的规格后，再检 查是 否满足欧拉 公式使用条件。（具体过程可以参考机械设计手 册第一卷 1-178 页）惯性矩计算公式:Imi n=Pc 5L）八 2/（En 八 2）式中，Pc底柱的临界载荷，E弹性模量，Ss稳定安全系数，卩长度系数，确定后应检查柔度入是否符合要求, 2. 2底柱的挠度计算挠度因风载而产生。计算公式，f=PLA3/ （3EI）式中，P风载作用于底柱顶端的最大推力，L底柱长度，E 弹性模量，I惯性矩。其实,一般说,经过计算后,挠度均难以达到设计要求。需要增加斜撑。将风载的力，转为由斜撑来承担。在受拉的情况下, 斜撑只要保证其受力截面面积符合要求

8、。3. 滑块组件的结构设计滑块主要是消除钢材在温度变化时产生的线膨胀应力。滑块固定于底柱顶端。中箱体带动其上的所有与高温烟气接触的部件 可以在滑块上自由膨胀（收缩）滑动。设计滑块结构时，应考虑到滑块的布置、滑块的承载、滑动能力及材 料以及滑动范围。3.1滑块的承载滑块承受除立柱外除尘器的所有垂直向下的重量载荷。重量载荷在滑块组的分布一般是，靠近除尘器中心的四个滑点为平均承重的300%其余均为250%这样设计的目的是为了保证滑块 材料有足 够的强度支撑。3. 2滑块的滑动能力及材料的选择滑块采用光滑不锈钢板和滑板相结合的结构。不锈钢板 焊接于顶柱底部平面上，能在固定的滑板上自由滑动。不锈钢板采

9、用普通304材料制造，表面光洁度为6. 3卩m厚度为2mm滑板固 定于底柱顶部平面上。切记：滑板的材料不能是钢，否则可能造成 不锈钢板与滑板的胶着粘合而失去滑动功能（见机械设计第四 版）。3. 3滑板材料的确定滑板一般采用聚四氟乙烯。34滑块的滑动范围滑块的滑动范围与碳钢的线膨胀系数al有关（见机械设计手册表1-1-14 ）。本处设计计算从略。滑板的设置一定要考虑到热膨胀的位移量。滑板的设计要有一定的裕量，应保证在钢板发生热膨胀后，除尘器的全部载荷必须全部作用 在滑板上。4. 顶柱组件的结构设计计算过程同底柱类似，本处从略。5. 灰斗组件的结构设计灰斗上部与中箱 体、顶柱连续焊接，下部接输灰装

10、置。本工程共设置6个单独灰斗和两个船形灰斗，分两排布置。灰斗外 表面均盘有蒸汽加热管。设计灰斗，除根据工艺要求确定灰斗的容积和下灰口尺寸外，还要对其 强度进行计算。灰斗组件同其后介绍的进风装置、中箱体和上箱体一样，是属于负压装置。对其强度计算的目的是保 证其 在规定的最 大负压（或规定正压）下能满足除尘器的正常运行，不会 发生被细瘪（凹陷）的现象。灰斗壁板的厚度一般为5mm51单独灰斗最大侧板的结构设计及计算为安全起见，对 单独灰斗壁板的强度设计主要是考虑其外表面均布的加强型钢能承受的载荷，确定外表面加强型钢的规格。 灰斗外表面的加 强型钢一般为角钢。计算公式，Imin= qLA4/ ( 38

11、4fE)式中，q单根型钢承受的载荷，L型钢长度，f型钢允许 的变形挠度，E弹性模量。5. 2灰斗导流板的设计导流板由若干组 耐磨角钢板（材料为Q345A组成，一般交错布置在灰 斗进风口。它的主要作用是均衡烟气流，同时使烟 气中大颗粒粉尘 通过碰撞导流板减缓速度沉降于灰斗底部，减轻滤 袋过滤的负荷。导流板一般按经 验进行布置。其布置也可以通过专业软件对烟气流 的 理论模拟而确定。6. 进风装置的设计进风装置由下风管、风量调节阀和矩形进风管组成。对进风装置进行设计，主要是考虑风管壁板的耐负压程度。风量调节阀 可以作为厂通 件，其内的阀板一般采用5mm厚度的16Mn钢板制 作。 此外，进风装置的合理

12、布置也很重要：应保证烟尘在经过进风装置 时，烟气流向合理，对管壁的冲刷降低到最低。为防止高浓度含 尘烟气对中箱体内滤袋及壁板的冲刷，烟气离开进 风 装置，通过矩形进风管的风速一般控制在4m/s以下。进风装置耐负压 强度一般按风机的全压来计算。其计算过程同灰斗部 分类似。本处从略。7中箱体的结构设计中箱体由若干件 壁板连接后连续焊接而成。中箱体壁 板一般采用厚度 为5mm勺普通钢板制造。在靠近中箱体中间部位有斜隔板组件，负责将尘气室和净气室隔离开。中箱体的结构设计，主要是考虑壁板的耐负压程度和斜隔板的耐 负压程度。中箱体耐负压强度一般按风机的全压来计算。其计算过程同灰斗部分 类似。本处从略。8上

13、箱体的结构设计上箱体在整个除尘器的设计中是属于关键部位的设计，它的设计好坏直接关系到除尘器能否正常运行。设计上箱体时，应考 虑到花板孔在上箱体内的合理布置、上箱体横截面高度、离线孔的大 小及方位。在有内旁通的情况下，还要考虑到离线孔与内旁通 孔的位 置关系。当然，对上箱体结构强度的验算也是同等的重要。上箱体在设计时，应考虑设计有一定的斜度，以利于雨水的顺利排放。8. 1花板孔布置。花板孔在上箱体内应该均匀布置。根据现场实际情况及工 厂制造经验，在滤袋长度不超过8m的情况下，孔与孔之间的间隙为滤 袋直径的1.5倍。举例来说，如果采用160X 6000的滤袋，则孔与孔之 间的距离为240mm8.

14、2上箱体横截面高度对上箱体横截面高度进行控制，主要是保证净化后的气体 在通过上箱体内部空间时，气流流向均衡，不会发生由于上箱体 截面 太小而造成气流阻力太大，甚至造成风机吸力不够、无法正常工作的 情况发生。根据多年来的设计经验，通过上箱体横截面的风速不应当超过3m/so8. 3离线孔大小及方位经过上箱体每个仓室离线孔的风速一般控制在612m/s左 右。理论上来说，经过离线孔的风速越低越好，这样可以使除尘 器结 构阻力降低到最低。但在实际工程中，这却是不必要的，因为 风速越 低，势必会使离线孔径变大，同时导致整个上箱体结构向外侧延伸变 大，浪费材料，很不经济。8. 4离线孔与内旁通孔的方位布置内

15、旁通孔径的设 计过程同离线孔是相同的。需要注意的是：通过内旁通 孔径的速度一般可以允许达到16m/s,但最大不允许 超过18m/so这样设计的目的是保证烟气在走旁通时，除尘器进出风口 差压不超过1500Pa （阻力与风速的平方成正比）在某些除尘器上箱 体个别仓室内，会出现即有离线又有旁通的结构。此时，就需要考虑 一下离线与旁通的合理布置了。一般来说，当旁通打开时，大量烟气 通过旁通口直接进入上箱体净气室汇风烟道内，此种情况下，需要将 离线设置在烟气流的背侧。同时，要求离线必须有可靠的密封措 施，防止大量烟尘灰透过缝隙进入上箱体仓室内。8. 5花板框架强度计算花板框架上面覆盖有花板。滤袋及袋笼安

16、装时，对花板平整度有极其严格的要求，其平面度允差一般为1： lOOOo在这种情况 下，要求花 板框架必须有足够的安全强度，防止滤袋过滤表面 积灰和 操作人员检修维护时，对花板的平整度有不利的影响。计算公式，Imin= qLA4/ ( 384fE)式中，q单根型钢承受的载荷，L型钢长度，f型钢允许的变形挠度，E弹性模量。壁板强度计算也按此公式进行。9喷吹系统的设计喷吹系统由脉冲阀、喷吹气包、喷吹管及管道连接件组成。喷吹系统是布袋除尘器的核心部件，它的设计好坏可以决定除尘器能否正常使用。设计喷吹系统时，应该注意脉冲阀的选择、喷吹气包容量的大小及喷吹管详细结构的设计。9. 1脉冲阀的选取有的脉冲阀厂

17、家还提供关于喷吹气量、工作压力与喷吹脉宽的曲线图。在看这类曲线图时，要注意喷吹气量是标准状态下的 气量，不是工作压力下的气量。我们可以将标准状态下的气量转换成 工作状态下 的气量。比如，在0.5Mpa的工作压力下，该脉冲阀喷吹气量500L,那么实际上，该脉冲阀所消耗的工作状态下的压缩气量为：500X0. 1/0. 5=100L(0. IMPa为标准大气压，0. 5MPa为工作气压)。9. 2气包容量的确定气包的工作最小容量为单个脉冲阀喷吹一次后，气包内的 工作压力下降到原工作压力的70%在进行气包容量的设计时，应按最小 容量进行设计，确定气包的最小体积，然后在此基础上，对气包的体 积进 行扩容

18、。气包体积越大，气包内的工作气压就越稳 定。我们也可 以先设计气包的规格，然后用最小工作容量进行校正，设计容量要大 于（最好远远大于）最小工作容量，一般来说，气包 工作容量为最小 容量的23倍为好。9. 3气包结构强度的设计参考钢制压力容器/GB150-1998进行。9. 4喷吹管结构的设计喷吹管的设计，主要考虑喷吹管直径、喷嘴孔径及喷嘴数量、喷吹短管的结构形式及喷吹短管端面距离滤袋口的高度。9. 4. 1喷吹管直径按澳大利亚高原脉冲阀厂家的设计规范，一般是，喷吹管直 径与脉冲阀口径相对应。比如，采用3寸的脉冲阀，则喷吹管直 径也 为3寸。国内大多数厂家，例如，上海袋配、苏州苏苑、浙江 奥斯托

19、 等，也都遵照喷吹管直径与脉冲阀口径相对应的原则。喷吹管的板 厚，一般 是，2. 5寸以上采用4mm 2.5寸以下采用3mmt勺 焊接钢管制 作。从经济的角度考虑，不推荐使用无缝钢管来制造喷吹管。942喷嘴直径及数量喷嘴直径及喷嘴数量是整个喷吹管设计的核心。在脉冲阀型 号确定后的情况下，喷嘴数量不能无限制增多，它要受到喷吹气量、 喷吹压力及喷吹滤袋长度等各类因素的综合影响。目前，3寸脉冲阀 所带领的喷嘴数量建议最多不要超过20只（一般来说，16只以下比较 合适）。根据澳大利亚高原公司和国内上海袋配等知名厂家的多年试验，在中压喷吹的状态下，喷吹管上所有喷嘴口径的面积之和应该为 喷吹管内径的608

20、0%即：（6080% A喷吹管二nA喷嘴。应当注意，靠近脉冲阀侧的喷嘴比远离脉冲阀侧的喷嘴 口径大0.51mm （澳大利亚高原公司建议），这样设计的目的， 是要保证喷吹管上所有喷嘴喷射出的压缩气流均衡（压缩气量和压 力 的差别控制在10%以内）。若采用低压喷吹，喷嘴口径还要进一步加大2 3mm943喷吹短管的设计喷吹短管的作用是导向和引流（诱导喷嘴周围的数倍 于喷吹气流的上箱体内净气流一同对滤袋进行喷吹清灰）。根据澳 大 利亚高原控制有限公司的多年喷吹试验，高速脉冲喷吹气流通过喷嘴 后，气流沿 喷吹轴线成20角度（0. 3Mpa的工作压力下）向轴线周 围超音速膨胀（扩散锥形角为40。）。还有些时候，