高层框架剪力墙结构办公楼毕业设计计算书

1、目 录 摘 要.1 abstract.2 前言.3 第一章建筑设计.4 1.1建筑总体设计.4 1.2建筑平面设计.4 1.2.1 首层平面图.4 1.2.2 标准层平面图.4 1.3建筑立面设计.4 1.4建筑剖面设计.5 1.5垂直交通设计.5 第二章 结构设计.6 2.1结构计算单元的确定.6 2.1.1 主要构件选型及尺寸初步估算.6 2.2荷载计算.9 2.2.1 荷载汇集.9 2.3竖向荷载作用下框架结构的内力的计算.11 2.3.1 恒荷载计算.12 2.3.2 活荷载计算.13 2.3.3 内力计算.14 2.4横向水平载荷作用下框架结构内力和侧移计算.26 2.4.1 横向框

2、架侧移刚度计算.26 2.4.2 横向风载荷作用下的框架结构内力和侧位移计算.29 2.4.3 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算.38 2.5横向框架内力组合.63 2.5.1 结构抗震等级的确定.63 2.5.2 框架梁内力组合.63 2.5.3 框架柱内力组合.63 2.6框架截面设计.71 2.6.1 框架梁截面设计.71 2.6.2 框架柱截面设计.72 2.6.3 框架梁柱节点核芯区设计.75 2.7楼板配筋计算.78 2.7.1 角区格 b1计算.79 2.7.2 边区格 b2计算.80 2.7.3 边区格 b3计算.82 2.7.4 中间区格 b4计算.83 2.8楼梯

3、配筋计算.87 2.8.1 梯段斜板的配筋计算.87 2.8.2 平台板的配筋计算.88 2.8.3 平台梁的配筋计算.88 第三章 基础部分设计.90 3.1基础类型的选择及分析.90 3.2确定基础埋深.91 3.3选择桩型.91 3.4单桩承载力的计算和桩数的确定.91 3.4.1 计算单桩承载力.91 3.4.2 桩数的确定和布置.91 3.5单桩承载力验算及桩顶竖向力设计值.93 3.6基础结构设计.93 3.6.1 桩身设计.93 3.6.2 承台设计.94 参考文献.98 附录 a.99 后记.106 摘要 本设计主要是做一幢钢筋混凝土结构的高层生产综合楼。设计以结构设计为主，仅

4、 涉及一部分建筑设计。 此次设计的目的： 1.掌握建筑设计的内容、方法和步骤、充分考虑影响设计的各种一因素。 2.熟悉且正确的使用各种规范、标准。 3.培养综合运用所学知识能力，掌握现行规范、规程，明确建筑设计的基本程序和设计要 领。 4.掌握高层结构的计算方法和构造要求等等。 通过对高层生产综合楼的设计，掌握结构竖向荷载的计算方法、水平风荷载、水平 地震荷载的计算方法、学会用力矩分配法计算荷载的弯矩、学会梁平法、柱平法、梁板 配筋的计算，同时学会用 pkpm 进行电算，使得手算与电算进行对比，以查找不足之处。 通过此次设计，在老师的帮助下，我完成了自己的毕业设计，学会了与高层生产综 合楼相关

5、的一系列知识，并举一反三，融会贯通，可以进行高层结构的其他设计。 关键词：竖向荷载；水平风荷载；水平地震荷载；混凝土工程 abstract the origin mainly design is to do a key figures that the reinforced concrete is structural transact the building.design medium structure design is a lord, involving one part of building designs only. this purpose of design:1, cont

6、rol the contents, method and steps of the building design and consider various one factor that influence design well.2, acquaint with and use various norm rightly, standard 3, foster the knowledge ability that comprehensive usage learn, control the current norm, the rules distance, the basic procedu

7、re of the explicit building design and design the main theme 4, control the key figures the calculation method of the structure and construct to request the etc. pass the design that transacts to the key figures, control the structure toward the calculation method, the level breeze lotus that the lo

8、tus carry carry, the level earthquake lotus carry of calculation method, academic association use the curved that a method of calculation lotus carry, the even method, the beam plank of even method, pillar of the academic association beam go together with the calculation of the mastering to make use

9、 of the computer to carry on at the same time machine-readable, make calculate to carry on the contrast with cobol, to check the place of seek the shortage. pass this time design, under the teachers help, i completed own graduation design, master to transact the related and a series of knowledge of

10、building with key figures, and draw inference from one example, integrate, can carry on the key figures other design of the structure.this design of unique shortage of be placed in in did not carry on all constructions organization design through, carried on only among them of a part- reinforced con

11、crete engineering. key words：the carries toward lotus;the level breeze lotus carry;the level earthquake lotus carry;reinforced concrete engineering 前言 现代科学技术的高速发展把我们带入了一个全新的信息时代，加快了工作与生活的 节奏，因此，如何使今天的办公环境成为高效率传递与处理来自四面八方的大量信息， 适应现代办公方式的有效场所，换言之，即如何设计现代办公楼，已成为当今建筑师和 有关专家多研究的重要课题之一。 国外现代办公楼设计可追溯到十九世纪，

12、产业革命伴随着科学技术进步，钢材用于 建筑、电话用于通讯、电灯用于照明，而电梯解决了高层建筑内的垂直交通问题，这一 切都为办公楼实现各种现代化功能创造了必要的条件。直至八十年代，科学技术与经济 的发展使得装备以形形色色的现代化设施、实现各种复杂的综合性功能成为现代办公楼 设计的发展趋势。 当今世界办公楼发展日新月异，它的设计具有很强的科学性、技术性、与现代信息 技术、人体工程学、心理学等有密切联系、 ，成为专门研究的课题。 办公室时脑劳动者管理和生产信息的部门。为了保证高效率，以求在高速竞争的社 会中立于不败之地，办公楼的投资者和设计者将最先进的信息情报手段引进办公室的设 计内；为了给工作人员

13、提供各种方便核安全保障，将各种自动管理、总动控制体系用于 办公楼的设计水平，使得整个办公楼设计成为多种学科的综合科技成果。可以这样说， 先进办公楼的设计水平，从侧面反映这个国家的科学、技术、经济发展水平。 国外办公楼发展动向可以归纳为以下几点： 1.向高层发展； 2.向综合性发展； 3.向灵活性发展； 4.向智能化发展。 其中以最后一点为现代办公楼的主要特征。 随着我国工业生产迅速发展，城市用地日趋紧张，大城市中的办公楼有向高层发展的趋 势。钢筋混凝土结构体系的发展，为高层办公楼提供了新的平面布局条件，其中核心式 的建筑布置方式、及把楼梯、电梯间、卫生间等放在平面的中心部位把办公室放在周围 这

14、种形式成为近年来国内高层办公楼的布局模式。 第一章建筑设计 本工程是拟于杭州市某高层生产综合楼。总建筑面积 13462,三级抗震，单一办公 楼群体，用于办公和精密仪器检测之用，以满足人们日益提高的物质生活和精神生活的 需要。本建筑为本建筑为二类建筑,耐火等级为二级。 1.1建筑总体设计 本次设计主要是做一幢框架结构的高层生产综合楼的设计。以下是该工程的工程概 况： 某高层生产综合楼，共 13 层（包括构架层） ，一层层高为 4.5m，213 层层高 3.6m，总高度为 47.8m。三进深为 8.5m，2.4m、8.5m，开间大小基本一致，见图可视。总 长 57.6m，结构平面、立面、剖面及节点

15、祥图见图。框架及楼板均采用现浇混凝土结构。 本工程建于 6 度抗震设防地区。二类场地土，抗震等级为三级，基础采用先张法预应力 混凝土管桩基础。本工程框架柱截面及材料选用如下：16 层为 c35 混凝土，其他层采 用 c30 混凝土，框架梁截面均采用 c30 混凝土。 1.2建筑平面设计 1.2.1 首层平面图 设计的交通核心集中在建筑两部分的中轴处，路线分明。其他服务设施分布在次要 且必须符合人们应用习惯的位置，主要有检测室、接待室、办公室等；设计力求雄伟壮 观,采光充分、交通方便、环境舒适。 1.2.2 标准层平面图 标准层设计是一个很重要的部分，在标准层设计中主要含两大内容，一是使用空间，

16、 二是交通空间；在充分考虑生产综合楼采光要求的同时，再结合结构设计，使得房间采 光充足，使用方便，合理布置垂直交通系统,交通便利,满足人流,物流的要求. 1.3建筑立面设计 立面设计时首先提高各部分的比例关系，考虑建筑整体的几个主要面的统一，相邻 立面之间的连接与协调，然后着重分析各立面的处理，门窗的调整安排，最后对入口建 筑装饰等作进一步处理。在建筑立面上，充分考虑节奏的韵律和虚实对比。相同构件或 门窗作用规律的重复变化，给人们在视觉上得到类似音乐诗歌中节奏韵律的感受效果。 立面的节奏感，在门窗的排列组合上，墙面的划分中表现得较为突出。虚实对比即形体 凸凹的光影效果，形成比较强烈的明暗对比关

17、系。不同的虚实对比，给人们不同的舒适 感觉。材料质感和色彩的选择、配置是使建筑立面进一步取得丰富和生动效果的又一重 要方面，本设计以深色与浅色对比的立面色调，用相应色泽的波动表现，给人以节奏明 快清新的感觉。 1.4建筑剖面设计 建筑剖面图是表示建筑物在垂直方向上各部分的组合关系。剖面设计主要分析建筑 物各部分应有的高度、建筑层数、建筑空间的组合以及利用、建筑剖面中的结构、构造 关系等，它和房屋的使用造价和节约用地等有密切关系。也反映了建筑标准的一个方面， 它和平面的联系比较密切。在本高层生产综合楼建筑设计中首层层高 4.5m，标准层层高 为 3.6m。电梯布置在中部，楼梯布置在电梯与综合楼的

18、一端。 1.5垂直交通设计 对于高层来讲, 主要垂直交通工具是电梯.因此,对电梯和楼梯的布置与选用，将决定 此建筑物的合理使用，各空间的利用效率及工程造价等一些方面的问题 布置原则与方式： 第一.以安全疏散为主,在主要出入口处楼梯与电梯并存,设置至少一部的消防电梯,同 时,布置时考虑结构对称等问题,布置为主入口为一部电梯,一部楼梯;左侧入口设一部楼梯。 平面任一点至电梯、楼梯出口的距离均不大于 15m，满足了高层建筑的防火要求，垂直交 通系统位于建筑物的中心及两侧，形成了建筑物的垂直交通系统的网络； 第二.充分考虑人流,物流的问题,使用时感到方便； 第三.主要通道与电梯隔开，避免人流高峰时相互

19、影响，并考虑防火问题，分隔区域， 同时，电梯经避开主要通道而设在靠外墙一侧。 第二章结构设计 2.1结构计算单元的确定 2.1.1 主要构件选型及尺寸初步估算 1.主要构件选型 柱网：本综合楼采用柱距为 7.8m 的内廊式柱网，边跨 8.5m,中间跨 2.4m。标准层层 高为 3.6m,如下图所示： 图 2-1 柱网布置图 框架结构的承重方案 竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主 梁传至框架柱，最后传至地基。 ly/lx=3.9/3.8=1.032 故现浇楼板为双向板 ly/lx=4.35/3.6=1.212 故现浇楼板为双向板 ly/lx=3.9/2.4=

20、1.6330m (2)h/b=44.4/19.4=2.31.5 (3)可忽略扭转影响 时,可以用公式计算 z () z z z 127 . 1 且 h=44.1m 可以确定8 . 0 6 . 57/1 .44/ 迎风 bh44. 0 hhi z / 取轴线横向框架，其负载宽度为 7.8m,得房屋方向的分布风荷载标准值 zszszz q 29 . 4 55 . 0 8 . 7 )( 根据各楼层标高处的高度 hi，由表查取 z，代入上式可得各楼层标高处的 )(z q 表 2-12沿房屋高度分布风荷载标准值 层次层高(m)hi/h z z q1(z)(kn/m)q2(z)(kn/m) 1244.11

21、.0001.621.3457.4784.674 1140.50.9181.561.3297.1154.447 1036.90.8371.521.3086.8234.265 933.30.7551.461.2896.4594.037 829.70.6731.421.2656.1653.853 726.10.5921.351.2455.7683.605 622.50.5101.291.2215.4063.379 518.90.4291.231.1955.0453.153 415.30.3471.141.1704.5782.861 311.70.2651.031.1444.0442.527 28.1

22、0.1841.001.1033.7852.366 14.50.1021.001.0573.6282.267 荷载规范规定，对高度大于 30m 时，且高宽比大于 1.5 的房屋结构应采用风振系 数来考虑风压脉动的影响，本设计楼高 h=44.1m30m, 沿高度在 1.0571.345 范围 z z 内变化，即风压脉动比变化较大，因此应考虑风压脉动影响。 框架结构分析时，应按静力学等效原理将其分布风荷载转化为节点集中荷载。 i p 框架结构分析，应按静力等效原理将分布载荷转化为节点集中载荷，计算结果见下图： 图 2-15 风荷载沿房屋高度的分布（kn/m） 图 2-16 等效节点集中风荷载（kn）

23、 knqqp zz 81.326 . 3)( )(2)(112 knqqp zz 62.416 . 3)( )(2)(111 knqqp zz 92.396 . 3)( )(2)(110 knqqp zz 79.376 . 3)( )(2)(19 knqqp zz 06.366 . 3)( )(2)(18 knqqp zz 74.336 . 3)( )(2)(17 knqqp zz 63.316 . 3)( )(2)(16 knqqp zz 51.296 . 3)( )(2)(15 knqqp zz 78.266 . 3)( )(2)(14 knqqp zz 66.236 . 3)( )(2)

24、(13 knqqp zz 14.226 . 3)( )(2)(12 knqqp zz 76.245 . 08 . 46 . 3)( )(2)(11 2.风载荷作用下的水平位移验算 框架第 i 层的层间剪力，层间位移及结构顶点位移分别按下列各式计算 i v i u i u (2-15) m i ij i i d v u 1 第 i 层的层间侧位移刚度中框架侧移刚度 d 值 m i ij d 1 n mm 根据所示的水平荷载，由式计算层间剪力，然后依据表求出的轴框架的层间侧 i v 移刚度，在按式计算个层的相对侧移刚度和绝对侧移。计算过程见下表： 表 2-13风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算 层

25、次/ i f kn/ i vkn/(n/mm) di u(mm)/mm i u/h i u i 1232.8132.812323360.1410.601/25714 1141.6274.432323360.3210.461/11250 1039.92114.352323360.4910.141/7347 937.79152.142323360.659.651/5538 836.06188.202323360.819.001/4444 733.47221.672323360.958.191/3789 631.63253.303103320.817.241/4444 529.51282.81310

26、3320.916.431/3956 426.78309.593103321.005.521/3600 323.66333.253103321.074.521/3364 222.14355.393103321.153.451/3130 124.76380.151655282.302.301/2217 可知风荷载作用下框架的最大层间位移角为 1/2217，远小于 1/550，满足要求。 .风荷载作用下框架结构内力计算 轴线横向框架在风荷载作用下的弯矩、梁端剪力 十二层 边柱 vi=0.1232.81=3.94kn m下=3.940.353.6=4.96kn m m上=3.94(1-0.35)3.6

27、=9.22kn m 中柱 vi0.3832.81=12.47 kn m m下=12.470.433.6=19.30kn m m上=12.47(1-0.43)3.6=25.59kn m 十一层 边柱 vi=0.1274.43=8.93kn m下=8.930.403.6=12.86kn m m上=8.93(1-0.40)3.6=19.29kn m 中柱 vi0.3874.43=28.28kn m m下=28.280.453.6=45.81kn m m上=28.28(1-0.45)3.6=55.99kn m 十层 边柱 vi=0.12114.35=13.72kn m下=13.720.453.6=22

28、.23kn m m上=13.72(1-0.45)3.6=27.17kn m 中柱 vi0.38114.35=43.45 kn m m下=43.450.483.6=75.08kn m m上=43.45(1-0.48)3.6=81.34kn m 九层 边柱 vi=0.12152.14=18.26kn m下=18.260.453.6=29.58kn m m上=18.26(1-0.45)3.6=36.15kn m 中柱 vi0.38152.14=57.81 kn m m下=57.810.483.6=99.90kn m m上=57.81(1-0.48)3.6=108.22kn m 八层 边柱 vi=0.

29、12188.20=22.58kn m上=22.580.453.6=36.58kn m m上=22.58(1-0.45)3.6=44.71kn m 中柱 vi0.38188.20=71.52 kn m m下=71.520.503.6=128.74kn m m上=71.52(1-0.50)3.6=128.74kn m 七层 边柱 vi=0.12221.67=26.60kn m下=26.600.503.6=47.88kn m m上=26.60(1-0.5)3.6=47.88kn m 中柱 vi0.38221.67=84.23 kn m m下=84.230.53.6=151.61kn m m上=84.

30、23(1-0.5)3.6=151.61kn m 六层 边柱 vi=0.12253.30=30.40kn m下=30.400.403.6=43.78kn m m上=30.40(1-0.40)3.6=65.66kn m 中柱 vi0.38253.30=96.25kn m m下=96.250.53.6=173.25kn m m上=96.25(1-0.5)3.6=173.25kn m 五层 边柱 vi=0.12282.81=33.94kn m下=33.940.453.6=54.98kn m m上=33.94(1-0.45)3.6=67.20kn m 中柱 vi0.38282.81=107.47kn m

31、 m下=107.470.53.6=193.45kn m m上=103.53(1-0.5)3.3=170.82kn m 四层 边柱 vi=0.12309.56=37.15kn m下=37.150.53.6=66.87kn m m上=37.15(1-0.5)3.6=66.87kn m 中柱 vi0.38309.56=117.63kn m m下=117.630.53.6=211.73kn m m上=117.63(1-0.5)3.6=211.73kn m 三层 边柱 vi=0.12333.25=39.99kn m下=39.990.53.6=71.98kn m m上=39.99(1-0.5)3.6=71

32、.98kn m 中柱 vi0.38333.25=126.64kn m m下=126.640.53.6=227.95kn m m上=126.64(1-0.5)3.6=227.95kn m 二层 边柱 vi=0.12355.39=42.65kn m下=42.650.563.6=85.98kn m m上=42.65(1-0.56)3.6=67.56kn m 中柱 vi0.38355.39=135.05kn m m下=135.050.453.6=218.78kn m m上=135.05(1-0.45)3.6=267.40kn m 一层 边柱 vi=0.22380.15=83.63kn m下=83.63

33、0.725.1=307.09kn m m上=83.63(1-0.72)5.1=119.42kn m 中柱 vi0.28380.15=106.44kn m m下=106.440.675.1=363.71kn m m上=106.44(1-0.67)5.1=179.14kn m 表 2-14各层柱端弯距及剪力计算 边 柱中 柱 层次 hi /m vi /kn dij /(n/mm)di1vi1kymi1bmi1udi2vi2kymi2bmi2u 123.632.81232336275013.940.9650.354.969.228866712.472.6600.4319.3025.59 113.67

34、4.43232336275018.930.9650.4012.8619.298866728.282.6600.4545.8155.99 103.6114.35232336 2750113.720.9650.4522.2327.178866743.452.6600.4875.0881.34 93.6152.142323362750118.260.9650.4529.5836.158866757.812.6600.4899.90108.22 83.6188.202323362750122.580.9650.4536.5844.718866771.522.6600.50128.74128.74 73

35、.6221.672323362750126.600.9650.5047.8847.888866784.232.6600.50151.61151.61 63.6253.303103323602130.400.2900.4043.7865.6611914596.251.4900.50173.25173.25 53.6282.813103323602133.940.2900.4554.9867.20119145107.471.4900.50193.45170.82 43.6309.593103323602137.150.2900.5066.8766.87119145117.631.4900.5021

36、1.73211.73 33.6333.523103323602139.990.2900.5071.9871.98119145126.641.4900.50227.95227.95 23.6355.393103323602142.650.2900.5685.9867.56119145135.051.4900.45218.78267.40 15.1380.151655283700083.630.3800.72307.09119.4245764106.440.8200.67363.71179.14 图 2-17 风荷载作用下框架弯矩图（knm） 表 2-15各层梁端弯矩,剪力,及柱轴力计算 梁端剪力

37、、弯矩、柱轴力计算： 梁端剪力弯矩计算： 图 2-18 节点弯矩图 （2-16）() i lbt b bcc lr bb i mmm ii （2-17）() r rbt b bcc lr bb i mmm ii （2-18） 1( ) lrlr bbbb vvmm l 层 次边 梁走道梁轴力 l b m r b ml b v l b m r b ml b v边柱n中柱n 129.225.638.51.7519.9619.962.416.63-1.75-14.88 1124.2516.578.54.8058.7258.722.448.93-6.55-59.01 1040.0327.998.58.

38、0099.1699.162.482.63-14.55-133.64 958.3840.358.511.62142.95142.952.4119.13-26.17-241.15 874.2950.338.514.66178.31178.312.4148.59-40.83-375.08 784.4661.718.517.20218.64218.642.4182.20-58.05-540.08 6113.5471.518.521.77253.35253.352.4211.13-79.82-729.44 5110.9875.748.521.96268.33268.332.4223.61-101.78-

39、931.09 4121.8589.198.524.83315.99315.992.4263.33-126.61-1169.59 3138.8596.788.527.72342.90342.902.4285.75-154.33-1427.62 2139.54109.048.529.24386.31386.312.4321.93-183.57-1720.31 1205.4087.598.534.47310.33310.332.4258.61-218.04-1944.45 mb l c m t mc b r mb 2.4.3 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算 1.水平地震作用下框架结构内力

40、计算基本条件： 抗震设防烈度：6 度；设计基本地震加速度：0.05g；设计地震分组：第一组；建筑 场地类别：；建筑抗震设防类别：三类；建筑结构的阻尼比：；框架结构的类05 . 0 抗震等级：根据建筑抗震设计规范gb50011-2001 第 3.3.3 条及表 6.1.2 的规定，抗震 构造措施为三级，内力调整及其他为三级。 2.结构分析 由于该建筑高度，故宜采用振型分解反应谱法。为了精确计算，水mmh40 8 . 47 平地震作用下框架结构的内力和侧移采用 pkpm 软件进行计算分析。 电算过程可分为两个步骤： 第一个阶段：采用 pmcad 建模，其过程依次为： （1）建筑模型与荷载输入：轴线

41、输入网格生成楼层定义（梁、柱定义及布置） 荷载输入（楼面恒活载的定义、梁间荷载的输入及设计参数的修改）楼层组装。 （2）结构楼面布置信息：楼板开洞（电梯间采用全房间开洞）修改板厚（楼梯间板 厚改为 0）楼板错层（卫生间楼面标高下沉）强度等级（梁、柱砼强度等级修改） 。 （3）楼面荷载传导计算：楼面荷载（主要用于局部楼面恒活载的修改） 。 （4）形成 pk 文件：选择框架结构选一榀框架。 第二个阶段：采用 satwe 程序进行结构分析，其过程依次为： （1）接 pm 生成 satwe 数据：分析与设计参数补充定义生成 satwe 数据文件及 数据检查（其中地震信息不规则框架考虑双向地震作用） 。

42、 （2）结构内力，配筋计算：（计算过程） 。 3.计算结果及分析： 周期、地震力与振型输出文件 (vss 求解器) = 考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、x,y 方向的平动系数、扭转系数 振型号 周 期 转 角 平动系数 (x+y) 扭转系数 1 2.1109 99.45 0.80 ( 0.02+0.78 ) 0.20 2 2.0572 52.08 0.36 ( 0.14+0.22 ) 0.64 3 1.9491 176.06 0.85 ( 0.84+0.00 ) 0.15 4 0.7100 121.78 0.32 ( 0.08+0.23 ) 0.68 5 0.6961 74.41 0.82 (

43、 0.06+0.76 ) 0.18 6 0.6729 174.35 0.87 ( 0.86+0.01 ) 0.13 7 0.4036 173.27 0.05 ( 0.04+0.01 ) 0.95 8 0.3882 90.95 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.00 9 0.3847 0.69 0.97 ( 0.97+0.00 ) 0.03 10 0.2849 116.29 0.07 ( 0.02+0.05 ) 0.93 11 0.2669 176.72 0.99 ( 0.99+0.00 ) 0.01 12 0.2656 86.07 0.97 ( 0.01+0.96 ) 0.03 13

44、0.2134 119.63 0.09 ( 0.03+0.06 ) 0.91 14 0.1976 6.83 0.98 ( 0.97+0.01 ) 0.02 15 0.1956 95.37 0.94 ( 0.01+0.93 ) 0.06 地震作用最大的方向 = -87.410 (度) = 仅考虑 x 向地震作用时的地震力 floor : 层号 tower : 塔号 f-x-x : x 方向的耦联地震力在 x 方向的分量 f-x-y : x 方向的耦联地震力在 y 方向的分量 f-x-t : x 方向的耦联地震力的扭矩 振型 1 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-

45、t (kn) (kn) (knm) 13 1 1.30 -7.10 -71.68 12 1 3.24 -20.45 -181.54 11 1 3.33 -21.64 -193.23 10 1 3.19 -20.50 -184.14 9 1 2.99 -19.07 -171.98 8 1 2.74 -17.34 -156.99 7 1 2.45 -15.37 -139.42 6 1 2.20 -13.67 -124.12 5 1 1.88 -11.50 -105.21 4 1 1.54 -9.25 -85.20 3 1 1.18 -6.92 -64.31 2 1 0.81 -4.58 -42.9

46、0 1 1 0.02 -2.44 -42.89 振型 2 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (knm) 13 1 8.95 11.79 -347.17 12 1 23.27 31.43 -889.23 11 1 24.10 30.91 -943.61 10 1 23.04 29.19 -896.29 9 1 21.59 27.04 -833.91 8 1 19.77 24.49 -757.60 7 1 17.61 21.58 -668.82 6 1 15.74 19.09 -590.69 5 1 13.41 15.91 -495.77

47、 4 1 10.93 12.61 -395.83 3 1 8.30 9.24 -292.19 2 1 5.59 5.91 -187.88 1 1 1.59 6.36 -178.45 振型 3 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (knm) 13 1 51.62 -4.77 457.33 12 1 150.66 -11.02 1149.54 11 1 158.97 -9.15 1220.20 10 1 151.94 -8.57 1158.41 9 1 142.19 -7.86 1076.12 8 1 129.90 -7.04 974.90

48、 7 1 115.29 -6.12 856.81 6 1 102.63 -5.36 751.84 5 1 87.06 -4.36 627.78 4 1 70.47 -3.34 497.29 3 1 52.98 -2.31 362.15 2 1 35.01 -1.34 226.91 1 1 25.91 -3.71 204.55 振型 4 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (knm) 13 1 -4.69 6.66 235.62 12 1 -10.99 18.28 550.02 11 1 -9.31 16.34 475.58 10 1 -

49、5.68 9.81 283.55 9 1 -1.27 2.10 53.98 8 1 3.30 -5.76 -181.08 7 1 7.38 -12.72 -388.07 6 1 10.67 -18.34 -553.52 5 1 11.88 -20.55 -611.27 4 1 11.75 -20.44 -600.21 3 1 10.27 -17.97 -519.70 2 1 7.62 -13.40 -379.92 1 1 0.45 -3.89 -402.18 振型 5 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (knm) 13 1 -3.62

50、 -12.66 111.92 12 1 -8.90 -31.75 261.80 11 1 -7.61 -25.95 220.66 10 1 -4.66 -14.90 123.83 9 1 -1.05 -2.07 10.68 8 1 2.70 10.84 -102.95 7 1 6.03 22.07 -200.87 6 1 8.72 31.07 -277.22 5 1 9.67 34.30 -300.66 4 1 9.54 33.67 -290.35 3 1 8.30 29.16 -246.67 2 1 6.11 21.34 -175.91 1 1 2.11 17.88 -181.40 振型 6

51、 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (knm) 13 1 -53.12 6.22 -427.05 12 1 -143.69 13.59 -983.20 11 1 -125.39 9.36 -849.65 10 1 -77.31 4.84 -503.09 9 1 -18.10 -0.23 -88.14 8 1 43.58 -5.18 335.55 7 1 98.60 -9.33 706.02 6 1 142.99 -12.60 997.97 5 1 158.43 -13.55 1091.72 4 1 155.80 -12.99 1061

52、.07 3 1 135.00 -10.95 906.97 2 1 98.73 -7.74 650.71 1 1 79.03 -15.14 671.70 振型 7 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (knm) 13 1 0.94 0.13 -74.17 12 1 1.69 -0.11 -148.65 11 1 0.67 -0.30 -70.15 10 1 -0.70 -0.08 49.10 9 1 -1.78 0.15 148.13 8 1 -2.14 0.27 188.56 7 1 -1.61 0.23 154.76 6 1 -0.4

53、5 0.04 62.74 5 1 0.71 -0.14 -36.92 4 1 1.62 -0.26 -123.19 3 1 2.00 -0.28 -163.79 1 1 -1.35 3.01 -208.43 振型 8 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (knm) 13 1 0.02 -1.14 -0.33 12 1 0.04 -2.49 -0.95 11 1 0.02 -1.12 -1.10 10 1 -0.01 0.84 -0.69 9 1 -0.04 2.45 -0.12 8 1 -0.05 3.09 0.20 7 1 -0.04

54、 2.51 0.05 6 1 -0.02 0.98 -0.42 5 1 0.01 -0.71 -0.73 4 1 0.03 -2.15 -0.74 3 1 0.04 -2.89 -0.32 2 1 0.04 -2.70 0.41 1 1 0.06 -2.26 1.83 振型 9 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (knm) 13 1 56.86 0.63 195.00 12 1 130.55 2.52 393.13 11 1 63.03 1.81 223.72 10 1 -39.98 -0.57 -65.21 9 1 -126.53

55、-2.66 -329.24 8 1 -161.31 -3.55 -468.38 7 1 -130.24 -2.85 -428.43 6 1 -49.21 -0.88 -231.46 5 1 35.74 1.18 9.79 4 1 107.30 2.83 246.89 3 1 143.97 3.49 411.93 2 1 134.41 2.94 449.54 1 1 119.28 -7.42 649.60 振型 10 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (knm) 13 1 0.09 1.47 -140.93 12 1 -0.73 1.8

56、2 -222.16 11 1 -0.63 -0.49 25.36 10 1 0.03 -2.22 274.66 9 1 0.83 -2.65 328.68 8 1 1.27 -1.53 150.38 7 1 0.93 0.50 -133.15 6 1 -0.12 2.31 -323.59 5 1 -1.07 2.64 -284.87 4 1 -1.59 1.76 -98.31 3 1 -1.34 0.03 139.13 2 1 -0.39 -1.67 93.64 1 1 7.31 -10.43 523.38 振型 11 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t

57、(kn) (kn) (knm) 13 1 -45.70 2.65 60.08 12 1 -80.13 4.72 66.13 11 1 11.01 -0.74 -98.06 10 1 99.10 -5.98 -190.89 9 1 111.85 -6.66 -110.85 8 1 39.70 -2.37 81.32 7 1 -62.03 3.59 218.12 6 1 -117.29 6.81 171.30 5 1 -87.38 5.09 -3.95 4 1 -9.53 0.63 -184.94 3 1 72.99 -4.05 -254.81 2 1 112.29 -6.21 -165.18 1

58、 1 114.47 -5.80 -19.41 振型 12 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (knm) 13 1 -0.24 -4.12 -14.43 12 1 -0.50 -7.00 -24.64 11 1 0.00 1.27 0.54 10 1 0.55 9.04 26.42 9 1 0.70 10.05 29.28 8 1 0.33 3.61 6.81 7 1 -0.28 -5.49 -21.75 6 1 -0.70 -10.58 -32.23 5 1 -0.61 -8.03 -17.62 4 1 -0.19 -1.11 7.7

59、6 3 1 0.34 6.37 28.35 2 1 0.68 10.00 31.04 1 1 1.21 9.78 33.61 振型 13 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (knm) 13 1 0.40 -1.39 105.76 12 1 1.14 -1.06 110.40 11 1 -0.27 1.50 -128.71 10 1 -1.56 2.49 -234.09 9 1 -1.37 1.11 -78.09 8 1 0.23 -1.36 165.42 7 1 1.71 -2.59 226.34 6 1 1.57 -1.39 42.

60、16 5 1 0.13 0.83 -145.29 4 1 -1.45 2.37 -203.25 3 1 -2.01 2.10 -88.22 2 1 -1.09 0.28 96.10 1 1 4.65 -6.49 337.31 振型 14 的地震力 - floor tower f-x-x f-x-y f-x-t (kn) (kn) (knm) 13 1 36.12 4.16 -63.87 12 1 40.60 4.25 -18.04 11 1 -50.16 -5.65 163.34 10 1 -82.63 -9.29 134.13 9 1 -15.73 -2.20 -83.26 8 1 70.1