模板工程专项施工方案调qz

1、 模板工程专项施工方案一、编制依据 1、图纸会审记录及相关技术资料 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）3、国家现行施工规范、规程和企业标准、施工工法二、工程概况中铁骊都项目二期施工总承包工程建设地点位于成都市南部新区仁和片区，西侧临肖家河及元华路、南临孵化园北路，西侧临规划路，北侧无规划道路、紧邻幼儿园，基地为平坦的空地。本工程包含中铁骊都项目二期施工总承包工程中的10号、13号楼及地下室（建筑总面积53278.53 m2)。其中10#楼地上30层，高度95m；13#楼地上27层，高度85.7m。主楼基础采用筏板基础，主楼外地下室采用柱下独立基础及墙下条形基础。

2、本工程住宅楼使用年限均为50年，建筑耐火等级为一级，防火分类等级为一类，抗震设防烈度为7度。建筑结构安全等级为二级，抗震设防类别为丙类，框架抗震等级为三级，剪力墙抗震等级为二级。三、施工准备1、管理人员配备 管理组织机构图项目经理材料员技术员安全员质量员施工员技术负责人生产经理 组 长：（项目经理）全面负责；副组长：（生产经理）负责生产协调工作；组 员：（技术负责人）组织方案编制、技术交底； （安全总监）现场指挥、安全检查； （木工工长）现场支模总负责； （安质部长）现场质量总负责及支模体系监测； （物资部长）现场材料采购总负责及材料质量监督； （施工班组）负责现场具体施工。2、材料选用（1）

3、材料选用情况模板和支撑构件参数表如下：483.0钢管质量截面积A截面惯性距I截面抵抗距W回转半径强度设计值f弹性模量N/mm23.33kg/m4.24cm21078cm4449cm31.59cm205N/mm22.06105 木枋截面尺寸抗弯强度值f弹性模量E惯性矩I抵抗矩W10050 mm15.44N/mm29350 N/mm2416.67104mm483333 mm316mm厚胶合板尺寸弹性模量E抗弯强度值f183091516mm 10000 N/mm215N/mm2（2）材料要求本工程支模所用的满堂脚手架采用扣件式钢管脚手架所有柱、墙、梁、板选用的木板、木方、钢管、扣件、对拉螺杆等材料均

4、应符合本方案要求及相关质量标准规定。另外50100木枋周转使用后，其中弯曲大的、变形严重的不能使用，尤其是有节和断裂的不能用于支模中的梁底和板底。钢管的壁厚是质量控制的关键，供料时应确保钢管壁厚在3.0mm以上，如厚度不足，需及时告知技术部门调整相应方案。不得使用严重锈蚀变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料搭设支撑。3、作业条件在支模时，支撑体系完善后，方可上人操作。4、技术准备 1、熟悉施工图纸。2、施工前对工人进行技术交底、安全交底。5、机具及材料准备1、 垂直运输（塔吊）的保养、检修。2、 施工用电、用水的保证。3、 砼浇筑设备：各种规格振动棒、振捣辅助导管、砼导管、辅助振捣工具。4、

5、根据实际情况，提前备足所需材料，具体如下：1） 各种规格型号钢筋；2） 塑料布（防雨、保养）3） 满堂脚手架的48钢管；（必须保证壁厚） 4） 各种规格扣件（严格检查质量）5） 建筑模板：木膜板6） 方木（50100）7） 三角木（木楔）8） 力矩扳手（测量扣件螺丝用）9） 丝杆螺丝； 10）照明工具； 11）对讲机等通讯设备。 6、劳动力安排劳动力安排表：序号工总人数备注序号工总人数备注1模板工60主体2焊工23普工15清理4机械操作工4 四、质量要求1、模板设计和制作： a.设计模板及其支架，应依据本工程结构形式、各项荷载、地基土类、施工方法等条件进行，并应符合国家相应规范、标准。b.模板

6、结构构造合理，强度、刚度满足要求，牢固稳定，拼缝严密，规格尺寸准确，便于组装和支拆。封闭型模板，宜加排气孔。c.新模板使用前，应检查验收和试组装，并按其规格、类型编号和注明标识。d.模板设计规格类型和制作数量，兼顾其后续工程的适用性和通用性，多标准型、少异型，多通用、多周转，不断改进和创新。2、模板安装a.模板竖向支架的支承部位，当安装在土层地基时，基土必须坚实，且有排水措施，支架支柱与基土接触面加设垫板。且有雨期施工防基土沉陷措施。上层支架立柱应与下层支架立柱对准同一中心线，并辅设垫板、层间高度大于5m时，宜采用多层支架或桥架支模，并应保持横垫板平整，上下层支柱垂直在同一中心线上。拉杆、支撑

7、牢固稳定。b.模板安装位置、轴线、标高、垂直度应符合设计要求和标准。结构构件尺寸准确，门窗和大小洞口、水、电线盒、预埋件、螺栓，位置尺寸准确，固定牢固。c.梁、板的底模板应按规范或设计要求的起拱高度支模，起拱线要顺直，不得有折线。梁柱节点、主次梁节点或板墙与顶板、楼梯、阳台等模板，应尺寸准确，边角顺直，拼缝平整。d.模板安装应拼缝严密、平整，不漏浆，不错台，不涨模，不跑模，不变形。堵缝所用胶条、泡沫塑料不得突出板模表面，严防浇入混凝土。e.后浇带和结构各部位的施工缝，应按规范或设计规定的位置、形式留置，模板固定牢固，确保留茬截面整齐和钢筋位置准确。f.模板安装前，施工缝处已硬化混凝土表面层的水

8、泥薄膜、松散混凝土及其软弱层，应剔凿、冲洗清理于挣。受污染的外露钢筋应清刷干净。g.模板安装前，模板内、外友浆（含模板零部件）必须铲除清刷干净，并涂刷脱摸剂，要涂刷均匀，不准汪油和淌油。h.模板安装后，应进行自检，互检和专业检查验收。3、模板拆除： 通过留置同条件养护试块，根据同类工程施工经验，定期试压，砼强度必须达到规范设计要求后方可拆模。模板拆除时，结构混凝土强度应符合设计要求或规范规定。a.顶板的模板拆除必须依据同条件养护的试块强度确定，具体拆模时间由项目试验员书面通知并留下记录。详见下表：拆模条件表结构类型结构跨度（m）占砼强度设计值的百分比（%）备注板250以同条件养护试块抗压强度为

9、依据2，8758100梁8758100悬臂构件100b.侧模板拆除，以混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，即可拆除。c.底模板拆除，构件跨度大于8m的砼强度达到设计强度的100%后，方可拆除。构件跨度小于8m的砼强度达到设计强度的75%后，方可拆除。d.结构拆除底模板后，其结构上部应严格控制堆放料具施工荷载。必要时应经过核算或加设临时支撑。悬挑结构，均应加临时支撑。e.支撑体系模板拆除模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板，先拆外墙模板，再拆内墙模板。拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有砼吸附或粘

10、接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动，禁止敲击模板。拆模时不要用力过猛，拆下来的材料要及时运走，整理拆下后的模板及时清理干净，按规格分类堆放整齐。后浇带模板及支撑体系在主体施工阶段不得拆除。f.拆除的模板，及时维修保养，清理干净刷脱模剂，并分类整齐堆放。4、模板安装允许偏差和检查方法项次项目允许偏差(mm)检查方法1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高5水准线或拉线尺量3截面内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁+4/-54层高垂直度全高 5米6经纬仪或拉线尺量全高5米85相邻两板面高低差2尺量 6表面平整度5靠尺、塞尺 7阴阳角方正-方尺、塞尺顺直-线尺 8预埋铁件中心线位移3拉线、尺量 9预

11、埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度10、-010预孔洞中心线位移+10拉线、尺量尺寸10、-011门窗洞口中心线位移-拉线、尺量宽、高-对角线-拉线、尺量12插筋中心线位移5外露长度+10、0尺量5、模板安装观感质量a模板设计结构构造合理，选材适当，符合基本规定要求。b模板安装支架、拉杆、斜撑符合基本规定，牢固稳定。冬雨期施工符合要求。c模板拼缝严密，面层平整，无错台，预埋件和预留孔洞位置准确、固定牢固，施工缝、后浇带模板位置和做法符合要求，模板堵缝措施能保证不漏浆和不影响结构观感质量。6、模板质量验收（1）模板验收及浇筑砼时必须拉通线控制标高和各轴线位置、构件尺寸。（2）墙、柱合模

12、后，打混凝土前要进行验收办预检；梁支完底模后进行验收，待梁筋绑扎完毕后，支侧模，并进行整体验收，办预检，顶板模板分别在支模完成后及钢筋绑扎完毕后，进行两次验收，并在打混凝土之前办预检，墙、柱、梁、顶板自检合格后报监理进行验收，在监理签认合格后方可进行下道工序，不合格者要立即进行返工修整。五、模板及脚手架支撑体系设计方案1、模板及支架搭设准备（1）、搭设前准备工作： 在搭设脚手架前应组织施工班组进行详细的技术交底，严格操作程序； 搭设脚手架应有专人指挥，严格按设计方案、操作程序和施工规范进行施工。 应有专人对材料、扣件及杆件的规格、质量进行严格检查，确保质量；（2）、操作程序： 首先应严格按设计

13、平面轴线进行弹线定位；布设立杆，后拆部分先搭，先拆部分后搭。 搭设从中间开始向四周延伸； 杆件搭设：先立杆后横杆，再扫地杆和支撑，最后搭上部承重架结构。2、楼板脚手架设计楼板脚手架采用483.0钢管，满堂脚手架，立杆间距900mm*900mm，距地上200mm设纵横向扫地杆，中间按步距1500mm设置水平杆，顶部一道钢管上按间距300mm铺50mm100mm木枋，木枋上铺设16mm厚胶合板。满堂支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵横向剪刀撑,由底至顶连续设置，且每浇筑一层混凝土预埋连墙杆件，间距3m，以便与楼板满堂脚手架连接，保证支撑体系稳定。 板满堂脚手架支撑立面布置图 根据设计蓝图，

14、选用梁截面为300*580（自重线荷载为0.5*1*24=12.0KN/m）做为本次模板设计计算模型。模板拟采用16mm覆膜防水木模板，底模板下用3根50mm100mm木方作小梁，木方立放，主梁采用483.0钢管，间距900mm。立杆采用483.0钢管，顺梁方向间距为900mm,垂直梁方向为900mm。1、 截面尺寸为300x580立杆搭设间距为梁跨度方向900mm, 梁横向立柱排距900 mm，步距1500mm，梁下立杆采用顶托支撑，立杆尽量选用整根钢管，截面高度为580的梁按此方案布设立杆。详见下图。立杆下支撑方式：立管下部垫5cm厚木板（作垫块用）。通过垫块使荷载均匀传到楼面上及梁上，然

15、后传至柱。1-1剖面图2、侧模用50mm100mm木方做水平楞，楼板厚度140mm,梁高440，木楞上下各一排， 竖向外楞采用483.0双钢管加强,间距600mm。侧模采用12圆钢拉杆居中对拉，两端用高强螺帽固定,间距为600mm。六、方案验算一）、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3

16、模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.38风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s1.4二）、梁底模及脚手架稳定验算(梁截面尺寸300*580)1、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)16面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度100

17、0mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001616/642666.67mm3，Ibh3/12=1000161616/12.33mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.58)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.58)+1.40.72119.86kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.58118.09kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.9

18、1.40.7211.76kN/mq2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.58114.89kN/m1）、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12519.860.1520.06kNm Mmax/W0.06106/42666.671.31N/mm2f15N/mm2 满足要求！2）、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52114.891504/(10010000.33)0.012mml/400150/4000.38mm 满足要求！3）、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l

19、=0.37518.090.15+0.4371.760.151.13kN R2=1.25q1l=1.2519.860.153.72kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37514.890.150.84kN R2=1.25q2l=1.2514.890.152.79kN 2、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

20、 q1max1.13+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.58-0.14)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.72max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，3.72+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2=3.76kN/m q2max0.84+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.58-0.14)+(0.5+(24+1.1)0.14)max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，2.79+(0.3-0.1)0.3/22.82kN/m 1）、

21、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.760.92，0.53.760.320.33kNm Mmax/W0.33106/833303.91N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.760.9，3.760.32.054kN max3Vmax/(2bh0)=32.0541000/(250100)0.62N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.829004/(1009350)0.3mml/400900/400

22、2.25mm 2q2l24/(8EI)2.823004/(89350)0.07mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4）、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.760.9，0.3933.760.9+3.760.33.87kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.06kN，R23.87kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.820.9，0.3932.820.9+2.820.32.9kN

23、 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R32.76kN，R22.9kN3、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1）、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.301106/449067.09N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.797kN max2Vmax/A=22.7971000/4

24、2413.19N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.11mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 4）、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.26kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.26kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 4、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆

25、计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 1）、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.380.91.52/100.09kNm 2）、稳定性计算 根据建筑施工模板安

26、全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.58)+0.91.42118.35kN/m 2)小梁验算q1max1.05+(0.3-0.1)0.3/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.14)+0.91.41max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/21，3.44+(0.3-0.1)0.3/2=3.47kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.26kN，R29.02kN，R30.26kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l

27、01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.26+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.14)+0.91.41(0.9+0.6-0.3/2)/20.9，9.02，0.26+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.14)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.3/2)/20.9+0.09/1.29.16kN fN/(A)+Mw/W9163.25/(0.2424)+0.09106/4490129.14N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.155

28、1.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.26+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.14)+0.91.41(0.9+0.6-0.3/2)/20.9，9.02，0.26+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.14)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.3/2)/20.9+0.09/1.29.16kN fN/(A)+Mw/W9163.25/(0.2424)+0.09106/4490129.14N/mm2f205N/mm2 满足

29、要求！ 5、梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1由主梁验算一节计算可知扣件最大受力NmaxR219.46kNRc=kc12=112=12kN 满足要求！三）、楼板底模及脚手架稳定验算 选取140厚的板进行验算。1、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)16面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001616/642666.67mm3，Ibh3/1

30、2=1000161616/12.33mm4 1）、强度验算q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.14)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.14)+1.40.72.5 1=7.05kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.050.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0

31、.24kNm Mmax/W0.24106/42666.675.57N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2）、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.14)1=3.61kN/m 5ql4/(384EI)53.613004/(38410000.33)0.11mml/400300/4000.75mm 满足要求！2、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因

32、B/lb取整4900/900取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1）、强度验算q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.14)+1.42.51.35(0.3+(1.1+24)0.14)+1.40.72.50.32.18kN/m因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.14)0.31.24kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.

33、42.50.30.94kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.240.92+0.1210.940.920.2kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kNM2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.10.92+0.213.150.9，0.1070.10.92+0.1813.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.180.22/2，0.10.22/2+3.150.20.63kNm Mmaxm

34、axM1，M2，M3max0.2，0.6，0.630.63kNm Mmax/W0.63106/833307.58N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.240.9+0.620.940.91.2kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.180.2，0.10.2+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.2，2.2，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(210050)0.9

35、5N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.14)0.31.14kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.149004/(1009350)0.12mml/400900/4002.25mm 满足要求！ 3、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1）、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5

36、kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.14)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.14)+1.40.71.50.31.87kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.14)0.31.3kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.14)0.3=1.2kN/

37、m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.30.9+1.2230.570.91.96kN 按悬臂梁，R1q1l=1.870.20.37kN RmaxRmax，R11.96kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.20.91.24kN 按悬臂梁，R1q2l=1.20.20.24kN RmaxRmax，R11.24kN; 2）、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.52kNm Mmax/W0.52106/4490116.73N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3）、抗剪验算 主梁

38、剪力图(kN) Vmax3.64kN max2Vmax/A=23.641000/42417.16N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4）、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.59mm 跨中max=0.59mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.33mm=200/400=0.5mm 满足要求！ 4、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(

39、mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1）、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.62=210 长细比满足要求！ 2）、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.921

40、.4klah2/10=0.921.40.380.91.52/100.09kNmNw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.14)+0.91.410.90.9+0.921.40.09/0.94.54kN f Nw/(A)+ Mw/W4539.36/(0.2424)+0.09106/449073.68N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/15.9191.229，查表得，20.197 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.380.91.52/100.09kNmNw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.14)+0.91.410.90.9+0.921.40.09/0.94.76kNf Nw/(A)+ Mw/W4758.06/(0.2424)+0.09106/449076.3N/mm2