转换层板模板(扣件式)计算书

1、转换层板模板(扣件式)计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130- 20113、混凝土结构设计规范 GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计规范GB 50017-2003、工程属性新浇混凝土楼板名称B1新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)5.9模板支架纵向长度L(m)6模板支架横向长度B(m)5、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(面板0.1面板及小梁0.32 kN/m )楼板模板0.5模板及其支架0.753混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24

2、3钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5施工人员及设备荷载标准值 Q1k2当计算主梁时的均布活荷载(kN/m )1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布12活荷载(kN/m )2风荷载标准值 3k(kN/m )基本风压30(kN2 /m )0.20.051地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高 市区)模板支架顶部距地面高度(m)27风压高度变化系数返0.51风荷载体型系数Ps0.5模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向立柱纵向间距la(mm)800方向立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h

3、(mm)1500小梁间距l(mm)150小梁最大悬挑长度li (mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下:模板设计平面图*匸yl 、；*： . -* J- #- .1 * n n U n n ki rt m fi n l* n u 一rJa3VAft-5,13X13/6= 28166.667mm3, 1= bh3/12=1000 13X13X13/12= 183083.333mm4承载能力极限状态q1 = 0.9 max1.2(G1k +(G2k+G3k) h)+1.4 Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)来)+1.4 区7 Q1k b=0

4、.9 max1.2 (0.1+(24+1.1) 0.12)+1.4 25, 1.35 )(0.1+(24+1.1) 0.12)+1.4 07 2.5 1=6.511kN/mqi静=0.9 X G(Gik +(G2k+G3k)来)为=0.9 12 (0.1+(24+1.1) 0.12) =3.361kN/m qi活=0.9 X QQik)为=0.9 总.4 2(5) 1=3.15kN/mq2= 0.9 1.2 Gik = 0.9 1.2 0.1 1=0.108kN/mp = 0.9 X.4 Q1k = 0.9 1.4 2.5= 3.15kN正常使用极限状态q = ( Y(G1k +(G2k+G3

5、k) h) b =(1 (0.1+(24+1.1) 0.12) 條 3.112kN/mpp计算简图如下：150P Qi15D1、强度验算M1 = 0.1q1 静L2+0.117q1 活L2= 0.1 3.361 0.152+0.117 3.15 0.152= 0.016kN m2 2 2M2= max0.08q2L +0.213pL, 0.1cpL +0.175pL = max0.08 0.108 0.15 +0.213 3.15 X20.15, 0.1 0.108 0.15 +0.175 3.15 0.15 = 0.101kN mMmax= maxM 1, M2 = max0.016, 0.

6、101 = 0.101kN m尸 Mmax/W = 0.101 10/28166.667= 3.58N/mm max1.2(Gik+ (G2k+G3k) h)+1.4Qik, 1.35(Gik+(G2k+G3k)来)+1.4 区7 &k b=0.9 hax1.2 (0.3+(24+1.1) 0.12)+1.4 25, 1.35 )(0.3 +(24+1.1) 0.12)+1.4 07 2.5区15=1.009kN/m因此，q1 静二 0.9 X.2 (G1k+(G2k+G3k) h)为=0.9 为.2 (0.3+(24+1.1) 0.12) 0.15=0.537kN/m5活=0.9 X.4 Q

7、1k t=0.9 X.4 2.5 0.15= 0.472kN/mq2= 0.9 1.2 G1k t=0.9 X.2 0.3 0.15= 0.049kN/mp = 0.9 X.4 Q1k = 0.9 1.4 2.5= 3.15kN计算简图如下：*AW 出&80D,qi1、强度验算2 2 2 2M1 = 0.125q1 静L2+0.125q1 活L2= 0.125 0.537 0.82+0.125 0.472 0.82= 0.081kN mM2= max0.07q2L2+0.203pL, 0.125q2L2+0.188pL = max0.07 0.049 0.82+0.203 3.150.8, 0

8、.125 0.049 0.82+0.188 3.15 0.8 = 0.514kN m2 2 2 2M3= maxqiLi2/2, q2Li2/2+pLi=max1.009 0.2 /2, 0.049 22/2+3.15 (X2 = 0.631k N mMmax= maxM 1, M2, M3 = max0.081, 0.514, 0.631 = 0.631kN m(T =Mnax/W=0.631 X106/64000=9.859N/mm23.16 1000/(2 60 80) = 0.987N/mm2h) b=(1 (0.3+(24+1.1) 0.12) 0.15= 0.497kN/m挠度，跨

9、中 vax = 0.521qL4/(100EI)=0.521 0.497 8004/(100 9350 256 %0)= 0.044mm256 X0) = 0.004mmmax1.2(Gik +(G2k+G3k) h)+1.4Qik, 1.35(Gik +(G2k+G3k)来)+1.4 区7 &k b=0.9 hax1.2 (0.5+(24+1.1) 0.12)+1.4 15, 1.35 )(0.5 +(24+1.1) 0.12)+1.4 07 1.5区15 = 0.852kN/mq1 静=0.9 X.2 (G1k+(G2k+G3k) h) b = 0.9 1.2 .5+(24+1.1) 0.

10、12) 0.15= 0.569kN/m= 0.9 X.4 Q1k t = 0.9 1.4 1.5 0.15= 0.283kN/mq2= ( Y(G1k +(G2k+G3k)来)b=(1 (0.5+(24+1.1) 0.12) 0.15 = 0.527kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax= 1.25q1L = 1.25 0.852 0.8= 0.852kN按悬臂梁，R1 = 0.852 0.2= 0.17kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R= maxR max, R1 0.6= 0.511kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax= 1.25q2L = 1.25 0.

11、527 0.8= 0.527kN按悬臂梁，R1 = q2l1=0.527 0.2 = 0.105kNR= maxRmax，R1 0.6= 0.316kN;计算简图如下：刀 煤 鶴 而鬆T &800jljT800000广J MrT主梁计算简图一0.510.510.510.510.510.510.510.510.510.510.510.510.510.510.510.510.510.510.510.SllkN阿須 2) 接 暮鬆r &2、主梁计算简图抗弯验算0.179O.OX?-10704730.Q1.Q. 00X84-0.00.1A.&.0770,00005800T800000孑JL2Z2.T主

12、梁弯矩图一(kN m)0.153/qw9出号0453”吨严 54/录/o.O32 ，诚丁携義亜一/爲闵、砧厲玄-01-0001主梁弯矩图二(kN m)(T=Mkx/W=0.198 106/3990=49.702N/mm2w f=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算11.445nO.M 0.5340.4231.08LQ860.570.575，西Q&41J1.366no.as 0.8550,340.3441L022|(.510.5111-fin-o.sUwn-L-1.022-0.0-1.1M.11-M.469UJ678-1.-1.189主梁剪力图一(kN)ioirn.51.1315no.soo.

13、ec40.290.293:L53311.021.0220.511121.24pnO.72D.7250,210.218h 1.022|0.510,511(4,511-1-1.022-1.M.24-0.5-L01.022-1.533亠帥斗-1 -131505主梁剪力图二(kN)2 2Tax=2Vmax/A=2 X1.533 X000/371= 8.264N/mm2w t =125N/nnm满足要求！4、挠度验算-0.166主梁变形图一 (mm)主梁变形图二(mm)跨中 vax=0.166mm v =800/250=3.2mm悬挑段 vax= 0.088mmC v =2 x 250/250=2mm满

14、足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 Ri=2.467kN, R2=2.707kN, R3=2.835kN, R4=2.211kN图二支座反力依次为 Ri =2.337kN，R2=2.773kN，R3=2.773kN，R4=2.337kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N = 2.835/0.6=4.725kN w料0kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸岀顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数 g11.386非顶部立柱计算长度系

15、数卩21.755钢管截面类型(mm) 48X2.6钢管计算截面类型(mm) 48X2.6钢材等级Q235立柱截面面积A(mm 2)371立柱截面回转半径i(mm)16.1立柱截面抵抗矩W(cm 3)3.99抗压强度设计值f(N/mm 2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立柱段：loi=kpi(hd+2a)=1 为.386 总500+2 ：200)=2633mm非顶部立柱段：l0=k 妙=1 X.755 1500=2632mm入=max0i, l0/i=2633.4/16.1=163.5650.15 = 0.821kN/m同上四六步计算过程，可得：R1 = 2.38k

16、N, R2 = 2.675kN, R3= 2.735kN, R4 = 2.255kN顶部立柱段：l01=k(hd+2a)=1.155 K386 (1500+2 200)=3041.577mm/1=l 01/i=3041.577/16.1=188.918查表得，二0.203不考虑风荷载：N1 =MaxR 1, R2, R3, R4/0.6=Max2.38 , 2.675, 2.735, 2.255/0.6=4.558kN2 2f = N1/( A 4558/(0.203 3X1) = 60.521N/mm 205N/mm满足要求！考虑风荷载：Mw= 1x Y4cwkXa0.9 0.051 0.8

17、 1.52/10 = 0.012kN m=MaxR 1,R2,R3,R4/0.6+M w/l b=Max2.38,2.675,2.735,2.255/0.6+0.012/0.8=4.573kN f = Niw/( A)+Mw/W = 4573/(0.203 3X1)+0.012 W6/3990= 63.728N/mm2w f 205N/mm2 满足要求！非顶部立柱段：l0=k p2h =1.155 X755 X500=3040.537mm入=l/i=3040.537/16.仁188.853查表得， 1=0.203不考虑风荷载 :N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1 GYq H=Max2

18、.38,2.675,2.735,2.255/0.6+1 1.25.9=5.62kN322f=N/(於)=5.62 10 /(0.203 371)=74.622N/mm H+M w/lb=Max2.38,2.675,2.735,2.255/0.6+1 1.2 0.1 5X5.9+0.012/0.8=5.635kNf=Nw/( 1A)+M w/W = 5.635 103/(0.203 371)+0.012 106/3990=77.829N/mm2 c =205N /mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于 3H/

19、B=5.9/5=1.18 fh2000mm时，取f=0.9;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的Fl w (0.7hft+0.25 pc，m)n mh0opc,m加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/ 2范围内临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周um边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平h0均值n =min(1n 2)n1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数n1=0.4+1.2/ sfn=0.5+as h0/4Un2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边恰 尺寸比较，也不宜大于4:当X2时取 降2，当面积为圆形时，取也=2板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=