钢筋笼吊装专项方案

1、成 都 地 铁崔家店站钢筋笼吊装施工方案1. 编制依据（1）成都地铁7号线崔家店站主体围护结构基坑施工图设计。（2）成都地铁7号线崔家店站详细勘察阶段岩土工程勘察报告。（3）工程现场实地调查资料及周边建筑物基础资料。（4）国家、省、市现行有关法规、标准、技术规范、定额。（5）起重吊运指挥信号（GB5082-85（6）本工程的施工合同。2. 工程概况 工程位置崔家店站位于新建建材路北延线与规划道路交叉路口南侧，沿路西侧设置，是成都地铁7号线工程的中间站，标准站地下二层。成都崔家店站起讫里程：YCK94YCK9+包括车站主体、车站附属（含通道、出入口、风道、风亭）结构。本站车站有效站台中 心里程为

2、YCK9+车站总长，标准段宽度，有效站台长 140m宽12m车站两端接盾构 区间。附属结构拟建6个出入口及两组风亭，2个出入口采取顶板顶出，其余附属采用明 挖。主体预留2个出入口接口后期与地块接驳。勾筑物现状图1车站主体工程平面位置图r cui周边建车站范围道路东侧为排洪渠（大头河），深约4m,宽约8m西侧为中糖待开发地块。车站南,工程地则有少量低矮民房，一新建建材路北延线道路宽：.40%：车流量较小。7.r 兰尸亨gT质及水文地质情况:V Jrf f=- / 11 f f f-Jp ffr f j* 乂門车站主体结构范围内,场地;岩土层简单,自上而下主要为人工填土、黏土、粉 土、卵石土、全强

3、风化泥岩。场地范围内部分地段分布有软弱夹层：根据详勘地下 ，、一、-亠，为。无不良地质，特殊岩土主要为人工填土、膨胀土、膨胀岩止水位埋约为地下质粘水静土。总,二.T1lJ. s,if本来说主体结构范围内土质不均，自稳性差，在动水头作用下，容易产生管* Ahmekj I_i. L . 涌、流土等渗透变形现象， 基坑开挖应注意支护。 本车站基坑底板位于强、 中等风化泥岩中， 泥岩具有遇水膨胀、软化、崩解，失水收缩、开裂的特点，基坑开挖时应及时封闭。根据成都区域水文地质资料及地下水的赋存条件， 地下水主要有三种类型： 一是赋 存于填土层的上层滞水， 二是第四系砂土层的孔隙潜水， 三是基岩裂隙水、 基

4、岩溶孔溶 隙裂隙潜水。设计概况及设计参数车站标准段西侧采取放坡、 东侧设置围护桩加锚索的支护结构型式， 扩大端采取围 护桩加内支撑形式。 放坡坡面及围护桩之间采用网喷混凝土封闭。 放坡段表层杂填土采 用土钉支护保证其土体稳定。本站围护桩分A1、A1、A2、A3、A3、A5 A6、B共9中型号，桩长，钢筋笼 重量。3. 施工场地布置根据场地的实际情况， 在围护结构施工阶段， 施工场地分基坑南北两侧布置， 分别 在基坑南北两侧修建行车和消防通道， 贯穿于基坑东西两端。 在基坑南侧设一个钢筋材 料堆放区和一个钢筋笼加工区； 在基坑北侧场地设一个钢筋材料堆放区和两个钢筋笼加 工区。消防通道修筑标准为3

5、0cm厚碎（块）石垫层，15cm厚碎石（或石粉）基层，25cm 厚C25混凝土路面。钢筋材料堆放及加工场地为10cm厚碎石基层和10cm厚 C25混凝土 硬化。4. 钢筋笼吊装施工组织本工程钢筋笼利用一台 25吨汽车式吊机使用起吊。钢筋笼起吊时，顶部要用一根 I25a 的工字钢横梁，标准段横梁长度，与钢筋笼尺寸相适应。钢丝绳需吊住设计吊点 部位。为了不使钢筋笼在起吊过程中晃动， 钢筋笼下端需系绳索用人工控制， 以保证钢 筋笼在空中的正确姿态和确保安全操作。 起吊时不能使钢筋笼下端在地面拖拉， 以免造 成钢筋笼下端变形。起吊时采用多组葫芦平衡起吊， 使钢筋笼逐渐平稳变幅， 最终垂直，然后缓慢入孔

6、。 如果钢筋笼不能顺利插入孔内， 应该将钢筋笼调出， 查明原因后重新吊放。 施工时，不能将钢筋笼自由坠落插入孔内，以免孔壁坍塌及定位不准确吊装工序流程图钢筋笼吊装工序为：起重机就位一装卸扣锁稳吊点一挂钢丝绳一吊装一松开卸扣一 吊装完成。吊装组织钢筋笼吊装由安全部门负责，施工组织按下图做到现场统一指挥。安全工程师安全员起重指挥起重机司机特种作业人员名单上岗证编号1从事本工程吊装作业的特种作业人员见下表统计姓名工种证件号发证机关陈朝明起重工四川省劳动厅黄继峰起重工四川省劳动厅董邵锋起重机械司机成都市质量技术监督局黄鹏飞起重机械司机成都市质量技术监督局吊装前准备工作吊装前对吊装区域设立警戒区和警戒人

7、员维持吊装秩序，并对吊装人员进行工序交底，统一吊装信号，通过信号以保证各操作岗位动作协调一致，达到安全施工，指挥信 号应贯彻执行起重吊运指挥信号（GB5082-85的规定。起重吊装时起重工用吹哨子加手势进行吊装作业指挥，在安全部门的旁站监督下，指挥信号传递程序为：总指挥t岗位指挥t操作者。起重司机登机后要检查作业条件是否符合要求， 查看影响起重作业的障碍因素，检 查配重状态，确定起重机各工作装置的状态， 查看吊钩、钢丝绳及滑轮组的倍率与被吊 物体是否匹配，检查起重机技术状况，特别应检查安全防护装置的工作台状态，装有电子力矩限制或安全负荷指示器的应对其功能进行检查，只有确认各操作杆在中立位置（或

8、离合器已被解除）以后，才能进行起动，对于设有蓄能器的应检查其压力是否符合 规定的要求，设置有离合器的起重机，应利用离合器操纵手柄检查离合器的功能是否能 正常工作，同时，推入离合器以后一定要锁定离合器。松开吊钩、仰起臂架、低速运转 各工作机构，平稳操纵起升、变幅、伸缩、回转各工作机构及制动踏板，同时，观察各 部分仪表、指示灯是否显示正常，各部分功能正常时方可正常作业，5. 吊装注意事项 吊点的确定及加固各吊点如图2所示，图中主机吊装横梁上方焊接两个吊扣（1）,吊扣间距3m通 过卸扣（1）将横梁与钢丝绳（1）连接牢固；横梁下方按照图示间距焊接4个吊扣（2）， 吊扣（2）下悬挂定滑轮，钢丝绳（2）穿

9、过定滑轮到焊接在钢筋笼上的吊扣（3）上， 吊扣（3）通过卸扣（2）与钢丝绳（2）连接牢固。副机吊装横梁吊点连接方法与主机 横梁吊点连接方法相同，副机吊装钢丝绳通过卸扣（2）直接与钢筋笼连接牢固（连接 焊接纵向桁架筋的主筋）。图2起重吊装示意图钢丝绳、卸扣和吊扣的规格、型号及选型计算（1）钢丝绳本工程最重的钢筋笼重，即重力为 23912N用绳扣捆系吊装，所有钢丝绳采用同 一型号，根据图6所示，钢丝绳（2）受力大，吊索分支数为2根，其对角线分支顶端 夹角为60,计算时拟取其作为丝钢丝绳选型。 每一分支受力情况，顶角为 a=60，所以取角度系数C=Q23912S=x C=x =n2S钢丝绳的允许拉力

10、， N;Q吊物重，N;n吊索分支数C角度系数 钢丝绳破断拉力，取安全系数 k=6Pp=Sk=x 6= N 钢丝绳直径，因钢丝绳抗拉强度未有明确要求，现按抗拉强度1700 N/mn2计,则钢丝绳直径:d钢丝绳直径Pp钢丝绳的破断拉力，N;系数c抗拉强度，N/ mm2圆整到标准规格，选用 6X 19+1，直径为14mm抗拉强度为1700 N/mm的钢丝绳（2）卸扣和吊扣 卸扣（1）和吊扣（1）选型根据图6所示，可以算出1只卸扣（或吊扣）需承受负荷为23912N由 P=37d得/ 23912/ 37/ =137d卸扣销轴直径，mmP卸扣承受的载荷，N；37综合系数，N/ m；圆整到标准规格，选用卸扣

11、销轴及吊扣直径为28mm承受负荷为23912N吊扣选用 28圆钢预加工成框形，成 60 夹角环绕焊在 工字钢扁担上，采用双面焊接。 吊扣（2）及定滑轮选型根据图6所示，总计有吊扣四个，成受钢筋笼总重 185063N,按平均受力，可以算 出1只吊扣需承受负荷为。由 P=37d得d卸扣销轴直径,mmP卸扣承受的载荷，N；37综合系数，N/ m;圆整到标准规格，选用吊扣为直径 36mm的圆钢，承受负荷为。吊扣（2）与120a 工字钢扁担双面焊接，两边焊接长度各 180mm选用8t定滑轮4个。（3）副机钢丝绳、卸扣和吊扣的规格、型号及选型计算参照主机，按照最多承受 钢筋笼50%重量计算。（4）吊装横梁

12、验算吊装横梁选用I级热轧工字钢l25a（H X B=250X 116）,抗弯强度f=215MPa抗剪强 度fv=125MPa弹性模量E=X 105N/mrf。取钢筋笼完全吊起时，畐寸机脱钩，主机完全负 重的工况验算。横梁受钢丝绳（1）与横梁夹60。角的拉力及钢丝绳（2）的竖向拉力， 构成简支梁，如下图。横梁受力体系为不等跨三跨连续梁， 计算时将不等跨三跨连续梁 简化为跨度为的等跨连续梁进行弯矩和剪力计算。 载荷计算横梁承受载荷有：梁自重和钢筋笼重量，查表得I25a（H X B=250X 116）工字钢重量为m则横梁自重:P = Y G（n 1丫。.口 1 Fmax）+ （丫 G q。），L其中

13、：丫 G：载荷系数，取；n仁荷载增大系数，取；Y。：载荷分项系数，取；a仁动力分项系数，取；Fmax :钢筋笼自重，取最重的钢筋笼，为;q:工字钢重量，为xx 10-3=mL:梁跨度，取。则：P = Y G -（n 1丫 0a 1 Fmax）+ （丫 G q。），LR ax= X（XXX） + （X）X 内力计算A. 钢丝绳（1）作用力Ra=Rb Ra = Ray /sin60 ， Ray=P/2贝U Ra=Rb= P/2/sin60 =2/=B 最大弯矩在横梁中部，查表得弯矩系数 K=,则MnaX=K P - L=XX =C最大剪力在Ra和Rb作用点，查表得剪力系数 K=,则VmaX=K/

14、P = X = 截面验算查型钢表l25a(H X B=250X 116)工字钢参数:I x=, Wx=, I x/Sx=, t w=13mm, d=8mm, S=。塑性发展系数rx=A.强度验算抗弯强度:(T x=ML/(r x W)=抗剪强度：:X 103)/ XX 10-6) = f v=215 MPat=Vmax S/( Ixdv) = V max/d w (I x /S x )=X 103)/( X( 8X 10-5) ) =125 MPaL=,查表 b=，贝U：B 稳定性计算载荷集中在工字钢上翼缘，下翼缘侧向自由长度(T =MU(r x W) = X 103)/ XX 10-6)=

15、b f v=X 215=满足要求。C挠度计算梁自重挠度：4f1=(5 ( 丫 g* qo) L )/(348 E I x)=(5 xxxx 1000)/(348 xx 105) xx 104)=载荷自重挠度：P即计算梁跨内钢丝绳(2)的作用力P2+P3,即P=载荷12=2=f2=(KM-P-L3)/(100 E I x)=XX 103)xx 1000)(100xx105)xx10)=钢结构规范，容许挠度f=L/500=3000/500=6mm,而f1+f2=+=4/3d，则 钢丝绳应报废，式中的 d 为钢丝绳公称直径， d1 为钢丝绳变形后所包络的直径。 笼状畸变：这种变形出现在具有钢芯的钢丝

16、绳上，当外层绳股发生脱节或者变 得比内部绳股长的时间就会发生这种变形，出现笼状畸变的钢丝绳应立即报废。 绳股挤出：这种状况通常伴随笼状畸变一起发生，绳股被挤出说明钢丝绳不平 衡，绳股挤出的钢丝绳应报废。 钢丝挤出：这种变形是一部分钢丝或钢丝束在钢丝绳背滑轮槽的一侧拱起形成 环状，这种变形常因冲击载荷引起，这种变形严重时钢丝绳应报废。 绳径局部增大：钢丝绳直径有可能发生局部增大，并能波及相当长的一段钢丝 绳，绳径增大通常与绳芯畸变有关 （如在特殊环境中，纤维芯因受潮而膨胀） ，其必然 结果是外层绳股产生不平衡，而造成定位不正确。绳径局部增大的钢丝绳应报废。 绳径局部减小：钢丝绳直径的局部减小常常与绳芯的断裂有关，应特别仔细检 验靠绳端