塔吊专项施工方案2011年12月25日修改

1、龙湖滟澜海岸花园 2号地块工程塔吊基础专项施工方案江苏顺通建设集团有限公司二0年十二月塔吊基础专项施工方案编制:日期：审核：日期：批准：日期：目录-、工程简况 1b5E2RGbCAP二、编制依据 2p1EanqFDPw三、 塔吊的选型与布置 2DXDiTa9E3d四、塔吊基础设计2RTCrpUDGiT五、 施工中应注意事项 错误！未定义书签。5PCzVD7HxA六、塔吊避雷措施23jLBHrnAILg七、 主要安全技术措施23xHAQX74J0X八、塔身与砼结构防水处理办法24LDAYtRyKfE九、 多塔作业注意事项24Zzz6ZB2Ltk十、多塔作业措施25dvzfvkwMI1十一、承台土

2、方开挖技术措施25rqyn14ZNXI十二、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正26EmxvxOtOc。十三格构柱垂直度控制27SixE2yXPq5十四、附图 286ewMyirQFL一、工程简况工程名称：龙湖滟澜海岸花园工程建设单位：宁波龙嘉房地产发展有限公司设计单位：浙江华展工程设计研究院有限公司本工程为龙湖滟澜海岸花园工程I标段，由2047#共二十八栋三层的叠院别墅和4851#共四栋高层，地下一层平时为地下车库，战时为二等人员掩蔽所。本工程别墅为现浇异形柱框架剪力墙结构，而高层为现浇剪力墙结构，地 上建筑面积为120000卅，地下建筑面积为38883川。kavU42VRUs由于塔吊位于地下室

3、内，且需在基坑未开挖之前架设，故采用钻孔灌注桩 加钢格构柱的基础形式。格构柱高度从地下室底板底标高至土0.000以上0.6m。根据工程平面位置，总共布置11台塔吊作为结构施工期间是垂直运输机械，考 虑到材料运输距离，所有塔吊选用 QTZ6塔吊，最大幅度为50m安装的具体位 置见附图。y6v3ALoS89二、编制依据1、龙湖滟澜海岸花园工程施工总平面图及地下室顶板图；2、龙湖滟澜海岸花园工程岩土工程勘察报告；3、QTZ40 QTZ6自升式起重机使用说明书；4、GB5144-2006塔式起重机安全规程；5、GB 500072002建筑地基基础设计规范。6、GB/T5031-2008塔式起重机；7、

4、JGJ196-2018建筑施工塔式起重机安装使用拆卸安全技术规程；8、DB33/T1053-2008浙江省工程建设标准固定式塔式起重机基础设计 规程；9、建设部建质2009土层顶绝 对标咼(m桩周土摩擦力特征 值qsa(Kpa地基十承载 力特征值 fak(Kpa桩端阻力 特征值qpa(Kpa-2粉质粘土2.30 0.4取 1.35)2.27 -1.521170淤泥质粉质粘土10.20 6.00 取8.1)1.67 -2.26860淤泥质粉质粘土15.8 1.60取 8.7)-5.83 -10.99970粉质粘土12.60 0.60 取6.6)-10.42 -22.6227170400-1粉质粘

5、土10.90 1.20 取6.05)-13.45 -27.7423140300-2粉质粘土15.10 2.50 取8.8)-22.29 -33.1826150400含粘性土 角砾12.10 0.30 取6.2)-31.44 -41.37452501400-1粉质粘土14.10 0.60 取-33.67 -45.48351806007.35)-2含粘性土角砾15.70 0.40 取8.05)-37.37 -533含碎石粉质粘土26.70 5.001/2c/Bb挡风系数=0.87体型系数卩=1.90;查表得：荷载高度变化系数 庠=0.50;高度z处的风振系数取：伍=1.0

6、；所以风荷载设计值为：23 =0.7 &来必 洛(0=0.7 为.00 X.90 0.50 %.50=0.33kN/m ;0.5 ;sQsAEJkW5T3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=3X X BX HX HX 0.5=0.33 X 0.87 X 1.60 X 75.00 X 75.00 X 0；=1296.20kNGMslasNXkA总的最大弯矩值：Mmax=M+M+PXh=630.00+1296.20+30.00 0.X7=1934.36kN m； TlrRGchYzg4、塔吊水平力计算水平力：Vk=wX BX HX +P=0.50X 1.60 X 75.00 X 0.

7、87+30980=817EqZcWLZNX5、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：Fk=450.80kN;Mkmax=1934.36kN mVk=81.98kN;图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mma最不利方向进行验算。/n MLxi/ 刃式中：n单桩个数，n=4；Fk 作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；G k 桩基承台的自重标准值；M xk 承台底面的弯矩标准值；x单桩相对承台中心轴的X方向距离；N ik 单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax X a X 2 5/(2 X (a X 2.52=450.80/4

8、+(1934.36 X 1.60 X 2-0.5/(2 X (1.60 X 2-.52=967.57kN;lzq7IGfO2E最小压力：Nkmin=F/4-(M kmax X a X 2_0.5/(2 X (a X 2-0.52=450.80/4- (1934.36 X 1.60 X 2-0.5/(2 X (1.60 X 2-0.52=-742.17kN ； zvpgeqJ1hk需要验算桩基础抗拔力。2)、桩顶剪力的计算V0=1.2Vk/4=1.2 X 81.98/4=24.59kN ；二) 、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：N/b=nv n2fvb/4=1 X.14

9、 X6.002X250/4=254.47kN；N/=1.2Vk/n=1.2 X 81.98/16=6.15kN254.47kN ；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n 1 X N = N min其中：n1塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4 ；N t每一颗螺栓所受的力；Nb= nle2ftb/4=3.14 32.252X400/4=326.69kN；N=1.2Nkmin/n 1=1.2 X 742.17/4.00=222.65kN2+(Nt/Ntb21/2w 1其中：N/、N 个普通螺栓所承受的剪力和拉力；N vb、Nb、Nb 个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(N v/Nvb

10、2+(Nt/N tb20.5=(6.15/254.47 2+(222.65/326.69 2.5=0.68 ;NrpoJac3v1螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三) 、承台验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nz=Vk/n=81.98/16=5.12kN ;N/b=nv n3fvb/4=1 %.14 80.002250/(4 1000=176.71kN; 1nowfTG4Ki螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n 1 N = N min其中：n1塔吊每一个角上螺栓的数量，即：n1= n/4 ;Nt每一颗螺栓所受的力；N=Nmin/n1=742.17/4.00=185.5

11、4kN ;Nb=nd2ftb/4=3.14 26.722 400/(4 000=224.23kN;螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算(Nv/Nvb2+(Nt/Ntb21/22+(Nt/N tb20.5=(5.12/176.71 2+(185.54/224.23 20.5=0.83 ;fjnFLDa5Zo螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。四) 、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L100X102 4A =19.26cm i =3.05cm I =179.51cmz o=2.84cmtfnNhnE6e5每个格构柱由4根角钢L100x10组成，格构柱力学参数

12、如下：2 2Ix1=l+A X =23403.67/(40.00/2-2.84=1363.85cm3; v7i4jRB8Hs0 50 5ix1=(l x1/An1 =(23403.67/77.04=17.43cm；2、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=1161.09 X 103/(77.04 X 102=150.71N/mrn0.5=(28.692+33.1620.5=43.85;查表：骸=0.88;3 2 2 2NUx/(眠A=1161.09 X0 /(0.88 7X.04 X0 =170.73N/mm f=300N/mm ;mZkklkzaaP格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算An

13、ax= ?0x1=43.85入=15满足；单肢计算长度：I 01=a1=65.00cm；单肢回转半径：i i=3.05cm；单肢长细比：入=loi/ii=65/3.05=21.3143.85=30.69; AVktR43bpw 因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五) 、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：4 2Ix1=23403.67cm4An1=77.04cmAdy2=2X 19.26=38.52cm ;b2=(入22+40XAn2/Ady20.5=(8.002+40X308.16/38.52.5=19.60; uEh0U1Yfmh 查表：&=0.96

14、;W=1363.85cm 2 2N EX = n EAn2/1.1 k)x2i x1=17.43cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2=l X1+A1X (b2 102/2-b 1 102/22 X 4=23403.67+77.04 X (1.60 X222410 /2-0.40 X 10 /2 X 4=1202990.68cm ; ORjBnOwcEd2An2=An1 X 4=77.04 X 4=308.16cm ;W2=I x2/(b 2/2-b 1/2=1202990.68/(1.60 X 102/2-0.40 X2310 /2=20049.84cm ； 2

15、MiJTy0dTTix2=(l x2/An20.5=(1202990.68/308.16 0.5=62.48cm；2、格构柱基础平面内整体强度1.2N/An+1.4Mx/( yXW=540.96X103/(308.16 1X2+2708.10 X06/(1.0 2X049.32284X10 =152.62N/mm vf=300N/mm ; gIiSPiue7A格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算Lx2=l o=5.00m；2办2=L0x2/ix2=5.00 X0 /62.48=8.00;2An2=308.16cm ;NEx=148311.09N;1.2N/(&A + 1.

16、4 价xMx/(Wix(1-1.2&N/Nex +1.4 3nxMx/(Wix(1-1.2&N/NEx=-35.86N/mm2wf=300N/mn2;IAg9qLsgBX格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算nax= ?0x2=19.60入=15满足；单肢计算长度：102=a2=130.00cm；单肢回转半径：ix1=17.43cm；单肢长细比：A1=l02/ix1=130/17.43=7.46土侧阻力标准值(kPa 土端阻力标准值(kPa土名称11.3511.000.00粉质粘土 asfpsfpi4k2 8.108.000.00淤泥质粉质粘土 ooeyYZTjj138.708.000.0

17、0淤泥质粉质粘土 BkeGuInkxI46.6027.00400.00粉质粘土 PgdO0sRlMo56.0523.00300.00粉质粘土 3cdXwckm156 8.8026.00400.00质粘土 h8c52WOngM7 6.2045.001400.00含粘性土角砾v4bdyGious8 7.3535.00600.00质粘土 J0bm4qMpJ99 8.0544.001300.00含粘性土角砾XVauA9grYP10 15.8538.00900.00碎石粉质粘土 bR9C6TJscw由于桩的入土深度为35.00m,所以桩端是在第6层土层。单桩竖向承载力验算：Q uk=2.513 X 57

18、5.8+900 X 0.503=1899.533kN 单桩竖向承载力特征值：R=R= Qu2=1899.533/2=949.766kN ;Nk=967.574kNW 1.2R=1.2 X 949.766=1139.72kN ;桩基竖向承载力满足要求！七) 、抗拔桩基承载力验算群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tuk=2 iqsikUili=931.878kN；其中：T uk-桩基抗拔极限承载力标准值；u破坏表面周长，取u=n d=2.51mqsik-桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；入抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l 与桩径d之比小于

19、20时，2取小值；pN9LBDdtrdl 第i层土层的厚度。群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=u艺 2sikli) /4=889.878kN ;u 桩群外围周长，ui=4X 742.174kN ;Tuk/2+Gp=931.878/2+439.823=905.762kN 742.174kN ;桩抗拔满足要求。八）、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As= nd/4 %.65%=3.14 B002/4 %.65%=3267mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求，只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议

20、配筋值：HRB33钢筋，13 18。实际配筋值3308.5 mm20依据建筑桩基设计规范（JGJ94-2008，箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm间距宜为200300mm受水平荷载较 大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力 时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm当桩身位于液化土层 范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB5001的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mr的焊接加劲箍筋。DJ8T7nHuGT工作状态下荷载计算一）、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算作用在基础上的

21、垂直力：N=Gt+Q=450.80+60.00=510.80kN2、塔吊风荷载计算地处浙江宁波市，基本风压W0=0.5 kN/m2;挡风系数计算： = (3B+2b+(4B+b21/2c/Bb挡风系数=0.87体型系数血=1.90;查表得：荷载高度变化系数 鬼=0.50;高度z处的风振系数取：&=1.0；所以风荷载设计值为：23 =0.7 以来必必沪0.7 为.00 X.90 &50 %.50=0.33kN/m ; QF81D7bvUA3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M= 3X X BX HX HX 0.5=0.33 X 0.87 X 1.60 X 75.00 X 75.00

22、X 0；=1296.20kN m4B7a9QFw9h总的最大弯矩值：M!nax=1.4 X(Me+ML+PXh=1.4 X630.00+1296.20+30.00 0.27=1934.36kN m； ix6iFA8xox4、塔吊水平力计算水平力：Vk= 3X BX HX +P=0.50X 1.60 X 75.00 X 0.87+30.00=&1Q8k/NE5、每根格构柱的受力计算4n n塔吊承台1LLr作用于承台顶面的作用力：Fk=510.80kN;Mkmax=1934.36kN mVk=81.98kN;图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mma最不利方向进行验算/n Myi/ 艺

23、 y ;式中：n单桩个数，n=4;F作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；G桩基承台的自重标准值；M y 承台底面的弯矩标准值；yj 单桩相对承台中心轴的Y方向距离；Nik 单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax X a X 2 0/(2 X (a X 20.52=510.80/4+(1934.36 X 1.60 X 2-0.5/(2 X (1.60 X 2-0.52=982.57kN;Kp5zH46zRk最小压力：Nmin=F/4-(M kmax X a X 2.5/(2 X (a X 2-.52=510.80/4-(1934.36 X

24、1.60 X 2-0.5/(2 X (1.60 X 2-0.52=-727.17kN ；YI4HdOAA61 需要验算桩基础抗拔力。2)、桩顶剪力的计算V0=1.2V/4=1.2 X 81.98/4=24.59kN ;二) 、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：N/b=nv n2fvb/4=1 X.14 X6.002X250/4=254.47kN;N/=1.2Vk/n=1.2 X 81.98/16=6.15kN254.47kN ; 螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n 1 X N = N min其中：塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4 ;N t每一颗螺栓所受的力；

25、|_O HqN =nleft /4=3.14 32.25 X400/4=326.69kN;N=1.2Nkmin/n 1=1.2 X 727.17/4.00=218.15kN2+(Nt/Ntb21/22+(Nt/N tb20.5=(6.15/254.47 2+(218.15/326.69 20.5=0.67 ;ch4PJx4BII螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三) 、承台验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：M=Vk/n=81.98/16=5.12kN ;N,b=nv n2fvb/4=1 %.14 80.002250/(4 1000=176.71kN; qd3YfhxCzo螺

26、栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算n 1 N = N min其中：n1塔吊每一个角上螺栓的数量，即：n1= n/4 ;N t每一颗螺栓所受的力；N=Nmin/n1=727.17/4.00=181.79kN ;Nb=nd2ftb/4=3.14 26.722 400/(4 000=224.23kN;螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算(Nv/Nvb2+(Nt/Ntb21/2w 1其中：2、N 个普通螺栓所承受的剪力和拉力；N vb、Nb、Nb 个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计 值；(Nv/Nvb2+(Nt/Ntb20.5=(5.12/176.71 2+(181.79

27、/224.23 20.5=0.81 ;E836L11DO5螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。四) 、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L100x1024A =19.26cm i =3.05cm I =179.51cmz 0=2.84cmS42ehLvE3M每个格构柱由4根角钢L100x10组成，格构柱力学参数如下：2 2Ix1=l+A X (40.00/2-2.842 44=23403.67cm ; 501nNvZFis2Ani=AX 4=19.26 X 4=77.04cm2;W=lxi/(b i/2-z 0=23403.67/(40.00/2-2.84=1363.85cm3

28、; jwiviftGw9ixi=(l x1/An1.5=(23403.67/77.04 0.5=17.43cm；2、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=1179.09 X 103/(77.04 X 102=153.05N/mrn0.5=(28.692+33.1620.5=43.85；查表：=0.88;3222NUx/( OxA=1179.09 X03/(0.88 7X.04 X02=173.38N/mm2f=300N/mm2；LOZMkIqI0w格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算nax= ?0x1=43.85入=15满足；单肢计算长度：I 01=a1=65.00cm；单肢回转半径：i1=

29、3.05cm；单肢长细比：入=loi1=65/3.05=21.312 X 4=23403.67+77.04 X (1.60 X222410 /2-0.40 X 10 /2 X 4=1202990.68cm ; dGY2mcoKtT2An2=An1 X 4=77.04 X 4=308.16cmi ;2VW=I x2/(b 2/2-b 1/2=1202990.68/(1.60 X 10/2-0.40 X2310 /2=20049.84cm ; rCYbswRLiAix2=(l x2/An20.5=(1202990.68/308.16 0.5=62.48cm；2、格构柱基础平面内整体强度1.2N/A

30、n+1.4Mk/( yXW=612.96X103/(308.16 1X2+2708.10 X06/(1.0 2X049.32284X10 =154.96N/mm 0.5=(8.002+40X308.16/38.52.5=19.60; TuWrUpPObx 查表：&=0.96; 2 2N EX = n EAn2/1.1 乃x2NEx=148311.09N;1.2N/(&A + 1.4 价xMx/(Wix(1-1.2&N/Nex +1.4 3nxMx/(Wix(1-1.2飒N/NEx=-24.90N/mm2wf=300N/mn2;7qWAq9jPqE格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算Ana

31、x=冰2=19.60入=15满足；单肢计算长度：102=a2=130.00cm；单肢回转半径：i xi=17.43cm；单肢长细比： 2lo2/ixi=13O/17.43=7.46土侧阻力标准值（kPa 土端阻力标准值（kPa土名称11.3511.000.00粉质粘土 yhUQsDgRT12 8.108.000.00淤泥质粉质粘土 MdUZYnKS8l38.708.000.00淤泥质粉质粘土 09T7t6eTno46.6027.00400.00粉质粘土 e5TfZQIUB556.0523.00300.00粉质粘土 s1SovAcVQM6 8.8026.00400.00粉质粘土 GXRw1kFW

32、5s76.2045.001400.00含粘性十角砾UTREx49Xj987.3535.00600.00粉质粘土 8PQN3NDYyP98.0544.001300.00含粘性土角砾mLPVzx7ZNw1015.8538.00900.00含碎石粉质粘土 AHP35hB02d由于桩的入土深度为35.00m,所以桩端是在第6层土层。单桩竖向承载力验算：Q uk=2.513 X 575.8+900 X 0.503=1899.533kN ;单桩竖向承载力特征值：R=R= Quk/2=1899.533/2=949.766kN ;Nk=510.8kN 1.2R=1.2 X 949.766=1139.72kN

33、;桩基竖向承载力满足要求！七) 、抗拔桩基承载力验算群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tuk= 2 iqsikUili=931.878kN；其中：T uk-桩基抗拔极限承载力标准值；u破坏表面周长，取u=n d=2.51mqsik-桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；入抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l 与桩径d之比小于20时，2取小值；NDOcB141gTl 第i层土层的厚度。群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=ul2 iiqsikli) /4=889.878kN ；u桩群外围周长，ui=4X 1.6+0.8 ) =9

34、.6m；经过计算得到:TUk=2 iqsikuili= 931.88kN；桩基抗拔承载力公式：Nk W T gk/2+GgpNk W T uk/2+Gp其中Nk -桩基上拔力设计值，N 727.174kN ；Tuk/2+Gp=931.878/2+439.823=905.762kN 727.174kN ;桩抗拔满足要求。八）、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As= nd/4 %.65%=3.14 B002/4 %.65%=3267mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求，只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值：HR

35、B33钢筋，13 18。实际配筋值3308.5 mm20依据建筑桩基设计规范（JGJ94-2008,箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm间距宜为200300mm受水平荷载较 大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力 时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm当桩身位于液化土层 范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB5001的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔 20设一道直径不小于12mr1的焊接加劲箍筋。1zOk7Ly2vA九）、格构柱施工要求 工程经验）1、格构柱锚入桩基中的长度不小于2000mm

36、并需增加箍筋和主筋数量， 确保焊接质量桩混凝土等级不小于C30； fuNsDv23Kh2、吊 插）入桩孔时，应控制钢构柱的垂直与水平二个方向的偏位。特别需防止浇捣混凝土后钢构柱的偏位，施工方案中必须有防偏位措施采用模具等定位方法）。tqMB9ew4YX3、 钢构柱应在工厂制作，成品后运往工地。现场焊接水平杆与斜撑杆柱 间支撑）等构件，必须持有焊接上岗证，原则上仍应由生产厂家派员施焊。HmMJFY05dE4、单肢钢构柱内部需留有足够空间，浇捣混凝土中应采取有效手段保证混凝土的填充率达到95鸠上。5、开挖土方时，塔机钢构柱周围的土方应分层开挖，钢构柱之间的水平 与斜撑杆或柱间支撑），连接板等构件，

37、必须跟随挖土深度而及时设置并焊 接。ViLRalt6sk6、钢构柱露出端顶部设置承压板的，校水平后进行承压板刚性定位，焊 接后四块承压板的上表面平面度不大于 1/500。9eK0GsX7H17、塔机使用中，要经常观察钢筋混凝土连接块的变形情况；经常观察地脚 螺栓松动情况，随时拧紧；经常观察塔机的垂直度，发现超差及时纠正。naK8ccr8VI六、塔吊避雷措施塔机要用专用的接地线可靠接地，接地电阻不得大于4欧姆。塔机在做基础前，在塔吊边打入 20圆钢一根，深度 2m该圆钢上方装12螺杆带螺 母，焊接连接好。塔机安装完成后，底部同时也要安12螺杆带螺母与塔机地下节焊接连接好，采用10mm2铜线，螺母

38、与螺母之间相互连接，确保塔吊防雷 安全 B6JglVV9ao七、主要安全技术措施1、基础平面与水平倾斜度v 1/1000 o2、标准节垂直度控制在V 1/1000 o3、确保格构柱与桩基稳固连接。4、在塔吊安装前，必须向操作人员进行安全、技术交底。5、作业人员进入现场必须戴安全帽，穿防滑鞋，高空作业必须系安全带。&塔吊操作须有专人指挥，全体作业人员集中精力，相互配合，在指挥人 员指挥下安全作业。7、对所有的起重工具如索具，夹具等进行全面检查并计算，验算后方可使 用。8、塔吊安装后必须经主管部门检查验收合格后，挂牌方可使用。9、塔吊司机须持有效操作证上岗。10、严格执行“十个不准吊”。11、塔吊

39、电箱必须上锁，专人保管，工作完毕切断电源、上锁。12、 经常对塔吊进行保养维修，特别是对五限位超高、变幅、超重、力矩、升空室）上保险；吊钩、钢丝绳、滚筒要经常检查并准备配件。P2IpeFpap5八、塔身与砼结构防水处理办法1、因塔吊基础埋置在砼结构底板以下，但塔身穿过底板和顶板。因此塔身 在底板处用3mm铁板焊接在塔身上作止水片，焊接必须牢固、密封、位置正 确 底板的1/2处），砼浇捣应仔细、密实。3YlxKpScDM2、板塔身洞口防水处理采用缓彭型遇水膨胀止水条，顶板筋相互错开预留。待塔吊拆除后，板筋焊接、支模、浇捣洞口封闭。施工时应清理好施工缝 杂物，冲洗干净，再用高一级的砼掺12%WG-

40、UE微膨胀剂浇捣密实，注意砼养护不少于14昼夜，砼结构表面防水另增加一道 SBS防水层。gUHFg9mdSs九、多塔作业注意事项1、工程部必须配置塔吊指挥且持证上岗，配备对讲机，由塔吊指挥统一协 调塔吊的吊装工作。2、塔吊安装高度必须不在同一平面 应由足够的高差）3、工程部应做好塔吊司机和塔吊指挥的安全技术交底工作，特别有关多塔 作业的注意事项。4、两台塔吊不得同时在吊装重叠区域进行吊装工作，当塔吊在吊装重叠区 域进行工作时应注意相关塔机的情况。5、做好混凝土试块留置工作，在安装塔吊前进行试压，满足混凝土强度 后，方可允许安装塔吊。6做好塔吊的沉降观测工作，特别是在塔吊刚安装时，应每星期至少观

41、测 一至两次，待沉降稳定后，才可减少观测次数，但每月不得少于一次。如发现 异常情况，应及时上报。uQHOMTQe797、塔吊基础施工前，应做好技术交底工作。十、多塔作业措施1、塔机位置的布置应尽量减少对工期的影响，对工程结构的影响，本工程 需安装11台塔机方能满足使用要求。2、各台塔吊存在交叉作业，为尽量减少交叉工作面，所以为了保证运行中各塔机的安全作业，相互两台塔吊高低差控制在2.8m,保证安全高度，以避免碰撞。IMGWiDkflP3、为了确保结构施工期间各塔机合理使用，安全作业，发挥塔机的最大效能，满足施工进度需要，加强群塔作业的管理、调控，特安排专人对施工现场 各塔基作业的指挥与协调。确

42、保群塔施工的顺利进行。WHF40m0gAw4、加强人员的管理，选择有丰富工作经验和较强责任心的塔吊司机。并对塔吊司机、塔吊指挥进行有针对性的安全交底，督促其严格执行。aDFdk6hhPd5、每台塔吊派专人指挥及相互间的吊装协调。塔机与信号指挥人员必须配对对讲机，确保指挥信号的可靠和准确，我工程部对塔机实行全天候共六个频 道，避免因使用哨音造成指挥信号混乱和对周围群众的噪音干扰。ozElQQLi4T&加强塔机的顶升管理。按时按要求完成塔机的附墙顶升工作。派专人进 行现场监督，确保顶升过程的安全，并不受相邻塔机的干扰。CvDtmAfjiA十一、承台土方开挖技术措施1、 全部塔吊，地下室土方工程先分

43、层开挖到-3.5m，在钢格柱上安装塔吊，再按基坑围护方案要求，分层开挖到基础垫层底-6.20m，塔吊基础的基坑开挖深度为0.7M,砼连接承台施工完成后立即回填至垫层底施工底板垫层。在 土方分层开挖期间，对凿出的钢格构柱进行连接杆件加固，确保塔吊的安全。QrDCRkJkxh2、土方开挖参见地下室土方开挖相关方案。开挖时应注意一下安全问题：1）在土方开挖前，由工程施工员对挖土人员详细的技术交底。放好坡顶 线，坡底线经复测及验收合格后开始挖土。4nCKn3dlMX2）承台土方开挖用机械开挖至承台垫层底标高以上0.5m后停止，剩余土 方采用人工开挖。3）挖土过程要注意附近边坡开挖的土方。4）挖土过程中要确保施工安全，以免发生意外。5）挖至基底后应及时进行基槽验收，合格后及时进行垫层等下