混凝土桥课程设计任务书

1、混凝土桥课程设计任务书1. 设计题目：客运专线39m预应力混凝土双线简支箱梁设计2. 设计资料（1） 桥面布置如图1所示，桥面宽度：12.6m；（2） 设计荷载：zk活载；（3） 桥面二恒：162kn/m；（4） 主梁跨径：主梁全长39m；（5） 结构尺寸图，根据预应力混凝土简支箱梁桥的构造要求设计，可参照图1。图1 桥面布置图3. 设计依据（1）铁路桥涵设计基本规范（tb10002.1-2005）；（2）铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范tb10002.3-2005）；（3）铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定（铁建设函（2005）157号）；（4）新建铁路桥上无缝线路设计暂行规定（铁

2、建设函（2003）205号）； （5）高速铁路设计规范（试行）(tb 10621-2009)；4. 设计内容（1）进行上部结构的构造布置并初步拟定各部分尺寸。（2）主梁的设计： 主梁内力计算 主梁预应力钢筋配置及验算 行车道板内力计算及设计 绘制主梁设计图（包括主梁构造图和配筋图）5. 设计成果要求：设计计算书：设计计算说明书用word文档或手写。整个说明书应满足计算过程完整、计算步骤清楚、文字简明、符号规范的要求。封面、任务书和计算说明书用a4纸张打印，按封面、任务书、计算说明书的顺序一起装订成册，交指导老师评阅。图纸：要求图面整洁美观，比例适当，图中字体采用仿宋体，严格按制图标准作图。图幅

3、为a3图。计算说明书一结构体系说明及结构尺寸的拟定1.1结构体系本桥为双线简支箱梁桥，桥梁全长39m，支点间距37.5m，桥面宽12.6m（线间距为5.0m），采用预应力混凝土简支箱梁。由于设计受到zk活载强度、工后徐变等多方面制约，梁高经过反复比选，最后确定为3.142m等高度梁。截面布置详见桥梁结构图。1.2建筑材料标准（1）混凝土梁体混凝土强度等级采用混凝土；（2）预应力筋纵向预应力筋采用抗拉强度标准值为、弹性模量为、公称直径为高强度、低松驰钢绞线，规格为12-75和15-75，钢束张拉控制应力为1283.4mpa，其技术条件符合现行国家标准预应力混凝土用钢绞线（gb 5224）的规定；

4、（3）普通钢筋普通钢筋: hrb335钢筋应符合钢筋混凝土用热轧带肋钢筋（gb 1499），q235钢筋应符合钢筋混凝土用热轧光圆钢筋（gb 13013）。 1.3结构尺寸的拟定（1）梁高：通过与标准梁比对，确定本梁为等高度梁（高跨比满足）（2）腹板：腹板采用变厚度板，在距梁端12.5m处开始变厚度，梁端处完成。跨中腹板厚度，梁端腹板厚度。（3）顶板：无预应力的普通钢筋混凝土板，最薄处厚度预估。（4）底板：根据构造要求，底板也采用变厚度设计，距梁端处开始变厚度，梁端处完成。跨中底板厚度300mm，梁端底板厚度。具体尺寸参见附图 二主梁内力计算及组合2.1计算模型2.2计算荷载及内力 1、自重及

5、二期恒载：结构自重按26kn/m3计算，借助cad，求得各截面的面积： 跨中i-i截面：w1=9.41581 m2 ii-ii截面：w2=10.9475 m2 iii-iii截面w3=13.2282m2 iv-iv截面：w4=14.6798m2 v-v 截面：w5=15.3409m2 iv-iv和 v-v截面的面积差不多，且 iv-iv截面段较小，为方便和安全起见，并为一个界面，以v-v计。 各段的自重集度为:二期恒载为g5=162kn/m。 恒载作用下各截面的内力支座处：弯矩：0剪力：1/8截面（4.875m）：弯矩：剪力：变截面（7m）：弯矩：剪力：1/4截面(9.75m)：弯矩：剪力：3

6、/8截面(14.625m)：弯矩：剪力：1/2截面：弯矩：剪力：q=02、zk车辆荷载及动力作用双线按规范京沪高速铁路设计暂行规定规定。zk车辆荷载冲击系数值： 计算剪力时： 计算弯矩时：对于本桥： ，计算时为偏安全都取1.098计算。因该线路为双线，故查得的换算活载均应乘以2。 支点处：弯矩的影响线为0，剪力的影响线为： 加载长度为39m，a=0，查表得最不利加载影响线的换算均布活载为 85.48x2=170.96n/m; 最不利加载的面积为w=19.5； 1/8处：弯矩的影响线为： 加载长度为39m，a=0.125，查表得换算均布活载为82.90x2=165.8kn/m最不利加载面积为w=

7、83.27； 剪力影响线为 ： 加载长度为34.125m，a=0，换算均布活载为88.38x2=176.76 kn/m； 加载面积为w=14.93；1/4处：弯矩影响线为： 加载长度为39m，a=0.25，换算均布活载为82.55x2=165.1kn/m; 加载面积为142.55； 剪力影响线为： 加载长度为29.25m,a=0，查表得换算均布活载为92.63x2=185.26kn/m; 加载面积为10.973/8处：弯矩影响线为： 加载长度为39m，a=,0.375，查表得换算活载为82.63x2=165.26kn/m; 加载面积为178.23； 剪力影响线为： 加载长度为24.375m，a

8、=0,查表换算均布活载为：97.206x2=194.412kn/m;加载面积为7.617；1/2处：弯矩影响线为： 加载长度为39m，a=0.5换算均布活载为：82.52x2=165.04kn/m; 加载面积为190.125； 剪力影响线为： 加载长度为19.5m，a=0，查表得换算均布活载为：104.54x2=209.08kn/m;加载面积为4.875；变截面： 弯矩影响线 加载长度为39m，a=0.179，换算均布活载为：82.75x2=165.5kn/m； 加载面积为111.93 剪力影响线为： 加载长度为32m，a=0，换算均布活载为：89.81x2=179.62kn/m,加载面积为1

9、3.12。活载作用下各截面的内力=换算均布活载加载面积冲击系数；活载作用下各截面的内力结果（考虑了冲击系数）见表1： 表1、活载作用下的截面内力 内力截面 弯矩(kn.m)剪力（kn）支座处03660.4251/8处15159.172897.651变截面（7m）20339.812587.5631/4处25841.442231.4683/8处32340.811625.9581/2处34453.301119.1534、混凝土收缩徐变：按规范（jtgd62-2004）附录f取用；三支承反力结果 表2、支承反力结果支座自重+二恒zk活载主力（zk活载）18615.0193660.42512275.44

10、428615.0193660.42512275.444 上表已经计入了zk活载的冲击系数1.098。四内力组合结果 表3、主力（zk活载）梁内各截面的内力 内力截面 弯矩(kn.m)剪力（kn）支座处024550.8881/8处88334.5617863.751/4处17144.32812395.7763/8处212147.547218.3561/2处227040.9662238.306 主力组合安全系数取2.0，已计入活载冲击系数1.098。五预应力的估算及布置1、假定只有受拉区配有预应力钢筋 预应力：0.751860= 1395mpa；张拉控制应力为1283.4mpa。假定只有受拉区配有预

11、应力钢筋，可计算出顶板的横截面积： 板顶平均厚梁截面可换算成如下形截面（单位：）等效t型截面图在跨中截面对压应力作用点取矩： 查表取 假定3000mm 预应力筋使用公称直径为15.2mm（a=139mm2）的钢筋组成的钢丝束腹板处为12束的 ，底板为10束的和4束的所以:实际139(1615+1012）=50040448395.3 满足要求。确定预应力钢筋容许偏心的上限和下限: 根据预应力梁预加应力阶段及梁自重作用时上翼缘混凝土的容许拉应力： （1）在使用荷载作用下，截面下缘混凝土不允许出现拉应力： （2） 式中 预加应力阶段和使用阶段的有效预压力； 分别为梁自重、二期恒载和活载产生的弯矩；

12、构件截面对上边缘和下边缘的截面抵抗矩； 预加应力阶段和使用阶段的容许偏心值；截面的上核心距和下核心距。其中查规范得：=3.08mpa ；=/0.8；张拉力：由cad计算截面特性可知：主轴距离上、下边缘的距离分别为：1.098m，2.044m惯性矩 则由式1，代入数据得：由式2，代入数据得：此时 满足要求 预应力钢筋的布置 根据铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范（tb10002.3-2005）6.5.2规定当管道的直径大于55时，其管道净距不应小于管道外径。6.5.3规定管道表面与结构表面之间的保护层厚度与顶面和底面都不应小于1倍的管道直径，并不小于50，在结构底面不应小于60。在纵向

13、，采用ovm15-15时成孔直径为90mm。计算公式：， ， ， 腹板预应力筋弯起角度a取7，底板取5，在立面内：f6、f5预应力筋a=4；f4、f3、f2、f1的a=3， b1为3；b2的a=6；b2为4。在平面内：f6，f4预应力筋平弯角度取3; f2取4;f1取1；f5取0.85；f3取0.3。根据构造要求及具体条件预应力筋配筋如下图（单位mm）六主梁界面强度验算 6.1 跨中强度验算由于不容许上下翼缘出现拉应力。由铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土设计规范中6.2.3条翼缘处于受压区，可得：假定受压区高度为，查表知 ； ；上翼缘的平均厚度是；上翼缘的有效宽度是预应力筋到截面底面的距离：，

14、判断截面类型：由可知，该截面属于第一截面类型，按矩形截面计算强度符合要求。6.2斜截面抗弯强度检算斜截面最不利的位置在预应力筋还未弯起的范围内由 ， ， 满足要求。6.3斜截面抗剪强度检算由前面的预应力筋的构造可知，所有的预应力筋都有弯起。 由 不满足 ，所以需要适量的布置斜筋与箍筋。6.4钢束的预应力损失计算 6.4.1摩阻损失： 钢筋与管道壁之间的摩擦系数，取；从张拉端至计算截面的长度上，钢筋弯起角之和()；考虑每米管道对其设计位置的偏差系数；从张拉端至计算截面的管道长度()； 跨中：钢束f6，f5: 钢束f4，f3： 钢束f2，f1： 钢束b2： 钢束b2: b1：安全考虑，各钢束的损失

15、取结果中的最大值：90.855mpa。根据上述可得到支座处及变截面处的摩阻损失：1/4截面的预应力损失钢束 x/m kx/m radf6,f540.0698137.8820.016755120.01970545.95015378f4,f340.0698137.8790.0136755120.019697542.12410979f2,f130.05247.8770.0125760.019692540.75234825b240.0698137.8840.016755120.0197145.95634101b260.104719.7.8440.025132560.0196156.15693102b1

16、30.05247.870.0125760.01967540.73060173最大值56.1563支座截面的预应力损失钢束 x/m kx/m radf6,f540.06981300.01675512021.3243759f4,f340.06981300.013675512017.43168681f2,f130.052400.012576016.03897394b240.06981300.01675512021.3243759b260.10471900.02513256031.85317495b130.052400.012576016.03897394最大值31.8536.4.2 锚头变形、钢筋回

17、缩和接缝压缩引起的应力损失： 计算锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失，后张法曲线布筋的构件应考虑锚固后反摩阻的影响，对于对称张拉的简支梁，考虑反向摩擦时，可近似将跨中回缩值取端部的1/2计算。（1）计算反摩阻影响长度当时：当时：锚下预应力筋的应力；等同于上图的；等同于上图的（)。此处摩擦系数对于预制梁一般采用抽拔橡胶管,由规范知，可偏安全取。由此可得， 反摩阻的影响长度及发生损失后的锚下预应力: 反摩阻的影响长度及发生损失后的锚下预应力钢束l/mmk r/mx1/mx2/mep/105 mpalm/m f6，f560.00250.55818.20718.7731.95114.5199731153

18、.189014f4，f360.00250.55151616.981.95153.34796651144.542989f2，f160.00250.551513.53814.4421.95153.12582451135.1632b260.00250.55155.9927.091.95152.67465921091.187772b260.00250.55103.6794.8041.95125.96655051035.591161b160.00250.5581.7342.1461.95113.12763591095.077737在计算中，lml/2,表明应力不动点不存在。（2）计算截面的预应力筋的应力

19、: 当时： 当时： 传力锚固时，距锚下x处的预应力钢筋的应力；应力计算点到锚固点的距离。 计算截面预应力筋的预应力及截面钢束x/m 跨中f6，f519.39115334213218.0578685f4，f319.391144.54298901252.87264430.527356f2，f119.391135.163201239.91644743.483553b219.39109107027178.329729b219.391035.59116101177.214351106.185649b119.391095.07773701193.6428

20、5789.757143平均值60.31574807支座f6，f501153189014130.210986f4，f301144.54298901144.542989138.857011f2，f101135.163201135.1632148.2368b201091187772192.212228b201035.59116101035.591161247.808839b101095.07773701095.077737188.322263平均值171.75291171/4截面f6，f54.311153434649116

21、.382351f4，f34.311144.54298901164.788624125.028376f2，f14.311135.163201155.408835134.408165b24.311091433407178.383593b24.311035.59116101055.836796233.980204b14.311095.07773701115.323372174.493628平均值160.4460536.4.3预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的预应力损失混凝土弹性压缩引起的预应力损失取按应力计算需要控制的截面进行计算。对于简支梁可取截面进行计算。并以其计

22、算结果作为全梁各截面预应力钢筋应力损失的平均值，也可直接按简化公式进行计算，即 式中 ：预应力钢筋的束数，；全部预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值，按张拉时混凝土的实际强度等级计算；假定为设计强度的90%，查表得： 全部预应力钢筋的合力在其作用点（全部预应力钢筋重心点）处所产生的混凝土正应力，截面特性按净截面计算，截面的选取跨中截面的几何特性，偏安全 ，故： 6.4.4预应力松弛损失 计算公式： 。6.4.5 混凝土收缩、徐变引起的损失混凝土收缩徐变引起的预应力损失的计算公式为：由于不考虑非预应力筋的作用效应，所以，所以通过cad，支座截面的理论厚度： 跨中截面的理论厚度：支座截面：跨中

23、截面： 通过以上计算可以得到支座截面和跨中截面的相关数据故可继续计算：则支座截面：查表6.3.4-3知：，跨中截面：查表6.3.4-3知：， 6.5预加力阶段和使用阶段预应力损失通过以上的计算可以的到各项预应力损失值，故可以计算得出下表：预应力损失组合表工作阶段预加力阶段使用阶段钢束的有效预应力预加力阶段使用阶段预应力损失项目跨中56.1660.31540.263156.7444.17121.84166.011126.26915.99支座31.85171.7540.263243.8644.1747.84292.011039.14989.99七应力检算7.1正应力检算应力检算根据梁所受荷载的不同

24、分为预加应力阶段和运营阶段两部分,其中预加应力阶段只有一期恒载的作用,运营阶段不仅有一期恒载还有二期恒载以及活载的作用。根据铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范可以采用以下公式进行计算： 预加应力阶段：其中 使用阶段： 其中 将各阶段相应的荷载带入相应公式即可求得预加应力阶段和运营阶段的正应力，整理以后可得下表：正应力检算表阶段预加力阶段使用阶段截面跨中支座跨中支座位置上缘下缘上缘下缘上缘下缘上缘下缘68800.342068800.342o 0038248o 0035942.28o9.076514.07869.076514.07869.41215.33259.41215.332511.

25、65517.0104811.65517.0104812.60817.7787812.60817.77878 030362251.93959243.45752747.1253950.6989504.8195283.7599504.8195283.7591.603610.739831.603610.739831.17672.02331.335581.8644-1.37861.82140.8612.3392.5873148156.8030632060.7811854099.181919933-10.918785820.6764464060.27735321810.0475217 22.61322.6

26、1322.61322.61318.42518.42518.42518.425 注：本计算书中以压应力为正，拉应力为负，代入公式计算时均只代入绝对值；使用阶段：当时主力加附加力组合作用时规定即，对不容许开裂的构件。预加力阶段：规定即，即。通过检验，以上均满足要求。7.2剪应力检算由铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范可得计算公式：; -是截面处的预应力筋切线与水平线间的夹角。计算截面选取跨中截面和支座截面,则通过计算可得和计算表如下：和计算表截面支座截面跨中截面计算点换算截面中性轴换算截面中性轴11222.4441119.1537.7647 5.5346 2140 1100 17.778

27、7812.6082.5941 0.3858 4136.2201 0 17.0104811.6557.6725 5.21411.81.80.876003.79340.6822注：由规定6.3.15知，即以上都满足要求。7.3梁斜截面主应力检算选取变截面为计算截面，变截面的几何特性按跨中截面几何特性计算偏安全。计算点选取上梗点，换算截面中性轴，和下梗点三个地方。（1）压应力计算由铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范6.3.7可知：梁斜截面的混凝土主拉应力和主压应力，应按如下公式计算： 主应力的计算公式为：主拉应力： 主压应力:。 法向应力： 式中：计算纤维处混凝土的有效预压应力； 由于本梁

28、并未配竖向预应力筋，所以 竖向压应力：； 计算点上梗点下梗点中性轴4.84.84.89076517.289076517.289076517.281603.611603.611603.61486.71723.337.55211.65511.65511.6552.37819556919.114047875.7794962881.81.81.861576.6261576.6261576.6212.60812.60812.608524.31685.705.43944137917.4885873207.8176369481.6254605485.779496288 计算表（2）剪应力计算由规范可知： 弯

29、起预应力筋预加力产生的剪力： -是截面处的预应力筋切线与水平线间的夹角。和计算表计算点上梗点下梗点中性轴6997.7156997.7156997.7155.45744.54135.534611001100110012.60812.60812.6083.2702130022.7212625623.3164732072382.3272382.3272382.32711.65511.65511.6555.15824.67915.21411.81.81.80.9585054510.8694782780.9688928834.9278779534.0287943335.000758889通过上述计算可以

30、得到主拉应力和主压应力的计算值，列为下表：主拉应力和主压应力计算表计算点上梗点下梗点中性轴7.8176369481.6254605485.7794962880004.9278779534.0287943335.000758889-2.08108160-1.9722280-0.885910592.3810816033.2972228012.885910589注：1.上述数值是以压应力为正，负值说明是拉应力；2. 主拉应力规定：对不容许开裂的构件，即，以上均满足；3. 主压应力规定:当时主力加附加力组合作用时规定即,以上均满足；4. 由(tb10002.3-2005）的6.3.9的规定值斜截面的抗

31、裂性满足要求。7.4挠度检算 计算公式：7.5局部承压检算计算公式：其中：； ；为预加应力时的预压力；为局部承压的抗裂安全系数，取1.5； 为混凝土局部承压时的强度提高系数，其值为并应符合本规范第5.2.1条中关于值的规定；为局部承压面积（考虑在垫板中沿450斜线传力所扩大的锚下垫圈的面积）计算时扣除管道的面积； 为影响混凝土局部承压计算面积，计算式扣除管道面积。本设计中，底板采用hvm15-12锚具，腹板采用hvm15-15锚具。（1）底板hvm15-12锚具锚板直径175mm，垫板厚取210mm，波纹管内径90mm，所以满足（2）腹板hvm15-15锚具锚板直径210mm，垫板厚325mm，波纹管内径100mm， 所以满足7.6混凝土正截面抗裂验算 查表得 ，经计算得： 满足要求八行车道板计算及设计桥面布置如图4：图4 桥面布置图 1、恒载 道砟重：