地面雷达天线罩课程设计说明书

1、1 引言 随着现代高科技的发展，雷达大量应用于陆、海、空三军及民航、气象等领域，相应的，雷达天线罩的运用也日益广泛。天线罩是雷达系统的重要组成部分，被称为雷达系统的“电磁窗口”。它的作用是在雷达天线的周围形成一个封闭的空间，将转动工作的雷达天线罩于其中，以保护雷达天线系统免受大气环境的直接作用。由于天线罩的遮挡，天线系统可不受风、沙、雨、雪、冰雹的侵袭，这将降低天线驱动装置的设计功率和减少天线转动实际消耗的能源，并且避免了因气候与环境原因造成的雷达关机。同时天线罩还可以缓解因气温骤变、太阳辐射、潮湿、盐雾等对天线系统的影响，因此也大大简化和减轻了天线系统的日常维护修理工作，延长路雷达的使用寿命

2、。世界上第一个玻璃钢雷达罩出现于20世纪40年代的美国，至今有60多年的历史。我国是从上世纪60年代开始研制玻璃钢雷达罩，最大的为直径44米的地面雷达天线罩，至今仍在使用，已有近40多年的历史，在雷达罩设计、生产、检测方面有了较丰富的经验，但与国外相比，还有一定距离。随着雷达电性能要求的不断提高，雷达罩向大型化发展，对雷达罩的结构设计提出更加苛刻的要求。现有地面雷达罩的结构形式有3种类型：构架悬吊柔性膜鼓风式、构架壳体式和刚性壳体式，而刚性壳体式较为普遍。 构架悬吊柔性膜鼓风式构架悬吊柔性膜鼓风式地面雷达天线罩是用金属型材组成空间构架，在构架内悬吊涂覆尼龙的有机纤维布，有机纤维布黏合拼成中空的

3、柔性罩，将雷达天线罩于其中。由于柔性膜很薄，因此这类天线罩对电磁波能量的吸收损耗很小，并对各种雷达工作频段具有较好的适应性，尤其适于宽频和变频雷达采用。这类天线罩的特点是：造价低，搬迁方便；但耐久性差，有噪音。 构架壳体式构架壳体式地面雷达天线罩与构架悬吊柔性膜鼓风式地面雷达天线罩的相同之处在于它们都是通过金属构架来承受载荷。不同之处是，构架壳体式天线罩用硬质材料（层和或夹芯玻璃钢）壳体代替柔性膜。构架壳体式又称半硬壳式，天线罩的总体强度和刚度仍靠构架来保证。这种型式的天线罩适用于大直径天线的地面雷达。 硬壳式硬壳式地面雷达天线罩没有专门的承力构架。这种天线罩用硬质材料组成的刚硬壳体来承受载荷

4、。它的结构设计按薄壁壳模型来计算器强度、刚度和变形。硬壳式地面雷达天线罩壳块的横剖面结构类型可分为单层（实心壁）、A型夹芯、B型夹芯、C型夹芯、多重夹芯和具有金属含物的介质层等，横剖面结构如图1.1所示。图1.1 天线罩罩壁的剖面结构2 造型设计天线罩外形结构的没计要考虑到雷达类型和微波频段、雷达设备结构形状、电磁波入射角、空气动力学、结构力学等诸多四素。经过长久的实践操作和分析总结，逐步形成和验证了较为成熟的天线罩设计方程，为天线罩的设计提供了强有力的理论依据。以下对地面雷达天线罩的设计方程进行分析，规定用直角坐标系描述天线罩的曲面形状（内表面和外表面），并且Z轴为天线不扫描时的边射方向。地

5、面雷达天线罩的形状主要有圆筒形加球面顶盖和截球形两种，通常采用截球形天线罩，其方程为： (2.1) 鉴于此次设计的地面雷达天线罩的尺寸要求为直径900mm，选择的形状为不用分块的3/4截球形（即截球高度），用翻遍法兰与基座连接。如图2.1所示，球的半径为R，直径D=900mm，球心O（0，0，0），h=3/4D。 图2.1 截球形雷达天线罩 3 性能设计3.1 原材料的选择为了得到良好的电性能，天线罩所用原材料要具备良好的透波性，其“介电常数”和“介电损耗角正切”这两个参数值要小。玻璃纤维增强塑料，简称FRP，是制作天线罩的理想材料，也是长期实践证明可取的透波材料。FRP又被称为玻璃钢，是树脂

6、基复合材料，所用基体材料为聚酯树脂、环氧树脂或酚醛树脂等高分子材料，所用增强材料为玻璃纤维。目前，雷达罩材料较多采用的是环氧树脂和E玻璃纤维，随着对雷达天线罩性能要求的不断提高，D玻璃纤维、石英玻璃纤维等增强材料及改性双马来酰氩氨树脂、DAIP树脂、氰酸酯树脂等具有更好介质性能的材料也投入了使用。FRP所用增强材料和树脂的性能参数见下列表格。表3.1 增强材料的性能参数表材 料相对密度拉伸强度/GPa弹性模量/GPa介电常数/10GHz损耗角正切/10GHzD玻纤2.102.0048.04.000.0023E玻纤2.523.16716.150.0054M玻纤2.773.7091.67.000.

7、0039S玻纤2.513.95855.200.0068石英玻纤2.201.7072.03.780.0002KV-491.483.461383.590.0014表3.2 树脂基体材料的性能参数表材 料介电常数/10GHz正切损耗/10GHz比 重环氧树脂3.15.00.0150.0211.101.35不饱和聚酯2.84.20.0100.0251.121.30乙烯基树脂2.53.50.0120.0261.151.31酚醛树脂4.24.80.0140.0311.111.30表3.3 几种材料的高频介电性能材 料测试条件介电常数/10GHz正切损耗/10GHzDAP玻璃钢1MHz4.10.01310G

8、Hz3.854.00.017酚醛-缩醛玻璃钢10GHz3.25.00.02抗雨蚀涂层10GHz3.10.031抗静电涂层10GHz7.20.27耐热酚醛蜂窝芯层10GHz1.140.004尼龙酚醛蜂窝芯层10GHz1.200.002雪10GHz1.30.0005 根据使用条件，以及经济效益综合考虑，本次设计雷达天线罩所用的原材料为DAP玻璃钢，取=4.0，。3.2 单层雷达天线罩的电性能设计地面雷达天线罩的电性能主要指功率传输系数（等于加天线罩时天线辐射的功率与不加天线罩时天线辐射功率的比值，用以度量经过天线罩的衰减和反射损失后所辐射功率的保留率）、反射功率、波束偏移、波瓣畸变等。对地面雷达天

9、线罩电性能和机械性能指标分别见表3.4和表3.5。表3.4 地面雷达天线罩的电性能指标项目典型数值电性能传输功率系数/%8596反射功率系数/%0.5波束偏转/mrad0.050.3波束偏转误差率/mrad/mrad0.0050.010波束宽度在3db处的变化/%5旁瓣增加/db20db电平125db电平230db电平4表3.5 地面雷达天线罩的机械性能指标项目典型数值机械性能耐风速/（m/s)60100温度/-50+50使用年数/年10153.2.1 厚度设计在电性能的初步设计中，常将天线罩中的壳块视为平板，计算平面电磁波经过此平板时的透波特性。此时不计平板边缘的影响，即视为无限大平板，用此

10、种计算结果来决定天线罩横剖面的结构和尺寸。当电磁波射入平板和从平板透出时，均会在界面处发生反射。平板厚度按下式计算： （3.1）式中 整数，=0,1,2，； 平板介质的相对介电常数； 电磁波在自由空间的波长； 入射角，当电磁波垂直于平板时，=0，此时 （3.2）按式（3.2）计算值作为罩壁厚度的雷达罩称为介质半波长雷达罩。国际电信联盟分配的雷达可工作的波段、频率和波长的数值范围见表3.6。表3.6 雷达波波段、频率和波长频段名称分配频率/GHz分配波长/cm频段名称分配频率/GHz分配波长/cmUHF0420457166.7X8.510.683.532.810.890.9433.731.9Ku

11、13.4142.2392.143L1.2151.424.6921.415.717.71.9111.69S2.32.513.0412K24.0524.251.2471.2372.73.711.18.11Ka33.4360.8980.833C5.255.9255.715.06mm403000.750.1对于K波段，选中间值=1.242cm。取=1，将n，代入式（3.2）计算得=0.3105cm=3.105mm。由于工艺误差，罩壁的壁厚实际值取=0.300cm=3.00mm，则偏离值=0.3105-0.3000=0.0105cm=0.105mm。3.2.2 雷达天线罩的反射率雷达天线罩的反射率可用下

12、式估算： （3.3）式中 雷达天线罩的反射率。经式（3.3）计算得=0.64%3.2.3 热损耗电磁波穿过罩体因介质吸收所引起的热损耗可用下式估算： （3.4）式中 罩壁材料的介电损耗角正切。经式（3.4）计算得=0.05163.2.4 电磁波功率传输系数单层玻璃钢雷达天线罩的电磁波功率传输系数可用下式估算： （3.5）经式（3.5）计算得=94.24%综上所述，=4.0，=0.300cm=3.00mm，=0.105mm，=0.64%，=0.0516，=94.2% 。 4 结构设计对地面雷达天线罩的结构设计要求，视雷达的预计安装地点而有所不同。这主要与当地的最大风速及气温变化范围有关，同时还应

13、考虑所处地域的地震及冰雪负荷、盐雾、沙尘等条件。如果是硬壳式天线罩，无论是单层或夹芯结构，均简化为各向同性材料构成的薄壁球壳，按照无矩理论来计算罩体各处的应力，并考虑天线罩与基础安装处附近的边缘效应。4.1 罩体所承受的荷载4.1.1 罩体自重在设计中，通常需要知道单位面积的罩体质量（罩体自重集度） （4.1）式中 罩体的总重； 罩体的表面面积。对于截球形罩体 （4.2）式中 罩体的半径； 截球的高度。将=450mm=0.45m，=675mm=0.675m带入式（4.2）计算求得=1.909m2在实际计算中，如果仅由壳块的剖面参数来计算，得到壳块剖面的自重集度，再引进一些考虑实际结构因素的影响

14、系数，则罩体的自重集度的计算公式为 （4.3）式中 封边系数； 连接件及附加保护涂层质量系数，简称附加系数； 超载系数； 不考虑其边框、连接件及涂层的壳块中央部分单位面积质量。考虑壳块之间或壳块与空间构架连接所增加的壳块边缘件（边框）所占质量的比例，常取=1.1；考虑连接件（螺栓、螺帽、垫圈、垫片）和涂于罩体表面的防紫外线涂层所增加的质量的比例，常取=1.2；考虑发生垂直地震及其他无法精确预计的超载的影响，常取=1.21.3，这里取=1.2。对于单层硬壳式雷达天线罩，的计算公式如下： （4.4）式中 单层厚度； 单层材料的体积质量。对于单层玻璃钢硬壳式天线罩=1718kN/ m2，这里取=18

15、 kN/ m2。将=3mm=310-3m，=18 kN/ m2代入式（4.4）计算得=0.054kN/m。将=0.054kN/m，=1.2，=1.2代入式（4.3）计算得=0.078kN/m。将=0.078kN/m，=1.909m2代入式（4.1）计算得=0.149 kNm。4.1.2 风载荷风载荷按照建筑结构载荷规范（GB J 987），并结合地面雷达安装地点与条件确定。这些条件包括：当地的基本风压（由10年一遇的最大风速确定）、所处地区（山区、沿海、海岛、内路）、地面粗糙度（平面、城镇郊区、市区）和雷达罩距海平面或地面高度。风速所产生的速度压（N/ m2）可按下式计算： （4.5）式中 空

16、气的体积质量，=1.225 N/； 当地最大风速，单位是m/s； 风压高度变化系数，按表4.1确定。表4.1 风压高度变化系数离地面或海平面高度地面粗糙度类别/mABC101.381.000.71151.521.140.84201.631.250.94301.801.421.11401.921.561.24502.031.671.67602.121.771.77702.201.861.86表中地面粗糙度分为A、B、C三类：A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的中、小城镇和大城市郊区；C类指有密集建筑群的大城市市区。称为基本风压，它在球罩各处所

17、引起的荷载随球罩的经纬度而变。可以由球罩的体型系数来表示。根据风洞实验结果，可用表达式近似为 (4.6)式中 球罩纬度，顶点处=0； 球罩经度，迎风处=0。，坐标见图4.1。沿=0的纵向截面的分布如图4.2所示。 图4.1球罩上任意点A的坐标图4.2 球罩风荷载体型系数太原郊区的地面粗糙度为B类，离地面高度大为30m，由表4.1可知选风压高度变化系数=1.42。由太原气象参数查询得太原当地最大风速为25m/s，经式（4.5）计算得基本风压=1087.19 N/m2。球罩任意点处所经受的荷载为 （4.7）由图4.2可知只需计算特殊的五个点的荷载即可，这五个点分别为：。将=90，=0，=1087.

18、19N/m2代入式（4.7）计算得=543.59 N/m2。将=0，=90，=1087.19N/m2 代入式（4.7）计算得=-1087.19N/m2。将=90，=180，=1087.19N/m2代入式（4.7）计算得=-543.59 N/m2。将=120，=0，=1087.19N/m2代入式（4.7）计算得=135.90 N/m2。将=120，=1087.19N/m2代入式（4.7）计算得=-679.49 N/m24.1.3 雪载荷雪载荷与当地10年内最大地面积雪的深度有关，球罩单位水平投影面积上的雪荷载计算公式为： （4.8）式中 球罩单位水平投影面积上的雪荷载，单位为N/m2； 超载系数

19、，取=1.4； 雪荷载标准值。由建筑结构荷载规范（GB J 987）查得雪荷载标准值可用以下公式求得： （4.9）式中 屋面积雪分布系数； 基本雪压，单位为N/m2。基本雪压按当地的50年一遇的雪压值采用，在以上的规范中查得太原的为350 N/m2。屋面积雪分布系数根据不同类别的屋面形式选取，对于拱形（包括球形）屋面，如图4.3所示，屋面积雪分布系数计算公式如下： （4.10）式中 拱的高度。经三角函数计算得=0.161m，因此屋面积雪分布系数=0.78。图4.3 拱形屋面的屋面积雪分布系数将=0.78，=350 N/m2代入式（4.9）计算得雪荷载标准值=273 N/m2。从而计算出球罩单位

20、水平投影面积上的雪荷载=382.2N/m2。4.1.4 温度差设标准气温=25为无热荷载温度，冬季最低温度=-50，最高温度=50，则冬季时引起热荷载的温度差为=-50-25=-75夏季时能引起热荷载的温度差为50-25=25按上述温度差计算装有空调（恒温25）的球罩冬季和夏季的热应力。当未装空调时，罩体内外一般可视为温度相等，并将向阳面与背阴面的温度差略去不计。4.2 罩体内力分析内力指沿垂直于罩体厚度方向单位宽度上的力，以经向内力、纬向内力和剪切内力表示，单位为N/m。它们的作用方向如图4.4所示。对于硬壳式截球形罩体，可按各向同性薄壳无矩理论计算其薄膜内力，然后再考虑其基座固定处的干扰内

21、力（即基座边缘约束内力）。分别计算各种荷载单独作用时的内力，然后考虑不同荷载组合，即将几种荷载单独作用下的内力叠加，作为几种荷载联合作用时的实际内力。4.2.1 罩体在自重作用下的内力在均布自重集度作用下，球壳内力的计算公式为： （4.11） （4.12）=0 （4.13）式中 罩体直径，单位m； 经向角与纬向角，内力分布如图4.5所示。 图4.4 罩体任意点A的图4.5 罩体在自重作用下的内力分布以特殊的五个点的内力由式（4.11）和式（4.12）计算得：=-17.55N/m，=-17.55 N/m，=0=-35.1 N/m，=35.1 N/m，=0=-35.1 N/m，=35.1 N/m，

22、=0=-35.1 N/m，=87.75N/m，=0=-35.1 N/m，=35.1 N/m，=0 4.2.2 罩体因风载产生的内力在风荷载作用下，截球体的内力表达式为： （4.14） （4.15） （4.16）式中 风速时的速度压，按式（4.5）计算=1087.19 N/m2。以特殊的六个点的内力由式（4.14）、式（4.15）和式（4.16）计算得：=122.31N/m，=-244.62 N/m，=0=244.62 N/m，=244.62N/m，=0=122.31 N/m，=122.31 N/m，=0=346.44N/m，=380.08N/m，=0=254.81N/m，=224.13N/m，

23、=0=183.75 N/m，=41.58 N/m，=11.76 N/m4.2.3 罩体因雪荷载产生的内力雪荷载引起的球罩薄膜内力按下式计算：时 （4.17）=0 时 （4.18）=0 以特殊的五个点经计算得：=-95.92 N/m，=95.92N/m，=0=-95.92N/m，=-95.92 N/m，=0=-95.92 N/m，=95.92 N/m，=0=-71.94 N/m，=71.94 N/m， =0=-71.94 N/m，=71.94 N/m，=04.2.4 温差内力当球罩内为安装空调时，认为球罩温度为环境温度且内外温度相等，因此按无矩理论，其温差应力为零。4.2.5 边缘约束力上述内力

24、计算均按照无矩理论，没有考虑固定基座对球罩变形的约束。在基座处，球罩因自重所产生的纬向内力为 （4.19）式中 基座处球罩的经向角，如图4.6所示由以上计算得=78 N/m2，由图读取=120，代入式（4.19）得=88 N/m图4.6 边缘约束力示意4.3 内力组合对于前述作用于罩体的各项内力，应考虑它们的联合作用，即取诸因素的最不利组合，计算罩体各处的最大内力值，并据此计算球罩壳体的强度。经计算得：=131.15N/m，=134.15N/m，=0；=-8.71N/m ，=-113.58N/m ，=0；=-8.71N/m，=253.33N/m，=0；=239.40N/m，=627.77N/m

25、，=0。=147.77 N/m，=419.17 N/m，=0=11.76 N/m由上计算可知，罩体的最大内力发生在基圆上。其中，最大经向和纬向内力均发生在点处，为=239.40N/m，=627.77N/m；最大剪力作用于之间，在=60处，为=-11.76N/m。4.4 罩体强度计算通常由电性能设计确定罩体的结构形式与剖面尺寸后，再由上节所述的内力计算所确定的最不利组合的最大内力值，来校核在该处的剖面的强度。即计算最大内力点剖面的应力，用强度理论蔡-胡失效准则来校核强度。4.4.1 硬壳式单层结构的各应力对于硬壳式单层结构，其正应力、和剪应力为： （4.20）式中 壳块剖面厚度，由上述内力组合计

26、算得=MPa，=0.209MPa，剪应力=。4.4.2 强度校核蔡-胡失效准则由下式表示： （4.21）其中 ； （4.22） 式中 纵向拉伸强度，； 纵向压缩强度，； 横向拉伸强度，； 横向压缩强度，； 面内剪切，。另外一般可采用下式计算： （4.23）根据式（4.22）可求出：=，=，=，=-，=，=根据式（4.23）可求出：=- =-将上述结果代入式（4.27）计算得：=根据蔡-胡失效准则计算的结果远远小于1，因此该硬壳式单层雷达天线罩满足强度要求。4.5 罩体稳定性计算在计算罩体的稳定性时，主要考虑它在风压作用下是否产生屈曲。可以应用经验公式来计算临界风压： (时) （4.24） （时

27、） （4.25）式中 壳块剖面的折算厚度； 壳块剖面的折算模量。对于单层式壳块，；为壳块材料的弹性模量，查得=3.4GPa；代入式（4.25）算得=47892 N/m2；，球壳在风压下不会屈曲，该雷达天线罩的稳定性符合要求。5 罩体连接和表面处理5.1 罩体壳块连接大体上来说，复合材料的连接方式可分为两类：胶接连接和机械连接。大型地面雷达天线罩通常采用的是机械连接。实践表明,好的连接方式不但可以减轻产品的重量，取得较高的强度以提高其安全性和可靠性，还能增加产品的使用寿命，所以合适的连接方式应该根据产品的具体要求进行选择。对于罩体壳块连接有下述几点要求： 便于制造和安装 连接牢固可靠，又不过分增

28、大天线罩的质量和影响其外形 连接处对雷达电性能的影响小，而且能够密封，使罩外的风雨、盐雾、砂尘等不致通过连接缝进入罩内。单层式壳块之间的连接形式采用螺栓和盖板对接，如图5.1所示：图5.1 壳块之间连接示意罩体与基座的连接如图5.2所示；此时用螺栓（压块）将罩体连接于固定在地基的钢环上。图5.2球罩与基座的连接示意5.2 罩体表面处理由于地面雷达多数设置于沿海，高山或沙漠地区，其天线罩暴露于户外，直接经受太阳辐射和风暴雨雪、冰雹、盐雾和沙尘的侵蚀，因此如果对玻璃钢材料不进行涂层保护，则将不能有效承受上述因素的长期作用。难免出现树脂飞失、表层树脂老化、纤维外露等缺陷，为水分提供了渗入材料内部的通

29、道，使雷达天线罩的电性能和结构性能恶化。解决上述问题的方法首先是在选材（特别是树脂配方）上，注意提高其抗老化要求；另一行之有效的办法是在罩体表面涂覆防腐蚀涂层。可用作防腐蚀涂层的材料有氯丁橡胶、聚氨酯、氯磺化聚乙烯、氟橡胶涂料等，在这些材料中，通常添加二氧化钛白色粉末，使涂层呈白色以反射日光中的紫外线辐射。6 制造工艺由于雷达天线罩的壳块尺寸较大，一般采用裱糊方式在地面模具上制造。它的工艺方法与一般的大型裱糊单层结构、泡沫夹心结构或蜂窝夹心结构的工艺方法大致相同。此次设计的雷达天线罩的直径较小且形状有点特殊，故采用手糊成型工艺来制作雷达天线罩，手糊成型生产的雷达天线罩基本能满足雷达罩的力学性能

30、和力学性能。6.1 模具制作模具分阳模、阴模和边模三部分，对于单层式天线罩，其壳块常用单面模制造。由于一个截球形天线罩的曲率处处相等，因此其每个壳块均可共用阳模和阴模，仅边模需依分块形状而各自制造。阳模可以在地面用水泥砌成圆馒头状，然后用刮刀旋转形成规定曲率的球面。其制作要点是以下几点：(1) 平整一块圆形地面，圆周一环用水平尺严格校准。(2) 在圆形地面的中心垂直安置一根钢轴，钢轴在模具完成后可以卸走。(3) 用钳工工艺制作一钢板刮刀，刮刀的形状为圆弧形，它的内弧弧度即为球罩的内表面弧度。(4) 将刮刀焊接于轴套上，此轴套可与竖立与地面的钢轴滑动配合。(5) 在地面预先堆垒砖石，使之大致符合

31、阳模的形状，但略小于最后尺寸。(6) 在预垒的砖石堆上浇晒调制好的水泥砂浆，同时沿已经校准好的水平地面绕竖轴推转刮刀，刮去多余水泥砂浆，在缺料处补加水泥砂浆，刮刀经几周旋转后，获得外表面曲率等于四分之一球罩内表面曲率的水泥堆，刮制完成后，拔去竖轴，并将留下的孔洞用水泥填实。水泥硬化后，对表面进行检验、修补，并作表面处理。即得到用于裱糊的阳模。阴模在已制好的阳模上翻制，当球罩的直径较大时，可以直接从阳模翻制。边模的内廓形状与球罩划分的壳块的几何形状相同，有几类壳块，就应制作几种边模。对于截球形雷达天线罩的特殊形状，宜采用整体模的阳模，而截球形的基圆的尺寸小于球形的尺寸，为了方便脱模，因此模具的材

32、料宜选用能加热熔化的石蜡，按照制品尺寸要求来浇筑成型制成模具。选择液体石蜡作为脱模剂，将液体石蜡均匀细致的涂抹在模具表面。6.2 原材料准备6.2.1 胶液准备在回流及氮气保护下，将DAP单体加热至200进行聚合170min，自然冷却至室温得到粘稠的DAP 预聚液。6.2.2 增强材料准备增强材料选用E玻璃纤维方格布，对于截球形制品，须将方格布裁剪成预定尺寸的扇形布进行糊制。6.2.3 增强材料铺层手糊成型铺层层数的计算为： （6.1）式中 增强材料铺层层数； 手糊制品总厚度，mm； 增强材料单位面积质量，； 增强材料的厚度常数； 树脂基体的厚度常数； 树脂与增强材料的质量比。经查询数值和计算

33、得增强材料的铺层层数=7层。将裁剪好的玻璃纤维方格布逐层铺设在模具上，DAP预聚液涂抹在玻璃纤维方格布上，要使玻璃纤维方格布浸润成分，不断用压辊压实玻璃布，赶出气泡，反复进行此操作至铺层数达7层。6.3 固化成型手糊成型大多是在室温下固化，保证环境温度在15上，湿度不得高于80%，否则温度过低、湿度过高都不利于固化。为了缩短生产周期提高生产率，一般对制品进行加热处理，使制品在较短时间内充分固化。经查询制定如下固化过程：制品在85下的烘箱内固化12小时，然后接着在130的烘箱内下固化4小时。6.4 脱模及后处理固化后的制品冷却后，对其进行脱模：加热模具使石蜡熔化倒出来后即可得到制品。脱模后的制品

34、表面需清理干净，然后打磨光滑，喷涂上一层聚氨酯加入极细二氧化钛白色粉末制的的保护层。最后经验收合格后可得制品。6.5 成品质量检验对于手糊成型，它的制品质量稳定性不高，所以确保使用要求必须对产品进行严格检验。检验内容包括以下三个方面：6.5.1 外观表面为胶衣的制品外观应达到：表面光洁、平整、色泽均匀、无裂纹、无杂质、无皱褶和无气泡等6.5.2 功能根据产品用途要求，测试其耐水性、耐腐蚀性、阻燃性、受力变形、材料强度和弹性模量，以及各种产品的特殊性能。6.5.3 其他尺寸、重量、外形尺寸、厚度尺寸、变形尺寸、开孔尺寸、骨架尺寸按图纸公差验收；单体重量、配件重量、总体种类按要求验收。7 应用与展

35、望7.1 应用实例我国使用的地面雷达天线罩主要立足于国产。40多年来，我国已研制成功多种型号和用途的地面雷达天线罩，主要有精密跟踪、引导、警戒和气象雷达天线罩以及相控阵雷达天线罩等。近年来，机动性较强的宽频带雷达天线罩的用量增加很快。国产地面雷达天线罩的形状有截球形、圆筒形、平板多面形等，其中截球形用量最大。其中较典型的有以下几种：大直径超远程精密跟踪雷达天线罩；高精度精密跟踪雷达天线罩；引导雷达天线罩；警戒雷达天线罩；气象雷达天线罩；相控阵雷达天线罩；宽频带雷天天线罩。7.2 应用展望地面雷天天线罩作为一种玻璃钢复合材料制品，我国从20世纪60年代开始研制，由于使用中证明它具有透波性能好、抗风、防