机械外文翻译文献翻译同轴激光熔覆工艺条件分析

1、 同轴激光熔覆工艺条件分析U. de Oliveira, V. Ocelk, J.Th.M. De Hosson*Department of Applied Physics, Materials Science Centre and Netherlands Institute for Metals Research, University of Groningen,Nijenborgh 4, 9747 AG Groningen, The NetherlandsReceived 14 March 2004; accepted in revised form 25 June 2004Availab

2、le online 13 August 2004 摘要通过同轴激光熔覆使钢基体上形成密集的镍基涂层所使用的Nd:YAG两千瓦连续激是来自于理论和实验的角度的研究。理论分析集中在激光照射和粉末粒子通过简单的热转递模型到达基板。这种方法提供了准确预测激光功率分别对融化的粉末粒子和基板的要求。一份合适的关于涉及主要过程参数方法的实验分析是基于对一个逐渐改变的单个过程参数的检查。主要工艺参数和个人激光轨道几何特征的相关性已被发现并进行了讨论。D 2004 Elsevier B.V. All rights reserved.关键词：激光熔覆；Nd-YAG激光；加工；同轴1.简介 激光熔覆技术允许沉积物在

3、基材上形成厚厚的保护膜。这个进程可以描述为通过熔覆高能量激光照射热源的基板表面来添加一种材料。每一步形成的覆盖厚度通常是50微米到2毫米。一旦需要一个更厚的保护层，这一步骤可以再次实施。激光熔覆过程可有三种不同的方法执行。使用预先放置粉末，覆盖材料应用于浆料1,2的形式。这一过程通常是一个小型加工窗口，费时并且有时也难以适应复杂的几何形状。其次,覆盖材料可通过电解被递送到熔池。这个过程是很难控制的,往往导致高稀释率。最后,用粉末注射的激光熔覆技术是一个很有吸引力的方法也本文的主题。在这个过程中，载气是用来在一个步骤中当激光扫掠基板表面形成一个适合单个覆盖厚度的熔池时在激光束下来形成一股粉末流。

4、当单个的轨道连续地一个挨一个的出现时就可以形成一个完全的稠密层。这个过程需要的最低表面处理并且需解决复杂的几何应用问题。有两种送粉方式：从一个侧面或激光束同轴，见图 1 侧面熔覆技术已经广泛的在以前的作品中描述1,3。当粉末注射流从激光束离轴，基板运动方向的改变会导致完全不同的局部熔覆条件。当粉末流注入从激光束偏离,改变的基质导致完全不同的运动方向当地层条件。例如,一个所谓的“bagains thill”熔覆条件时发生在当粉末流来自于基质一动的一侧时。在这种情况下,覆盖粉末只是暂时的被困在溶液轨道和平坦的基板之间形成的角落里。这导致比所谓的“over hill”覆盖结构更高的粉末效率，当粉末是

5、来自相对的一边。 图1 .同轴(左)和侧轴(右)激光熔覆装置在移动基板上的比较当粉末流与激光束同轴提供时，对在一个平面垂直于基板的激光束运动的所有方向是等价的。同轴激光熔覆过程对于覆盖层的指令是如此的独立。因此，有可能产生同样的独立于工件的运动方向的工作部分。这种同轴激光熔覆技术的优势被应用于3D设计中零件的形成。激光熔覆技术的操作窗口是依据激光功率P,扫描速度S 和送分率F.然而一些额外的工艺参数例如激光束斑点的大小，激光束能量的分配，数量和保护气体和运载气体的种类尺寸，速度，和送粉方向等，都有重要的作用。由于涉及的相互作用（激光束/粉末，激光束/基材，粉末流/熔池，粉末流/固体基板，等。）

6、和物理现象（块和热的专递，液体流动，相位信息等。）一个完整的带有送粉的激光熔覆技术说明书是相当复杂的。虽然某些物理模型6-8中描述的熔覆特性的有用的个体加工参数的影响，实验考试的窗口和工艺参数之间的复合特性和工艺参数统计关系搜索仍在探索必要新的涂料。从实际角度来看，这是适当的引入两个新的工艺参数，即参数P / S，它刻画了每单位长度的激光跟踪提供的能量，而参数F / S的对应的新的材料提供单位长度的激光跟踪。覆盖粒子别发射到激光束中的时间取决于主要由运载气体流量控制的速率Vp。因此通常以运载气体在喷嘴口出的速度作为粒子速率的最大值。单激光轨道可放射在相当宽泛的操作窗口中。一个完整的包覆层是由一

7、个侧面并排单曲连续沉积。然而，如果要建立一个最佳的被覆层（良好结合的，厚，致密，无裂缝）单曲应履行一定的几何特征，它可以在一个特定的加工窗口实现。在本文中，一对同轴激光熔覆过程的理论和实验研究，提出了旨在了解同轴包层之间的主要参数和个人激光激光轨道几何特征和理解的过程关系的基本概念。2.实验在我们的调查中，以平均颗粒大小为60Am的镍铬基合金粉19ESulzer-Metco，和60毫米直径的C45低合金钢棒为基质进行研究。这两个材料的化学成分如表1所示。研究的主要熔覆轨道参数激光的影响，我们采用了分级实验10,11。这种方法是基于一个工艺参数的不断增加，其余则保持固定。单包层跟踪实验，分别在五

8、个送粉率不同层次的所有组合中：F = 66.7，91.7，116.7，141.7和166.7毫克/ s的五个扫描速度S= 1.67，2.67，3.67，4.67和5.67毫米/通过实现的到了衬底栏下同轴旋转激光头。在每个单轨道，激光束功率P不断增加，从200至1500瓦沿着一条基板栏循环。总之，25激光曲目进行了探索整个处理窗口。图. 2 一个典型的激光轨道，其主要截面几何特征：覆盖高度H,覆盖宽度W,覆盖面积Ac,熔化区Am和附着角度。计算机控制的激光熔覆同轴系统包括：Metco 9MP送粉器，同轴激光熔覆喷嘴，XYZ旋转数控台和2千瓦连续波的Nd：YAG激光器。 高能量的激光分布特征是聚焦

9、在基板上方15毫米处导致激光束的斑点直径为3.2毫米。计算机控制允许操作在激光熔覆通过激光泵浦灯的线性区间内的200-1750瓦特功率变化的激光功率P。因为我们研究了激光熔覆过程中使用的激光功率梯度实验，激光功率梯度要相当小”。对激光功率的线性变化沿单激光在激光6.9瓦/ mm功率梯度跟踪结果。该加工区内部的激光功率的变化，然后小于25瓦，这似乎是一个相当小的值。图.2显示一个典型的激光跟踪截面和几何量定义主通常采用的激光跟踪特性：包层高度H（毫米），包层宽度（毫米），包层面积（平方毫米）和熔融区面积（平方毫米） 。从这些特征，有两个重要的数量进行评价：稀释D和包层角。稀释D =Am/（Ac+

10、Am）量化的衬底材料，已被熔化，在熔覆过程以及与其他材料混合的相对量。尽管一些成功熔覆涂层与基体之间总是需要稀释，以确保良好的冶金结合，但事实上，高稀释可降解膜的性能要求它保持合理的低。在实践中，包角是必需的足够大，以避免在涂层孔隙率的产生，当重叠的单独的包层轨道出现时。为了避免系统误差和数据相当分散，往往一个假设是，该激光跟踪截面位于一个圆12。包层角度可以从关于激光轨迹宽度W和激光包层高度H的公式a=1802arctan9(2H/W)中计算出。由于基板是圆，激光跟踪一些几何特征测定采用非破坏性的方法。一个轮廓线被用于将激光轨迹映射在屏幕上，以便包层高度，覆盖面积和轨迹宽度可以用数码软件从数

11、码图像中计算出来 图.3。这种方法很有趣，当人们需要一种低耗时的方法来评估激光熔覆的特点。然而，包跟踪内部的功能研究像熔化区的形状和稀释，仍然需要横切。对于所有的单独轨迹几何特征，包层面在每隔45度被横截。对样品进行化学机械抛光和蚀刻的金相观察。一对激光束能量在每一个分段表面相应的值被分配使用的线性增加已知值泵浦功率和激光校准曲线14，其中涉及的泵浦功率和输出功率的激光束。 3.结果与讨论3.1 同轴激光熔覆几何学和理论计算图.4 显示了同轴激光加工有关的几何特征。同轴输出喷嘴和包层表面之间的的距离预计约为13毫米，由于固定形状的圆锥型（下角的H = 708的9.5毫米直径）粉末流从喷嘴出口流

12、出。该激光束的焦点是对同轴设置通常位置靠近喷嘴输出，以争取最大限度地减少它附近的激光束喷嘴的半径。激光光束发散角的2= 13.78。这两个角度，一起与激光散焦距离，LD和喷嘴的工作距离是输入需要计算距离变量，超过该粉末粒子与激光束相互作用。 图. 3 非破坏性激光轨迹图像，可用于激光快速轨道几何特征轮廓图像评估。 图. 4. 实验中应用激光熔覆几何学和相应的粉末的激光束相互作用面积计算图表。激光功率要求分别熔化基材的功率和粉末的功率Pms和Pmp,是在Jouvard et al提议的模型基础上计算的。其基本假设是：1 在入射能量在基板上包含两个贡献：从发射能量束与能量的相互作用领域内的激光束来

13、加热粒子来。只有一小部分的粒子，这有助于在复合层，是假设的热能传输到底层;2 激光束内的衰减的粒子相互作用领域云根据朗伯比尔定律16。一个坐标，Z的是从点云之间的粒子相互作用和激光束开始测量（见图4。）;3 球形粉均匀分散在整个截面的相互作用领域，但其浓度的降低与Z由于面积增加的相互作用半径;4 区域内的相互作用粒子的速度是恒定的;5 热在基板表面转移遵循一个一维，半无限墙逼近。根据这些限制，所需功率的激光来加热基板的熔化温度时可写为：所需的激光功率和加热粉的熔化温度是：使用：和其中：Tms是基板的熔化温度，Tis为基板的初始温度，Ks为基板的热导率，由于是基板的热扩散，色调是激光束/基体的相

14、互作用时，Mp是粉末粒子的质量，Cp为粉末材料热的热容量，Tmp是粒子的熔融温度，Tip是粒子的初始温度，As是基板吸收系数，Ap是颗粒吸收系数，Ape是粉末熔覆效率系数，Sint是激光束/基体的相互作用区的大小，是粉消光系数=3(1-Ap)/2p Rp，p是粉状物料的密度，Rp是粉末颗粒半径，Vp为粉末粒子的速度和Sp是粒子的横截面。积分求解方程（3）及（4）数值，我们计算了所有的激光熔覆实验计算出Pms和Pmp，利用主要文献输入参数 15。这些计算结果显示重要作用，同轴激光熔覆参数：粉末颗粒，Vp速度。这个速度主要取决于由载气送粉系统中的使用量。这个速度上限可估算为载气图的速度（0.25-

15、1.5米/秒）。同轴激光熔覆几何用实验和相应的计划粉末的激光束相互作用面积计算。 图.6 （一）六毫米直径的C45棒与实验激光轨迹集中在具有相同的送粉率参数F扫描速度S以及送粉率f组五条轨迹的增加从左边到右边。可见的黑色钢笔线条标记在362.5和1500瓦功率的整个水平棒级实验用激光功率的地方。离激光跟踪的分部良好，没可见的有包层。 （二）部分激光棒实验后跟踪检查的激光切割。图.五清楚地表明，在加工区的粉末粒子速度的关键作用。激光功率要求熔化基板以及复合颗粒为颗粒大小在60微米，熔覆钢基板尺寸粉CASE函数曲线。热性能的粉末在文献中可以找到。 17，基体材料以及在此计算中使用的吸收系数在文献中

16、可以找到。 15。激光离焦量，劳工处，为15毫米，钕的工作距离为14毫米，送粉效率系数Ape为这个计算，这是一个平均值在我们的实验观察到0.3。正如图.五清楚地表明，粉末屏蔽效应增加Pms只是在速度较低的粒子。当粒子速度大于0.5米/秒高，与Vp Pm的变化并不显着。另一方面，所需的功率加热的粉末粒子的熔化温度的Pmp粒子速度呈线性增加。这两个图的交叉形式四个方面的同轴包覆，如图所示制度不同的领域。 5.区域内没有熔覆发生。区域内二，复合轨道可以形成，但使用的基材不熔化，因此没有良好的冶金结合激光轨道之间和衬底形成。激光熔覆是不是这方面的成功。某处在禁区内三的激光熔覆过程在于最佳区域。四区可视

17、为一个低效率的激光熔覆区。固体粉末颗粒达到比较高的速度，从而导致了固体颗粒/液体表面相互作用具有高排斥力液体表面4。该复合粒子的速度是没有变化在我们的实验。然而，在较陡的PMP粒子速度的依赖是一个很好的设想，为有效包覆粒子速度的最佳可用于同轴电缆的粉末尺寸和性能的宽间隔发现。图。 5。计算所需功率激光熔化基材Pms及粒子的Pmp作为一种粉末速度为19E条美科粉对C45钢基体（80微米大小）同轴包覆功能。送粉率f = 1.417毫克/ S和扫描速度S =4.67毫米/秒3.2。同轴激光熔覆试验正如图. 6清楚地表明，所有25个激光轨迹都是跨四个削减，并提供了175点，可用数据的总截面对应的S，F

18、和P值的不同组合。激光熔覆过程是基于热之间的激光束，衬底和粉末和粉末流动性之间的表面质量和熔融移转。因此，在调查过程中可以执行的所谓的组合参数的基础上18。两个量是基本的：粉量每单位长度的激光跟踪F / S和单位的激光跟踪P / S的长度提供的总热量输入图。 7激光跟踪带来了横截面图变p和f / S的这张地图上清楚显示单包轨道几何参数的过程中一些相关问题。首先，它是观察的过程，这里面产生了非常广泛的激光熔覆参数区间的激光跟踪Nd棒。例如，一般的面积Ac为0.2 mm，用于改变最精致的激光在左上角到4平方毫米以上为在位于下图右下角最大的轨道。图. 7这种增加不能简单地解释，通过对每单位长度交付F

19、 / S的复合材料的数量增加，因为这个数量只增加八倍。粉末覆盖效率大幅提高，必须结束。比较中的包层高度H为45mm和720瓦，人们可以得出这样的结论被覆高度H主要依赖在F / S参数，而激光功率有一个关于这个小的冲击数量。另一方面，在复合宽度改为沿两个轴的方向图.7熔覆型材在上面已经提到的图的对角线的特点是小融区和低价值的稀释在更高的F值也因此四/ S和激光功率低，没有建立良好的连接，导致从基底被覆轨道分离。在这种情况下，将基板热输入衰减，屏蔽效应，由于粉末和基体高速，是如此强烈，熔覆过程区下图描述了实现的条件 。图. 5。图。 7。同轴激光跟踪镍基C45钢基体上激光熔覆粉末横截面图。熔覆参数

20、F组合在水平轴f/ S的每单位长度的材料数量。激光功率垂直轴。更详细的观测图。 7得出的结论，该基板的深处熔化区主要取决于激光功率图对角线下方。图. 7，基体形状特征的熔体同轴包覆区域可见。虽然对激光束的能量在一个高的分布使用，熔区深度强烈增加了激光跟踪的核心部分。针对此问题说明如下：从粉云的形状和内部加工区粉分布。当然，这并不是均匀分布的，因为它在图中简单的模型假设。 图.4。在一本粉和激光束之间的第一次接触的地方，粉出现了激光功率分布的边缘为主。该粉末屏蔽效果是非常有效的，因为有这个距离，从基材激光功率密度以及粉末颗粒的密度，是最高的。此外，剥离部分的激光能量在这个地方被屏蔽粉运（以热能的

21、形式）的激光轨道，其中粉流路由的核心部分。这种特定形状的基板面积融化表明，同轴包覆设置可以更容易受到跨运行孔隙的形成由于激光功率，这是为了跟踪激光重熔以往缺乏。为了量化上述定性的观察，对激光跟踪特性的主要参数激光熔覆同轴依赖性进行了研究。我们想在这里指出，有包层高度H，复合宽度W和包区在激光跟踪Ac和横截面测量中获得相同的价值观无损测量结果只有很小的差别。图. 8显示了激光跟踪高度H对加工参数的依赖。图. 8A条几乎显示了高度的被覆与不同的扫描速度增加摄食率f在一个激光功率的线性增加P值718瓦特激光熔覆接近2毫米的高度可以很容易地实现选择较高摄食率和扫描速度较慢。当然，一些与F点的最高值和最

22、低值的S中缺少图。因为有了强大的粉屏蔽作用8A型，如前面提到。一个详细的统计分析显示，被覆高度H主要摄食率f和S的扫描速度激光功率不依赖发挥重要作用。图.8 高度H为激光熔覆送粉率的F函数与固定激光功率，扫描速度的P = 718瓦（一）。激光对组合参数F包高度依赖/ S的虚线标记95置信区间（b）项。从实际角度来看，它可以是非常有用的，如果个人之间的特点和联合工艺参数相关可能被发现。通常，一个反复试验的方法来找到这样的组合参数。统计分析也能够估计个别激光熔覆重要参数和他们之间的相互作用。统计分析也能够估计个别激光熔覆重要参数和/或他们之间的相互作用。正如图。 8B条显示，统计线性相关与回归之间

23、相对较高的激光熔覆高度H和F / S参数存在系数R = 0.96。一种线性回归95置信区间图。 7。同轴激光跟踪镍基C45钢基体上激光熔覆粉末横截面图。熔覆参数F组合在水平轴/ S的刻画了美联储每单位长度的材料数量。激光功率垂直轴。美国132奥利维拉等。 /表面与涂层技术197（2005）127-136也显示。这一结果不同于由Felde等人发现。 18，相关的复合高度为：和一个类似的回归系数组合参数。然而，他们的激光熔覆实验，使用侧面包层设置，当粉末激光束内部花费较短的时间才达成的熔池。在这样的设置，在粉末颗粒不均匀的温度分布以及一个激光束的衰减通常存在19。这可能是原因单位长度，磷/秒，激光

24、能量仍是护套高度的重要参数。同轴激光熔覆，护套高度H与材料数量，每单位长度呈线性增加。图.9说明了激光跟踪宽W，作为工艺参数函数的行为。现在，激光功率P，扫描速度S都证明是至关重要的，送粉率f几乎是最重要的参数。图. 9A显示在一个送粉率f = 91.7毫克/这个对激光功率P宽度瓦的激光跟踪扫描速度，不同的价值观，依赖该激光轨道宽度从1毫米，观察到较低的激光功率，以价值接近3毫米，高功率激光扫描速度和低观察。详细的统计分析还表明，在恒定的激光功率的激光轨道宽度W增加线性降低扫描速度，在一个侧面观察到的包层设置8,12。然而，这种减少陡峭取决于激光功率。合并后的参数，它与统计相关的激光轨道宽度W

25、为整个集团的试验点，是P /，因为很明显，如图所示。 9B条。有趣的是，要注意，它已被实验证明8，以及在一些模型计算7,8,20，该基板熔化激光功率和线性，这是成反比的区域深度的增加根扫描速度。 表2总结了相关性的最佳组合参数与观察到的几何特征激光跟踪发现。粉末的效率，Pe，只是计算出包面积测量，交流送粉率,Ac，扫描速度作为Pe = AcSp / F，S，和粉密度与相关系数（0.95）的相对高值组合参数，发现所有直接测量量：小时，瓦，交流和Am。复合角，稀释D和粉效率与Pe相结合的参数显示有所降低相关。图. 9 激光熔覆宽度W的激光功率P功能和固定送粉率f = 91.7毫克/秒（一）扫描速度

26、S。激光对组合参数的依赖包宽度。虚线标记95置信区间（b）项。正如所料，包区域交流，在很大程度上依赖于数量单位长度F号美联储材料/ S的此参数量化粉量，其中基础的激光轨道。在较高的功率水平，几乎在加工区的粉末颗粒都融化和路由接近熔化的分配，可为高斯21描述池中心。应当指出的是，我们没有观察到任何的交流或体育线性依赖于激光功率体育，这里的坡度变化，观察及顶解释。 15由于电力门槛，粉是直接由激光束熔化。这一事实的原因可能是通过图. 5。当复合粒子的速度是在间隔其中只有一小间的项目经理和Pmp选择存在差异，这几乎是不可能的登记交流（P）的依赖，两种不同的包层制度。我们的粉末材料的熔点较低（1040

27、 摄氏度）还表明，我们在这样一个制度的工作。R是相关系数，a和b为常数的线性关系：Q=a+Bc相比之下，熔化区主要是成正比上午在激光功率P，而送粉率F和S是扫描速度与影响较小的参数。在我们的实验中，包角值从508到1308不等。它只是显示是成正比的S和扫描速度成反比楼的摄食率几乎稀释d从0到55不等。这是相当困难的实现，主要是因为已经提到的熔融领域的具体形状与低稀释高激光熔覆的高度结合。一个单一的激光跟踪稀释10至30已被选定，形成由个别激光轨道重叠的厚，孔自由涂层。然而，重叠形成的涂层最终稀释度可望较小3，因为梁的部分能量消耗是为了融化重叠的轨道。最后，粉末效率因素Pe是由组合参数控制的。实

28、现Pe价值的改变，从约15的最低值组合参数观察，直至最大的价值50%。通常相同的相关系数（0.90）是从Pe与中发现的。组合参数会描述激光轨迹宽度的反应。因此，一间粉效率和激光跟踪宽度的相关性可以预期，这在图.10确认。这种关联性证明了粉流域模型的假设4,21，即这两个，固液体和液液粉/底物相互作用期间领导同轴包覆在颗粒拦截。另外粉效率的提高可能是可能的，通过调整，目的是尽量减少与稳定的粉末粒子的速度流锥共同载体气体的数量。在实践中，形成无孔膜，但单曲并排存放与重叠，尽量减少“hills valleys”轮廓所造成的粗糙的一面。间运行，可形成孔隙因急性包角。为了形成致密层，一个角度，建议18比

29、100更高。一个强大的第二个重要条件涂料是保持在一个合理的低价值的稀释。图. 11代表了工艺参数的地图，这需要与S / F这两个条件结合起来考虑，磷对横轴垂直一个参数的参数。图表中的点显示了所有我们组合实验中用到的尺寸。所有右边的点满足条件：100。由于稀释D是线性的的参数控制p配合，不断稀释曲线图将形成一个双曲线函数。 11。为5和30不断稀释曲线描绘两个固体曲线。试验区这两个实线和垂直线从左侧有限揭示了实际处理窗口（如图阴影区。11）理想的无孔的，低稀释的涂料生产。如果垂直线，这表明了复合角度的情况下，似乎是相当大的限制因素比激光束斑大小的改变，可能是解决方案，它允许在更高的激光功率对涂层

30、的形成。包角跟踪统计与高度H和S / F的关系还允许绘制与激光跟踪高度倒数第二的规模水平轴。最后，包间的面积Ac和允许的线性关系，以记忆0.25六虚线交流等值线至5平方毫米。图. 11因此，总结了一整套实验，再加上轨道之间的特点和同轴激光熔覆一些参数的统计关系。它可以用来作为选择所需涂层工艺参数的选择指南。图。 10。激光跟踪和宽度之间的的相关性粉末效率同轴镍基C45钢基体上激光熔覆粉末。虚线标记 95的置信区间。图. 11在P处理窗口主场迎战的S / F表示同轴激光熔覆。点对应分析了激光跟踪截面。垂直实线包角条件决定了连续涂层要求;两个固体双曲线终止允许的稀释和面积的灰色显示窗口，其中一个最

31、佳的包覆层可以形成。虚线与被覆面积徒表示值等值线。4.总结 理论和镍基粉末同轴激光熔覆钢基体的实验研究揭示出了若干具体的功能区分从传统的同轴电缆护套侧面包层设置。该模型是基于同轴激光头，从而提供了合作熔化基材和粉末颗粒最小的激光功率的几何形状。计算预测为粉末颗粒在同轴粉末流速度至关重要的作用。这速度可作为另一种精细的全过程，调整工艺参数。该实验装置，其中正逐步改变激光功率，而其他两个主要工艺参数是固定的，允许包层，以便需要正确处理窗口定义实验激光大幅减少。激光跟踪之间的基本特征和主要工艺参数关系的实证研究发现激光跟踪所有特征，相关系数大于0.9。这些关系中的一些不同于关系观察了标准侧包层设置。

32、对称回转的粉/激光束相互作用区和粉末流动锥形状旋转对称确定具体形状的基板面积融化，这是在其核心部分更深基板相比熔体中形成的一个侧面面积熔覆设置。因此，稀释可能需要更高的价值，以形成具有良好的粘接激光跟踪。 致谢荷兰研究对金属研究所是公认的金融支持。参考文献 1 R. Vilar, Journal of Laser Applications 11 (1999) 64.2 N.B. Dahotre, Advanced Materials and Processes 160 (2002) 35.3 W.M. Steen, V.M. Weerasinghe, P. Monson, SPIE 650 (

33、1986) 226.4 J. Lin, Optics and Laser Technology 31 (1999) 233.5 A. Yakovlev, Ph. Bertrand, I. Smurov, Development of 3D functionallygraded models by laser-assisted coaxial powder injection, (inpreparation).6 M. Picasso, C.F. Marsden, J.-D. Wagniere, A. Frenk, M. Rappaz,Metallurgical and Materials Tr

34、ansactions 25B (1994) 281.7 A.F.A. Hoadley, M. Rappaz, M. Zimmermann, Metallurgical Transactions22B (1991) 101.U. de Oliveira et al. / Surface & Coatings Technology 197 (2005) 127136 1358 M. Bamberger, W.D. Kaplan, B. Medres, L. Shepeleva, Journal ofLaser Applications 10 (1998) 29.9 Ph. Bertrand, M.

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