奥贝尔氧化沟计算说明书

1、.氧化沟奥贝尔氧化沟是延时曝气法的一种特殊形式，一般采用圆形或椭圆形廊道，池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有机械曝气和推进装置，近年来也有采用局部区域鼓风曝气外加水下推进器的运行方式。池体的布置和曝气、搅拌装置都有利于廊道内的混合液单向流动。通过曝气或搅拌作用在廊道中形成0.250.30m/s的流速，使活性污泥呈悬浮状态，在这样的廊道流速下，混合液在515min内完成一次循环，而廊道中大量的混合液可以稀释进水2030倍，廊道中水流虽呈推流式，但过程动力学接近完全混合反应池。当污水离开曝气区后，溶解氧浓度降低，有可能发生反硝化反应。 大多数情况下，氧化沟系统需要二沉池，但有些场合可以在廊道内进行沉

2、淀以完成泥水分离过程。 1、 氧化沟类型选择 本工艺所采用的Orbal氧化沟具有如下工艺特点：1)采用转碟曝气，混合效率较高，水流在沟内的速度最高可达0607ms，水流快速地在外沟道进行有氧、无氧交换，同时进行有机物的氧化降解和氮的硝化、反硝化，并可有效的去除污水中的磷。中沟与内沟中污水的有机物进一步得到去除降解。出水水质好。2)供氧量的调节，可以通过改变转碟的旋转方向、转速、浸水深度和转碟安装个数等多种手段来调节工艺系统的供氧能力，使沟内溶解氧值保持在最佳值，使系统稳定、经济、可靠地运行。3)污水进入氧化沟。具有推流式和完全混合式两种流态的优点，出水水质稳定。对于每个沟道来讲，混合液的流态基

3、本上为完全混合式，由于池容较大，缓冲稀释能力强，耐高流量。高浓度的冲击负荷能力强；对于3个沟道来讲，沟道与沟道之间的流态为推流式。有着不同的溶解浓度和污泥负荷，兼有多沟道串联的特征，难降解有机物去除率高。并可减少污泥膨胀现象的发生。4)椭圆形沟平面布置有利于利用水流惯性，节约推动水流的能耗。在曝气过程中。串联的沟道水流形成典型的溶解氧浓度变化O12(mgL)，因而自动控制了系统的生物脱氮过程。外沟溶解氧平均值很低。氧的传递作用在亏氧条件下进行，具有较高的效率，因而起到节能的作用。5)污泥龄较长，使污泥量较少并趋于好氧稳定，从而简化工艺流程，管理方便其中，采用人工加药后进行机械搅拌。2、 设计泥

4、龄 与其他氧化沟一样，由于点源曝气，氧化沟中存在缺氧区域，在奥贝尔氧化沟的外沟，更由于亏氧，缺氧区更大，因此当只要求硝化时，泥龄应取10d，再加上除磷要求的厌氧区，反硝化泥龄由公式确定N0=N-0.05(S0-Se)-Ne=15-0.05(150-20)-5=3.5mg/LKde=N0/S0=3.5/150=0.023查表近似得Vd/v=/=0.17总泥龄为c=10/(1-0.17)=12.1d其中缺氧泥龄为=2.1d3、 计算污泥产率系数YT取10，k=0.9Y=k0.75+0.6-= 0.90.75+0.6-=1.65KgSS/KgBOD核算污泥负荷 Ls=0.09Kgbod/(KgMLs

5、s.d)4、污泥浓度污泥浓度取X=4g/L5、 氧化沟容积分为4座氧化沟，则每格Q=100000/4=250m/hV=2359.5m3取2360m3。水力停留时间T=V/Q=2360/24000=0.984d6、 沟形设计全长设4座氧化沟，M=4，每座容积为Vi=V/2=2360/2=1180m3设水深H=4m，每座氧化沟面积为Fi=Vi/H=1180/4=295m3，L取28m，则B=10.54m ,B取11m。根据要求，对脱氮要求高，氧化沟首先应满足脱氮要求，除磷可在氧化沟前增设厌氧池，因此，氧化沟应按A/O生物脱氮模式设计计算，同时，为了使氧化沟宽度比较接近于二沉池，氧化沟形状宜采用棒形

6、。设沟宽；外沟、内沟各B=2.0m，沟深H=4m中心岛宽度；1m 两头圆弧形半径r=0.5m 隔墙宽d=0.2m由此可得氧化沟外沟外侧圆弧半径为R=3B+r+2d=6.0+0.5+0.4=6.9m外沟圆弧段面积S1=(6.92-4.92)=74.2m2中沟圆弧段面积S2=（4.22-2.72）=32.5m2内沟圆弧段面积S3=（2.52-0.52）=18.8m2圆弧段总面积F1=74.2+32.5+18.8=125.5m2直线段面积F2=Fi-F1=295-125.5=169.5m2直线段长；L2=F2/6B=169.5/12=14.2m各沟总面积；F外=74.2+22.014.2=131m2

7、F中=32.5+22.014.2=89.3m2F内=18.8+22.014.2=75.6m2三沟容积（面积）之比为；V外：V中：V内=44.3% ： 30.2% ： 25.5%与要求的比例接近，可行.7、 计算需氧量和脱氮计算需氧量O2=OcSt+4.57Nht去除含碳有机物单位耗氧量Oc是泥龄和水温的函数，计算时应取可能发生的最大值，因此要按低水温和高水温两种工况进行计算，并取二者中的大者作为依据，低水温的工况是T=10和c=10d，高水温的工况是T=30，但泥龄不能再用10d，因为水温增高硝化所需泥龄缩短，T=30时硝化泥龄不到2d，为安全计算，取c=4d按T=30，c=4d计算Oc，查表

8、可得两种工况下的Oc值T=10和c=10d时 Oc=1.04KgO2/KgBODT=30和c=4d 时 Oc=1.07KgO2/KgBOD取Oc=1.07KgO2/KgBODBOD去除St可按公式 St=fcQa (S0-Se)10-3(Kg/d) 查表，取BOD负荷波动系数fc=1.2St=1.2240000（150-20）10-3=37440Kg/d需硝化的氨氮量按公式Nht=24QNk-0.05(S0-Se)-Nhe+510-3(Kgd)Nht=241000015-0.05(150-20)-5+510-3=2040KgN/d=85KgN/hO2=OcSt+4.57Nht=1.0737440+4.572040=49383.6KgO2/d=2057.65KgO2/h单位耗氧量=0.055KgO2/KgBOD三沟实际需氧量按下列比值分配 外：中：内 = 50 ： 30 ： 20每座氧化沟的外，中，内沟实际需氧量为外沟 0.5 = 257.2KgO2/h中沟 0.3 = 154.3KgO2/h内沟 0.2 = 102.9KgO2/h由于外、中、内沟溶解氧分别为0、1、2mg/L，换算系数K0也不一样，需要分别计算各沟的K0值K0=其中取0.85， 取0.9