东界路现浇梁支架模板专项方案送审稿

1、东界路（翔安北路-同安大桥段）道路工程 B标段桥梁工程现浇梁支架模板专项施工方案编制：审核：批准：中铁七局集团第三工程有限公司2007年5月26日目录第一章方案编制的主要依据 3.第二章桥梁工程概况 3.第三章支架及地基设计要点 4.第四章现浇箱梁支架及模板的验算 5.第五章支架搭设施工要求及技术措施 2.9第六章安全防护措施及安全技术交底 3.4B标段厦门市东界路（翔安北路同安大桥段）道路工程桥梁工程现浇梁支架模板专项施工方案（送审稿）第一章 方案编制的主要依据1、厦门市东界路（翔安北路同安大桥段）道路工程 B 标段施工图设计文件 及地质勘察报告书，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。2

2、、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文（城市 建设部分），以及现行有关施工技术规范、标准等。3、参考公路桥涵施工技术规范 、公路桥涵地基与基础设计规范 、建筑 地基基础技术规范 、建筑地基基础设计规范 、建筑施工碗扣式钢管脚手架安 全技术规范、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 、混凝土工程模板与 支架技术、公路桥涵施工手册 、建筑施工计算手册 、路桥施工计算手册 等。第二章 桥梁工程概况本标段共有桥梁两座,其中东坑水道桥全长258米，孔跨布置为8X 30米 一联预应力混凝土箱形连续梁分离式桥。桥面全宽 ：30.5m，每幅桥宽：14.7m，桥 面横坡:1.5 ，通过箱梁

3、整体旋转而成。全桥范围内道路中心线为平曲线，半径 为 800米，上部结构主梁采用等高度预应力混凝土连续梁。 单箱双室， 梁高 1.8m， 梁顶宽14.7m,底宽8.70m,顶板厚0.25m,底扳厚0.24m。两侧翼缘板悬臂长2.5m， 悬臂根部高0.45m。全桥设置纵向预应力体系。纵向预应力钢束设置腹板束和顶、 底板束，腹板束采用1 5-S1 5.24钢绞线，RBY=1860Mpa顶、底板束采用1 2-S1 5.24钢绞线、9-S1 5.24钢绞线，波纹管制孔，采用 OVM固系统。横隔梁、桥 面板采用钢筋混凝土结构。马巷大桥南引桥长 ：332.2 米, 引桥跨度布置为（ 4*30）+（4*30

4、）+（3*40） 三联11孑L。引桥上部结构采用30m等高度预应力混凝土连续箱梁结构，每幅箱梁 采用直腹板单箱双室截面， 箱顶设单向 2的横坡， 横坡由箱梁顶板倾斜形成， 箱 梁内、中、外三条腹板高度均不相同，箱中心线处梁高1.7m。单幅箱梁顶板宽14.55 m,底板宽10.5m,两侧悬臂长2.025m。悬臂板端部厚18cm,根部厚55cm，顶板厚25cm底板厚25cm腹板厚45cm,在边支点处因构造需要腹板加宽至 65cm。 箱梁在端支点及中支点处均设置了横隔梁，端横隔梁厚1.0m，中横隔梁厚2.0m。箱梁采用纵向单向预应力体系，布置 S15.2预应力钢绞线（fpk=1860MPa）群锚体

5、系。根据施工现场实际情况 , 从施工难易程度、施工进度、安全可靠性、经济性等 多方面进行认真比较,本标段桥梁箱梁拟采用WD碗扣式多功能满堂支架法现浇施 工。第三章、支架及地基设计要点1 、支架地基处理 将桥梁中线及外边线测设出来，外边线要比桥梁宽度宽出 3 米，在钻孔桩 吹砂围堰的基础上对地基进行加高、加宽施工。将桥梁支架地基范围内的表土、 杂物及淤泥进行清除，然后进行吹砂围堰，吹砂围堰的临水面采用高强纤维袋及 土工布进行综合防护，并在土工布外加铺一层片石，以防止吹砂围堰被海水浸蚀。 吹砂围堰平台的顶高程为 4.5 米（ 20年一遇设计水位是 4.18 米）。吹砂回填时在 水位以下的地基采用冲

6、振法振捣密实，压实度要求达到90%常水位以上部分采用建筑弃渣及块石土回填，并用 20T以上重型震动压路机每30cm 一层分层填筑， 分层碾压密实， 使压实度达到 94%以上。支架地基基础填筑及压实后， 采用标准贯 入度试验，如N 10，则fk 180kPa,承载力可满足要求。最后在碾压层上摊铺 一层厚25cm的6%水泥稳定石粉渣做为满堂架的地基。桥下支架地基基础表面设 1%的人字型横坡以利于排水，并在支架基础两侧设 置排水沟，防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。2、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求现浇箱梁满堂支架采用 WDJ碗扣式多功能脚手架搭设，使用与立杆配套的横 杆及立杆可调底座、立杆可

7、调顶托。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设12X15cm方木；纵向方木上设10X 10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁 下间距不大于0.2m （净间距0.1m）、在跨中其他部位间距不大于 0.25m （净间距 0.15m）。模板采用厚1.5cm的优质竹胶合板，横板边角用 4cm厚木板加强，防止 转角漏浆或出现波浪形，影响外观。支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向 斜撑每2.7m设一道，纵桥向斜撑沿横桥向共设 45道，支架外表面必须满布剪 刀撑。每根立杆底部应设置底座或垫板，同时支架立杆必须设置纵、横向扫地杆。 剪刀撑、斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。马巷大桥南引桥及

8、东坑水道桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如 下：采用立杆横桥向间距x纵桥向间距x横杆步距为90cm 90cmX 60cm、90cmx 60cmx 60cm(墩旁两侧端横隔梁及中横隔梁部位再错开进行梅花形加密,加密后等于45cmX 60cmX 60cm布置形式，具体见支架平面布置图)两种布置形式的支架结 构体系，其中：墩旁两侧端横隔梁及中横隔梁范围内的支架采用90cmX 60cmx 60cm(该部位再错开进行梅花形加密，加密后等于45cmX 60cmX 60cm布置形式，具体 见支架平面布置图)的布置形式；各跨中及两边翼缘板范围内的支架采用90cmX90cmX 60cm的布置形式。本方案

9、分别以马巷大桥南引桥右幅第九联及东坑水道桥东幅I型节段为例进行验算，其碗扣式满堂支架体系构造图见附图：(一)(六)。其他各联类似， 仅对支架高度进行稍微调整，在此就不赘叙。第四章、现浇箱梁支架及模板的验算本计算书分以别马巷大桥南引桥右幅第九联及东坑水道桥东幅I型节段为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。、荷载计算1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：(1) 、qi箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取 2600kg/m3。(2) 、q2箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2= 1.0kPa (偏于安全)。(3) 、q3施工人员、施

10、工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa ;当计算肋条下的梁时取1.5kPa;当计 算支架立柱及其他承载构件时取 1.0kPa。(4) 、q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。(5) 、q 5新浇混凝土对侧模的压力。(6) 、q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取 2.0kPa。(7) 、q7支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重立杆横桥向间距X立杆纵桥向间距x横杆 步距支架自重q7的计算值(kPa)45cmx 60cmx 60cm（错开加密后）1. 68 (均按最大杆1.8m计算)90cmx 90cm

11、x 60cm0. 66 (均按最大杆1.8m计算)2、荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称何载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算(1) + (2) + (3) + (4) + ( 7)(1) + ( 2) + ( 7)侧模计算(5) + ( 6)(5)3、荷载计算（1）、箱梁自重一一qi计算根据马巷大桥南引桥及东坑水道桥现浇箱梁结构特点，我们取墩顶端（中） 横隔梁截面及跨中箱梁截面为代表截面进行箱梁自重计算，并对代表截面下的支 架体系进行检算，首先分别进行自重计算。马巷大桥南引桥箱梁端（中）横梁横断面图 、马巷大桥南引桥墩顶端（中）横隔梁截面处 qi计算:位：cm根据横断面图，贝

12、U：W 丫/ A26%1.701xi0.5+（055+018）x0.5X2022）qi = 一 = 46.06kPaB B1050取 1.2 的安全系数，则 q 46.06 X 1.2 = 55.3kPa注：B箱梁底宽，取10.50m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 、马巷大桥南引桥跨中箱梁截面处 q1计算：马巷大桥南引桥箱梁跨中横断面图单位：cm根据横断面图，则:231kPa26 疋(1.701汽105+(055+018)汇 0.5 疋 2.025疋21.2 汉 4.57$ 2+1.2 疋 0.3疋 2+0.5疋 0.25汇 2)1050取 1.2 的安全系数，则 q 23.1

13、 X 1.2 = 27.7kPa注：B箱梁底宽，取10.50m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 、东坑水道桥墩顶端(中)横隔梁截面处 q1计算：根据横断面图，贝U：W y/A 26 汉(9.36厂 1.8+0.3 汉 257 )-0.450.167,q1 =二 =54.7kPaB B8.7取 1.2 的安全系数，则 q 54.7 X 1.2 = 65.6kPa注：B箱梁底宽，取8.7m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于 安全。 、东坑水道桥跨中箱梁截面处q1计算：东坑水道桥箱梁跨中横断面图根据横断面图，则:W q1 _B= YA _B26疋（9.367灯.8+0.3汇25疋

14、2 ）-045汇0.1673.99心.29汇2 十0.2汉似2+0.5疋0.2十 1.25汇 0.2 _ocn| _259kPa87取 1.2 的安全系数，则 qi_ 25.9 X 1.2 _ 31.0kPa注：B箱梁底宽，取8.7m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于 安全（2）、新浇混凝土对侧模的压力 q5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层 30cm高度浇筑，在竖向上以 V=1.2m/h浇筑 速度控制，砼入模温度T=28C控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=Pm = K r hK为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2当 V/t=1.2/28=0.043 0.035h=1.53+

15、3.8V/t=1.69mq5=Pm=K r h=1.2 25 1.69 =50.7KPa、结构检算1、碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆 的“卜”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的 约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架 （一般都高出20%以上， 甚至超过35% o本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据建筑施工碗扣式脚手架 安全技术规范和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立 杆的强度及稳定性计算公式

16、进行分析计算（碗扣架用钢管规格为 48X 3.5mm o（1）、马巷大桥南引桥墩顶端（中）横隔梁截面处：在墩旁两侧端横隔及中横隔梁的部位，碗扣式钢管支架体系采用 90cmX 60cm X 60 cm（该部位再错开进行梅花形加密,加密后等于45cmX 60cmX 60cm布置形式, 具体见支架平面布置图）的布置结构。、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为 60cm时，立杆可承受的最大允许竖 直荷载为N =40kN （参见建筑施工脚手架实用手册中碗口式构件设计荷载）。以 下按横杆步距为60cm时立杆的允许最大竖直荷载NN =40kN验算立杆受力。 立杆实际承受的荷载为：N=1.2( N

17、3ik+NG2k)+0.85 X 1.4工Nk (组合风荷载时)Ngi支架结构自重标准值产生的轴向力； 比2构配件自重标准值产生的轴向力 艺NQ施工荷载标准值；于是，有： NG1K=0.6 X 0.45X q2=0.6X 0.45X1.0=0.27KNNG2K=0.6X 0.45X q1=0.6X 0.45X 55.3=14.93KN艺 NQk=0.6 X 0.45 X (q3+q4+cr)=0.27 X (1.0+2.0+1.68)=1.264KN贝U: N=1.2 ( N3ik+NG2k) +0.85 X 1.4 艺 No=1.2 X( 14.93+0.27 ) +0.85 X 1.4 X

18、 1.264=19.744KNv N= 40kN,立杆强度满足要求。、立杆稳定性验算 根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范和建筑施工扣件式钢管脚手 架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ A+M/WW fN-钢管所受的垂直荷载，N=1.2 (N31K+N32K)+0.85 X 1.4工NU (组合风荷载时),同前计算所得；f 钢材的抗压强度设计值，f = 205N/mrm参考建筑施工扣件式钢管脚手 架安全技术规范表 5.1.6 得。A钢管的截面积 A= 489mm取 48mrX 3.5mm钢管的截面积)一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得。i 截面的回转半径，查建筑

19、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i = 15.8伽。长细比入=L0/i。L0 立杆的计算长度，L0= h+2X a=0.6+2 X 0.3=1.2m。于是，入=L0/i = 76,参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查 附录C得=0.73。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；2MW=0.85X 1.4XWKXLaX h2/10WK=0.7uzX usX w0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.17 us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得:us=1.2W0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 Wo=O.8KN/m2故：V

20、K=0.7UzX UsX wo=0.7 X 1.17 X 1.2 X 0.8=0.786KN/m2La立杆纵距0.6m；h立杆步距0.6m；故： MW=0.85X1.4XWKX LaXh2/10=0.02KNmW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 附表 B 得：33W=5.08X10mm贝U, N/ A+M/W= 19.744 X 103/ (0.73 X 489) +0.02 X 106/ (5.08 X 103)22=55.4 N/mm f = 205N/mm 计算结果说明支架是安全稳定的。( 2)、马巷大桥南引桥跨中箱梁截面处 : 在跨中箱梁的部位，碗扣式钢管支架体系采用90

21、cmX 90cmX 60 cm 的布置结构。 、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为 60cm时，立杆可承受的最大允许竖 直荷载为N= 40kN (参见建筑施工脚手架实用手册中碗口式构件设计荷载)。立杆实际承受的荷载为：N=1.2 (N31K+NG2K)+0.85 X 1.4工Nk (组合风荷载时)NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力；NG2K构配件自重标准值产生的轴向力艺Nh施工荷载标准值；于是，有： NG1K =0.9 X 0.9Xq2=0.9X0.9X1.0=0.81KNNG2K =0.9 X 0.9Xq1=0.9X0.9X27.7=22.437KN艺 NhK=0.9 X

22、0.9 X (q 3+s+q7)=0.81 X (1.0+2.0+0.66)=2.965KN贝U: N=1.2 ( N31k+NG2k) +0.85 X 1.4 艺 NQk=1.2 X( 22.437+0.81 ) +0.85 X 1.4 X 2.965=31.43KNv N= 40KN , 强度满足要求。 、立杆稳定性验算 根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ A+M/WC fN-钢管所受的垂直荷载，N=1.2 (N31K+N32K)+0.85 X 1.4工Nk (组合风荷载 时)，同前计算所得；f 钢材的抗压强度设

23、计值，f = 205N/mrm参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 5.1.6 得A支架立杆的截面积 A= 489口血取 48mm 3.5mm钢管的截面积） 一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比 入查表即可求得。i 截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i = 15.8伽。长细比入=LO/i。L0 立杆的计算长度，L0= h+2X a=0.6+2 x 0.3=1.2m。于是，入=LO/i = 76,参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查 附录C得=0.73。M计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；2MW=0.85x 1.4xWKxLax h2/10WK=0.7u

24、zx usx w0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.17us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表7.3.1第36项得： us=1.2W0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 W0=0.8KN/m2故： WK=0.7uzxusxW0=0.7x1.17x1.2x0.8=0.786KN/m2La立杆纵距0.9m；h立杆步距0.6m,2故： MW=0.85x1.4xWKxLaxh2/10=0.03KNmW截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得：33W=5.08x 103mm3贝U, N/ A+MW= 31.43 x 103/ （0.73 x 489

25、） +0.03 x 106/ （5.08 x 103）=88.1N/mni f = 205N/mrm 计算结果说明支架是安全稳定的。（ 3）、东坑水道桥墩顶端（中）横隔梁截面处 : 在墩旁两侧端横隔及中横隔梁的部位，碗扣式钢管支架体系采用90cmx 60cmx 60 cm（该部位再错开进行梅花形加密,加密后等于45cmx 60cmx 60cm布置形式, 具体见支架平面布置图 ） 的布置结构。、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为60cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N =40kN （参见建筑施工脚手架实用手册中碗口式构件设计荷载）。以 下按横杆步距为60cm时立杆的允许最大竖直

26、荷载N =40kN验算立杆受力。立杆实际承受的荷载为：N=1.2 ( Nsik+NG2k) +0.85 X 1.4工Nk (组合风荷载时)Mi支架结构自重标准值产生的轴向力；皿2构配件自重标准值产生的轴向力艺NQ施工荷载标准值；于是，有： NG1K=0.6X 0.45X q2=0.6X 0.45X1.0=0.27KNNG2K=0.6 X 0.45 X q1=0.6 X 0.45 X65.6=17.712KN艺 NQk=0.6 X 0.45 X (q3+q4+cr)=0.27 X (1.0+2.0+1.68)=1.264KN贝U: N=1.2 ( NG1+NG2K)+0.85 X 1.4 艺 N

27、q=1.2 x( 17.712+0.27 ) +0.85 X 1.4 X 1.264=23.1KNv N= 40kN,立杆强度满足要求。 、立杆稳定性验算根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范和建筑施工扣件式钢管脚手 架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ A+M/WW fN-钢管所受的垂直荷载，N=1.2 (N31K+N32K)+0.85 X 1.4工Nk (组合风荷载 时),同前计算所得；f 钢材的抗压强度设计值，f = 205N/mrm参考建筑施工扣件式钢管脚手 架安全技术规范表 5.1.6 得。A钢管的截面积 A= 489mm取 48mrX 3.5mm钢管的截面积) 一轴心

28、受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得。i 截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B得i = 15.8伽。长细比入=L0/i。L0 立杆的计算长度，L0= h+2X a=0.6+2 X 0.3=1.2m。于是，入=L0/i = 76,参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查 附录C得=0.73。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；2MW=0.85X 1.4XWKXLaX h2/10WK=0.7uzX usX w0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得uz=1.17us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得:us=1.2w

29、b基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w=0.8KN/n2故：VW=0.7uzX UsX w=0.7 X 1.17 X 1.2 X 0.8=0.786KN/mLa立杆纵距0.6m；h立杆步距0.6m；2故: M=0.85 X 1.4 X WKX LaX h/10=0.02KNmW 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 附表 B 得：33W=5.08X103mm3贝U, N/A+M/W= 23.1 X 103/ (0.73 X 489) +0.02 X 106/ (5.08 X 103)=64.8 N/mm2 1.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求3、箱梁底模下横桥向方木验算

30、本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10X 10cm方木，方木横桥向跨度在跨中截面处按L= 90cm进行受力计算，在桥墩顶端横梁截面及中横梁范围内按L=q(KN/m)底模下横桥向方木受力简图90(5)q(KN/m)45cm进行受力计算。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容 许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学 性能优于杉木的木材均可使用。尺寸单位：cm方木材质为杉木，S w 1 =11MPa St =1 7MPaE=9000MPa（1）、马巷大桥南引桥墩顶端（中）横隔梁截面处横向方木验算：按桥墩顶截面处2.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨

31、度L= 45cm进行 验算。方木间距计算：q = (q+ q 2+ q 3+ q 4) X B= (55.3+1.0+2.5+2) X 2=121.6kN/m2 2Mk (1/8) qL =(1/8) X 121.6 X 0.45 = 3.078 kN mW=(bh)/6=(0.1 X 0.1 2)/6=0.000167m 3则:n= M/( W XS w )= 3.078/(0.000167X1000X 0.9)=1.86，取整数n = 2根d= B/(n-1)=2/1=2m注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于2m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力 要求，方木间距d取

32、0.25m，则横向方木根数：n = 2/0.25+1 = 9根。 每根方木挠度计算：3方木的惯性矩 I=(bh )/12=(0.1 X 0.1 3)/12=8.33 X 10-6卅则方木最大挠度：446fma=(5/384) X (qL )/(EI) =(5/384) X (121.6 X 0.45 )/(9 X 9 X 10-6-5-3X 8.33 X 10 ): =9.58 X 10 nK 1/400=0.45/400=1.1X 10 m经计算方木的挠度完全满足要求。 每根方木抗剪计算：0.1 0.128=1.25 10-4m30.1 0.13124=8.33 10 m= 0.456 MP

33、av 0.9 X t QSm 一 qlSm121.6F03 x0.45x1.2504_ 6nImb n 2Imb9 2 8.33 10一0.1=0.9 X 1.7MPa=1.53MPa经计算方木的抗剪强度完全满足要求。(2) 、马巷大桥南引桥跨中箱梁截面处横向方木验算：按28.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L= 90cm进行验算 方木间距计算q = (q 1+ q 2+ q 3+ q 4)X B= (27.7+1.0+2.5+2) X 28=929.6kN/mM= (1/8) qL 2=(1/8) X 929.6 X 0. 92 = 94.122kN-m W=(bh)/6=(0.1

34、X 0.1 2)/6=0.000167m 3则:n= M/( W XS w )= 94.122/(0.000167 X1000X 0.9)=56.9 取整数n= 57根d= B/(n-1)=28/56=0.5m注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.5m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距 d取0.3m，贝U n = 28/0.3+1 = 95根。 每根方木挠度计算3方木的惯性矩 l=(bh 3)/12=(0.1 X 0.1 ”12=8.33 x 10-6m则方木最大挠度：fma=(5/384) X (qL4)/(EI) =(5/384) X (929.6

35、X 0.9 4)/(95 X 9 X 106-6-3-3X 8.33 X 10) =1.12 X 10 m 1/400=0.9/400=2.25 X 10 m经计算方木的挠度完全满足要求。 每根方木抗剪计算2=1.25 10-4m364=8.33 10 m0.1 0.180.1 0.13m 12_ QSmqlSmT =nImb n 2Imb929.6 103 0.9 1.25 10_4_95 2 8.33 10_6 0.1= 0.661 MPav 0.9 X t=0.9 X 1.7MPa=1.53MPa经计算方木的抗剪强度完全满足要求。(3) 、东坑水道桥墩顶端(中)横隔梁截面处横向方木验算：

36、按桥墩顶截面处2.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L= 45cm进行 验算。 方木间距计算：q = (q1+ q 2+ q 3+ q 4) X B= (65.6+1.0+2.5+2) X 2=142.2kN/m2 2M= (1/8) qL =(1/8) X 142.2 X 0. 45 = 3.6 kN mW=(bh)/6=(0.1 X 0.1 2)/6=0.000167m 3贝n= M/( WX S w )= 3.6/(0.000167 X11000X 0.9)=2.2，取整数 n=3根d=B/(n-1)=2/2=1m注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于1m均可满足要

37、求，实际施工中为满足底模板受力要 求，方木间距d取0.25m，则横向方木根数：n = 2/0.25+1 = 9根。每根方木挠度计算：3方木的惯性矩 l=(bh )/12=(0.1 X 0.1 )/12=8.33 X 10-6卅则方木最大挠度:446fma=(5/384) X (qL )/(EI) =(5/384) X (142.2 X 0.45 )/(9 X 9 X 10-6-4X 8.33 X 10 ): =1.13 X 10 m 1/400=0.45/400=1.1-3X 10 m经计算方木的挠度完全满足要求。 每根方木抗剪计算：Sm= 1 0.1 =1.25 10-4m380.1 0.1

38、31264= 8.33 10 mQ5qlSmT =nImb n 2Imb1422 103 0.45 1.25 10_49 2 8.33 10_6 0.1=0.533 MPav0.9 Xt=0.9 X 1.7MPa=1.53MPa经计算方木的抗剪强度完全满足要求。(4) 、东坑水道桥跨中箱梁截面处横向方木验算：按28.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L= 90cm进行验算 方木间距计算q = (q 计 q 2+ q 3+ q 4)X B= (31+1.0+2.5+2) X 28=1022kN/mM= (1/8) qL 2=(1/8) X 1022X 0. 92= 103.5 kN-mW=

39、(bh)/6=(0.1 X 0.1 2)/6=0.000167m 3则：n= M/( W X S w )= 103.5/(0.000167 X1000X 0.9)=62.6取整数n= 63根d= B/(n-1)=28/62=0.45m注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.45m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距 d取0.3m，贝U n = 28/0.3+1 = 95根。每根方木挠度计算3方木的惯性矩 I=(bh 3)/12=(0.1 X 0.1 )/12=8.33 X 10-6m则方木最大挠度：f ma=(5/384) X (qL4)/(EI) =(5/

40、384) X (1022 X 0.94)/(95 X 9X 106X638.33 X 10-6): =1.23 X 10- nK l/400=0.9/400=2.253X 10 m经计算方木的挠度完全满足要求。 每根方木抗剪计算oO.lxO.12Sm=43=1.25 10 m30.1 0.11264=8.33 10 m= 0.726 MPav 0.9 xQSmqISm1022 103 0.9 1.25 104T =nlmb n 2Imb 95 2 8.33 100.1=0.9 x 1.7MPa=1.53MPa经计算方木的抗剪强度完全满足要求。4、碗扣式支架立杆顶托上纵向方木验算本施工方案中 W

41、D多功能碗扣架顶托上纵向采用12x 15cm规格的方木，根据立杆布置间距，在箱梁跨中按 L= 90cm进行验算，在墩顶横隔梁部位按L=60cm进行验算。将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模 量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的 木材均可使用。立杆顶托上顺桥向方木受力简图TJTjf12Mq(KN/m)尺寸单位：cmq（KN/m）方木材质为杉木，3 w =11MPaSt =1 7MPaE=9000MPa备注：因其上横桥向方木布置较密，故顺桥向方木受力按均布荷载考虑。（1）、马巷大桥南引桥墩顶端（中）横隔梁截面处纵向方木验算：在墩顶横隔梁（

42、实心段）立杆顶托上顺桥向采用 12x 15cm规格的方木，顺桥 向方木跨距60cm根据前受力布置图进行受力分析计算如下： 每根方木抗弯计算q = (q 1+ q 2+ q 3+ q 4)x B= (55.3+1.0+2.5+2) x 0.6=36.48kN/m2 2M= (1/8) qL =(1/8) x 36.48 x 0. 6 = 1.64 kN -mW=(bh)/6=(0.12 x 0.152)/6=4.5 x 10-4吊3_4则：S = MmaX W=1.64 x 10/(4.5 x 10 )=3.6MPav 0.9 S w= 9.9Mpa注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算纵向方

43、木的抗弯强度完全满足要求。 每根方木抗剪计算0.12 0.152Sm=843=3375 10 m0.12 0.1531254=3375 10 m则:= 0.912 MPav 0.9 x t = QSm = qlSm 36.48I03 x 0.6x3.37510_4Imb2lmb_2 3.375 10_5 0.12 =0.9 x 1.7MPa=1.53MPa经计算纵向方木的抗剪强度完全满足要求。 每根方木挠度计算35方木的惯性矩 I=(bh 3)/12=(0.12 x 0.15 )/12=3.375 x 10- m则方木最大挠度：fma=(5/384) x (qL4)/(EI) =(5/384)

44、 x (36.48 x 0.64)/( 9x 106x 3.375543x 10 ) =2.03 x 10 m l/400=0.6/400=1.5 x 10 m故经计算方木的挠度完全满足要求。(2) 、马巷大桥南引桥跨中箱梁截面处纵向方木验算：在跨中截面立杆顶托上顺桥向采用12x 15cm规格的方木，顺桥向方木跨距90cm,横桥向间隔90cm布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：每根方木抗弯计算q = (q 1+ q 2+ q 3+ q 4)x B= (27.7+1.0+2.5+2) x 0.9=29.88kN/m2 2M= (1/8) qL =(1/8) x 29.88 x 0.

45、9 = 3.03 kN mW=(bh)/6=(0.12 x 0.152)/6=4.5 x 10-4m贝U: S = MmaJ W=3.03 x 10/(4.5 x 10-4)=6.7MPav0.9 S w= 9.9Mpa注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算纵向方木的抗弯强度完全满足要求。 每根方木抗剪计算0.12 0.15243=3.375 10 4m3则:0.12 0.1531254= 3375 10mt =QSm 二独Imb 2Imb29.88 103 0.9 3.375 10_42 汇 3.375灯 0 5 汉 0.12= 1.12 MPav 0.9 X t =0.9 X 1.7MP

46、a=1.53MPa经计算纵向方木的抗剪强度完全满足要求。 每根方木挠度计算35方木的惯性矩 l=(bh 3)/12=(0.12 X 0.15 )/12=3.375 X 10- mi则方木最大挠度：fma=(5/384) X(qL4)/(EI) =(5/384) X (29.88 X 0.94)/( 9X 106X 3.375543X 10 ) =8.4 X 10 m 1/400=0.9/400=2.25 X 10 m故经计算方木的挠度完全满足要求。(3) 、东坑水道桥墩顶端(中)横隔梁截面处纵向方木验算：在墩顶横隔梁(实心段)立杆顶托上顺桥向采用12X 15cm规格的方木，顺桥向方木跨距60c

47、m根据前受力布置图进行受力分析计算如下： 每根方木抗弯计算q = (q 1+ q 2+ q 3+ q 4)X B= (65.6+1.0+2.5+2) X 0.6=42.66kN/m2 2M= (1/8) qL =(1/8) X 42.66 X 0. 6 = 1.92 kN-mW=(bh)/6=(0.12 X 0.152)/6=4.5 X 10-4mi34贝U: S = MmaJ W=1.92 X 10/(4.5 X 10 )=4.3MPa0.9 S w= 9.9Mpa注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算纵向方木的抗弯强度完全满足要求。 每根方木抗剪计算o0.12 7.152Sm=843= 3.375 10 4m330.12 0.1512_54= 3375 10 m则:T 二 QSnqlSnImb2Imb42.66 103 0.6 3.375 10_42 3.375 10 5 0.12-1.06 MPa 0.9 X t =0.9 X 1.7MPa=1.53MPa经计算纵向方木的抗剪强度完全满足要求。 每根方木挠度计算335 4方木的惯性矩 l=(bh 3)/12=(0.12 X 0.15 )/12=3.375 X 10- mi则方木最大挠度：fma=(5/384) X(qL4)/(EI) =(5/