生态城城乡一体化道路小桥静载试验报告资料

1、市生态城城乡一体化道路小桥静载试验报告土木建筑工程检测有限公司第 10 页，共 15 页(Page 16 of 15)注意事项(Notices)1、报告无检测报告专用章无效。(The report is invalid without the stamp of inspection report on it.)2、复制报告未重新加盖检测报告专用章无效。(Duplication of the report is invalid without the stamp of inspection report re-stamped on it.)3、报告无负责人、审核人、批准人签名无效。(The re

2、port is inv alid without the sig natures of the pers ons for project management, verification and approval.)4、报告涂改无效。(Test report is in valid if altered.)5、 对检测报告若有异议，应在报告发出后15个工作日内提出。(Differe nt opinions about the report should be reported to the test departme nt within 15 days from the date of rec

3、eiving the report.)市生态城城乡一体化道路小桥静载试验报告委托单位：市建设局建设单位：市建设局监理单位：不详设计单位：市城市规划勘祭设计院施工单位：不详检测内容：市生态城城乡体化道路小桥静载试验执行标准：公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTGD62 2004)项目负责人：现场检测人：报告审核人：唐昌辉报告批准人：易伟建土木建筑工程检测有限公司2011年8月30日市生态城城乡一体化道路小桥静载试验报告一、工程概况受市建设局的委托，土木建筑工程检测有限公司于2011年8月16日进入现场，对市生态城城乡一体化道路小桥进行了外观质量调查和静载试验检测。该桥处于市生态城城乡一

4、体化道路上，为一跨简支预制板桥，设计预制板厚36cm混凝土强度等级C35桥梁净跨6.2m,宽60m （6m人行道+4m花坛分隔带）+16m行车道 +（8m花坛分隔带）+16m行车道+（ 4m花坛分隔带+6m人行道），横桥向不同功能分区在 花坛分隔带和行车道间共设置 4条沉降缝。两端桥台采用 M7.5砂浆浆砌片石桥台，地 基容许承载力为350kPa。该桥由市城市规划勘察设计院设计，荷载设计标准为：城-A级。该桥始建于2005年，至今桥面铺装仍未完成。现计划路面由原 60m扩宽为80m为 检测该桥的受力性能能否满足道路改造后的需要，市建设局特委托土木建筑工程检测有 限公司对该该桥的安全性能进行检测

5、评定。土木建筑工程检测有限公司派检测组于 2011 年8月16日进入现场，对该桥进行外观质量调查和静载试验。经过整理、分析和计算， 现将检测与鉴定结果报告如下。二、检测鉴定的内容和依据（一）检测鉴定内容本次检测内容如下：1、回弹法检测预制板混凝土度强度；2、外观质量调查；3、静载试验。（二）检测仪器0 50mm百分表6个、振弦式应变传感器6个、混凝土回弹仪1个、综合读数仪1 台和裂缝宽度观测仪1台、30m皮尺1把、5m钢卷尺2把、数码相机1个。（三）主要检测鉴定依据本次检测主要依据现行国家技术标准、部颁标准及相关技术规范、规程进行，检测 依据如下：（1）公路桥涵设计通用规范JTG D60-20

6、04;（2）公路工程技术标准JTG B01-2003；（3）公路工程质量检验评定标准JTG F80/1-2004 ；（4） 大跨径混凝土桥梁试验方法交通部公路科学研究所编，1982；（5） 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTGD6 2004；（6） 回弹法检测混凝土抗压强度技术规程JGJ/T23 2001；（7） 资江大道道路工程设计图，市城市规划勘察设计院，2005年5月。三、检测与鉴定（一）混凝土强度回弹检测采用混凝土回弹仪对预制板地面进行强度回弹检测， 并用1%盼酞酒精溶液测试测区 碳化深度，测得碳化深度为5.0mm本次共进行了 41个测区的混凝土强度回弹，经修正 和换算处理后

7、，所有测区强度换算平均值为 33.4MPQ标准差为1.89MPa,最大值为 38.0MPa,最小值为30.6MPQ最终强度推定值为 30.2MPa小于设计强度 C35（二）外观质量调查全桥共设5个自由沉降区间，为便于描述，由下游到上游依次编为：第一区间（ 6m 人行道+4m花坛），第二区间（16m行车道），第三区间（8m花坛），第四区间（16m行车 道），第五区间（4m花坛+6m行车道）。1）尺寸测量实测板厚36cm板宽99cm,桥涵净宽6.2m，尺寸与设计图纸符合2）裂缝检测a）预制板底在试验前未发现裂缝，试验过程中也未出现裂缝;b）除下游侧6m人行道+4m花坛分隔带沉降区间未发现桥台台身裂

8、缝外，其余沉降 区间的两端桥台浆砌片石在混凝土台帽以下3m范围内出现通长的较宽裂缝，裂缝宽度约10mm见图1。桥台台帽下开裂是因为上部构造不当所造成，预制梁与台帽间采用搁 置两层油毡的简易支座，预制梁与台帽间留有伸缩间隙，且设计有5m长钢筋混凝土搭板。现场实地考察，未发现搭板，台帽和预制梁间的间隙已塞死，且沥青混凝土路面也 未铺装，使得预制板在太阳直射下升温膨胀，顶推两端台身所致。下游侧沉降区间因上 覆较厚土层种植蔬菜，故未发现台身裂缝。（a）第五区间北面桥台台身开裂（b）（c）（d）（e）第3区间南面图1桥台台身浆砌片石挡墙开裂3）预制板底施工缺陷a）第一区间由下游侧往上游的第8和第10块板

9、因出现较大蜂窝和不密实区而采取 过修补措施，见图2。图2第一区间由下游侧往上游的第8块板修补痕迹b）第二区间由下游往上游的第 3块板底有较大蜂窝和混凝土不密实区，且板底纵 向受力钢筋外露，见图3。图3第二区间由下游往上游的第3块板底蜂窝c）第五区间下游侧第一块板板底有明显修补痕迹，且跨中下挠较严重，以两端支座为不动点，下挠约2cm该板在施工时可能已遭受较为严重的损伤，见图 4（a）跨中下挠（b）修补痕迹图4第五区间下游侧第一块板板底缺陷D）第五区间上游往下游侧的第2和第3块板板底因修补缺陷所用吊模至今未拆，见图5图5第五区间上游往下游侧的第2和第3块板板底吊模4）其他缺陷a）未按设计图施工，桥

10、头未设钢筋混凝土搭板；b）台帽与预制板之间挤死，不能自由伸缩；c）设计图纸资料不全；d）据甲方现场人员介绍，该桥设计是仿某高速公路桥涵建造，并未做详细设计;e）据甲方现场人员介绍，未来该桥严重超重车辆通行的概率和频率非常高。（三）静载试验1静载效率系数静载试验选下游侧的16m宽行车道部分进行，根据公路旧桥承载能力鉴定试验方 法中的规定，静载试验荷载的选取一方面应保证结构的安全性，另一方面以要能充分 检验结构的承载能力，一般要求：“Sstats0.8 ： q ：1.05q 一S石式中：q 静载试验荷载效率系数；Sstats 试验荷载作用下，检测部位变位或力的计算值；S设计标准荷载作用下，检测部位

11、变位或力的计算值；设计取用的动力系数（1.444） O试验加载采用重物加载的方式，试验时的静载效率系数保持在0.81.05之间,静载效率系数见表1表1静载试验截面控制弯矩及加载效率系数q工况试验值/kN.m计算值/kN.m加载效率系数跨中最大正弯矩1840.62018.60.9122加载制度2.1加载分级试验加载计划采用4辆后轴重42吨左右的载重汽车加载，试验加载车辆尺寸见图6（加载车辆平面图）和图7，加载车辆载重见表2 （加载车辆吨位表）。由于车辆载重较 重，现场调整了加载方案，选其中1、2和3号车进行加载。本次静载试验仅选跨中最大弯矩正载工况，试验加载图示如图 &试验时采用分级 加载制度，

12、第一级：加1号车；第二级：加2号车；第三级：加3号车；第四级：卸3 号车；第五级：卸2号车；第六级：卸1号车。加载车辆简图后轴1后轴2前轴图6加载车辆平面尺寸图图7加载车辆照片表2市资江大道桥梁加载车辆吨位表加载车辆编号后轴1重/t后轴2重/t121.2521.25221.1521.15321.0021.00（a）加载示意图（b）加载照片图8试验车辆加载2.2持荷时间每级加、卸载后，等结构变形稳定后开始读数，一般每级荷载的持荷时间不低于15 分钟。所有荷载卸载后，让结构变形恢复30分钟后，再读一次数，作为结构的残余变形值和残余应变值。2.3试验终止条件1）控制测点应力达到或超过用弹性理论按规范

13、安全条件反算的控制应力值时；2）控制测点挠度超过规范允许值；3）产生新裂缝或裂缝急剧扩展；4）发生其它异常损伤。3加载挠度测量试验时在跨中安装百分表进行加载挠度测试，共安装6个百分表，百分表安装台架与观测台驾分离。百分表安装位置及编号见图9。试验后将测试到的跨中挠度与相应的有限元计算结果进行了对比， 对比结果见表3。 由表3可知：在各级荷载作用跨中挠度实测值小于理论值， 且实测最大挠度1.83mm小于规范容许值 =L/600=10.9mm。全部卸载后的残余变形值为 0.11mm约为最大测试变形值的6.0%,小于10%勺限值，满足要求。挠度校验系数为 68.5%,大于60%小 于100%满足要求

14、。一亠丄1 ITP I代表百分表1H二I二四五六七1八1丁6 11fti1651321图9百分表安装位置及编号表3计算挠度与实测挠度对比（单位mm、百分表编号 加载分级、123456计算实测计算实测计算实测计算实测计算实测计算实测第一级1.38 (1.95 1.15 0.650.82 0.57 0.54 0.450.37 0.36 0.265 0.12第二级2.17 1.42 2.28 1.222.22 1.71 1.97 1.321.61 1.21 1.2()0.73第三级2.67 1.83 2.61 1.682.42 1.95 2.10 1.431.70 1.49 120.96第四级2.1

15、71.51 :.281.28 :.221.80 1.971.33.611.29 *.200.81第五级1.381.05 -.150.71 ().820.61 0).540.60 ().370.45 ().260.15第六级0.000.11 0.000.07 ().000.01 0).000.09 ().000.08 ().000.034加载应变测量试验时在跨中下表面粘贴振弦式应变计进行应变测试，共安装6个应变计。跨中应变计安装位置及编号见图9和图10。试验后将测试到的跨中下缘应变与相应的有限元计 算结果进行了对比，对比结果见表 4。 代衣应变计11一T三四五六七1八lr. | I图10跨中应变

16、计安装位置及编号由表4可知：在各级荷载作用跨中应变实测值小于理论值，全部卸载后的残余应变值为4卩:，约为最大测试应变值的3.2%,小于10%勺限值，满足要求。应变校验系数为77.8%，大于60% 小于100% 满足要求。表4计算应变与实测应变对比（单位卩；）应变计编号 加载分级、123456计算实测计算实测计算实测计算实测计算实测计算实测第一级86657255513734222317168第二级1351171421211389812381100817552第三级167130163124151127131104106937961第四级1351241421231389912387100827553

17、第五级866872635136342423161613第六级010403010002（四）安全验算安全验算采用规范规定的车辆荷载，车辆尺寸及轴重力见图111 J301i1201 1120140nofi-13.0LJ7.0丄-Ca）立面rrr i4jJ-3.o II l7-04 1ri 15.0jb）平面轴重力单位；kN尺寸单位；m图11车辆荷载轴重力及尺寸1）自重恒载作用下跨中弯矩设计值Mgi=1.2 X 0.99 X 0.36 X 25X 6.56 X 6.56/8 = 57.5kN.m2）桥面铺装恒载作用下跨中弯矩设计值Mg2=1.2 X 15X 6.56 X 6.56/8 = 96.8k

18、N.m3）汽车荷载作用下跨中弯矩设计值边板在两列车辆荷载作用下的横向分布系数=0.325 （不再进行车道折减），在车辆 荷载作用下的跨中弯矩设计值为：M车=1.4 X（ 140X 6.56/4+140 X 1.88 X 4.68/6.56 ） X 0.325 X 1.444=274.2kN.m4）板在恒载和车辆活荷载组合作用下的跨中弯矩设计值M=57.5+96.8+274.2=428.5kN.m实测混凝土板宽99cm板厚36cm混凝土强度C30,查表得fcd= 13.8MPa,实配直 径25mm勺HRB335钢筋12根。则截面所能承受的弯矩值为：436.3kN.m0M d =471.4kN.mW 436.3kN.m截面承载能力略小于荷载效应基本组合值，结构不能满足承载能力要求。四、结论及建议（一）结论通过对市生态城城乡一体化道路小桥的外观质量调查、现场静载试验和承载能力演算，可以得到以下几点结论：1 ）因雨淋造成预制空心板上表面混凝土麻面及因混凝土下沉引起上表面在箍筋处 混凝土开裂等外观缺陷；2）试验中未发现新的裂缝及其它外观缺陷；3）通过对预制板混凝土回弹推定混凝土强度为 30.2Mpa,设计混凝土强度等级为 C35,混凝土强度不满足设计要求；4）试验跨跨中实测挠度小于计算值，且卸载后的残余变形较小，结构恢复性