第六章矿井主要设备

1、第六章 矿井主要设备6.1 主、副提升设备6.1.1 概述本矿井设计生产能力2.1Mt/a，采用立井开拓，在工业场地设有主、副立井及回风井。，一水平标高+80m，主立井只设一个装载水平，一水平采用下装式。矿井移交投产上组煤一采区，但副井提升系统考虑了一水平生产矿井服务年限为30.55a。主立井担负原煤提升任务，井筒直径5.5m，冷弯方钢管罐道，单水平提升，装备一对20t多绳提煤箕斗。井口卸载点标高+560.6m，井底装载点标高（箕斗装载口）+17.3m，提升高度554.13m。副立井担负人员、材料、设备等的升降任务，井筒直径6.5m，冷弯方钢管罐道，单一水平提升，装备特制1t双层四车加宽多绳罐

2、笼和1t双层四车多绳标准罐笼各一个。井口轨面标高+546.3m，井底水平轨面标高+80m，提升高度（一水平）466.3m，（二水平）561.4m。对于主、副井提升方式，设计曾进行了落地式和塔式多绳摩擦提升的比较，塔式提升虽具有设备综合投资较少、井塔占地面积小、工业场地布置相对容易、设备管理和维护条件好等优点，但由于井塔基础及结构形式复杂、施工占用井口的时间较长影响建井工期、设备起吊安装困难、需设电梯和电动超卷扬起重机。而采用落地式提升，虽建井架的钢材消耗量较大、设备投资较高、占地面积大、工业场地布置相对较难、井架的日常防腐费用高等，但井架基础简单、施工工期短、井筒装备的施工和提升机房施工及设备

3、安装调试可以平行交叉作业、占用井口时间短（比采用塔式提升方式节省占用井口时间约半年左右）缩短了建井工期，因此设计中主、副井提升都采用落地式提升方式。对于主、副井提升的驱动和控制方式，设计曾考虑了交-交变频、交-直-交变频和直流传动三个方案。传统的直流调速系统具有调速控制简单，调速性能好，变流装置容量小，价格低廉，所以在中小功率的提升机控制中占统治地位。但直流电动机存在以下缺点：结构复杂，成本高，故障多，维护困难，经常因火花而影响生产；换向器的能力限制了电动机的容量；直流电动机为改善换向能力，要求电枢漏感小，转子短粗，导致GD2增大，影响系统动态性能；直流电动机除励磁外，全部输入功率都通过换向器

4、流入电枢，电动机效率低，由于转子散热较差，冷却费用高。交流电动机没有上述缺点，但调速较困难，近年来电力电子技术的发展，交流调速系统已能达到直流传动的水平，装置成本降低到与直流传动相当的程度，由于维修费及能耗大大降低，可靠性提高，因此出现了以交流传动取代直流传动的强烈趋势。采用新型电力电子器件和PWM技术的交-直-交变频传动系统，功率因数接近于1，高次谐波分量很小，谐波污染小，无需专门设置谐波吸收和无功补偿装置，但大功率的交-直-交变频传动系统国内目前尚不能生产，设备及备件必须进口，设备初期投资高，备品备件价格高，变流设备需要水冷，日常维护费用高。交交变频传动系统国内已引进多套，其功率柜已实现国

5、产化，与交-直-交变频传动系统相比，国内用户对提升机交交变频传动技术的掌握程度较高，同时设备初期投资低，日常维护费用低。另外多绳提升机在紧绳工况时，要求低速时有很大的力矩，交交变频系统在0转速时可以达到200%的荷载，在200%荷载时可持续5min，能一次性地满足紧绳所需提升距离的要求。但交交变频传动系统功率因数较低，在起动、运行中将会产生较大的高次谐波，对矿井电网造成污染，电动机的频繁起动也将对电网会造成较大的无功冲击，必须对此进行治理。上述三种传动系统都能满足矿井主、副提升的工艺要求，电气性能、保护功能基本相当，从投资、管理等方面考虑，对主井提升选用交交变频传动方案，对副井提升选用直流传动

6、方案。6.1.2 主立井提升设备1设计依据年生产量: (t) 矿井工作制度: 年工作日: 330 (d) 日提升小时: 16 (h)井口锁口标高: 546.3 (m)箕斗装载点标高（箕斗装载口）: +17.3(m)箕斗卸载点标高（箕斗底）: +560.6 (m)提升高度: 554.1301 (m)提升设备套数 1 多绳提升箕斗 型号: JDG-20 载荷: 20000 (kg) 质量: 24584 (kg) 附加质量: 3316 (kg) 本体高度: 13.72 (m) 箕斗装载口距箕斗底部的高度: 10.14 (m)两箕斗提升中心线间距: 1.95 (m)2选型计算结果(1) 钢丝绳内 容单

7、位提升绳平衡绳型 号44ZBB6Vx37S+FCGB/T8918-1996187x29ZBBP8X4x19+FCGB/T8918-1996直径/宽厚mm4418729根 数根42每米质量Kg/m8.2316.8抗拉强度MPa16701370破断拉力kN14362360单根长度m/根750610主导轮直径/钢丝绳直径： 90.9190 要求的钢丝绳安全系数 6.894 计算的钢丝绳安全系数 8.5656.894 (2) 提升机 型号: JKMD-44（） 直径: 4 (m) 最大静张力: 770 (kN) 最大静张力差: 270 (kN) 变位质量: 17230 (kg) 传动比: 1 效率:

8、0.98 摩擦系数: 0.25 (3) 导向轮 型号: T-4 直径: 4 (m) 变位质量: 6500 (kg) 组数: 2 (4) 电动机 型号: TDBS2800-20 台数: 1 功率: 2800 (kW) 转速: 56 (r/min) 电压: 1500 (V) 转动惯量: 30000 (kgm2) 变位质量: 7500 (kg) 过载能力: 2 冷却方式: 强迫风冷 (5) 提升机校验 计算的绳衬比压 1.621 2 (MPa) 钢丝绳的最大静张力 670.585770 (kN)钢丝绳的最大静张力差 199.823270 (kN)3提升系统及运动学、动力学提升系统示意图详见图6.1-

9、1。为了减小提升机在正常起动和制动过程中钢丝绳的弹性振动所引起的提升容器的剧烈震荡，防止钢丝绳的滑动，设计中采用了冲击限制理论，可有效限制或消除钢丝绳的弹性振动，提高了摩擦提升的可靠性。有关数据详见速度图和力图6.1-2。每侧钢丝绳平均质量 22103.42 (kg) 提升系统的变位质量总和 .5 (kg) 提升系统的净变位质量总和 .5 (kg)4年提升能力验算 实际提升能力 (t)富余系数 1.481.1 5电动机校验 等效力 212.655 (kN) 等效时间 88.41001 (s) 等效功率 2545 (kW) 电动机额定出力 233.957 (kN) 平均功率 1826 (kW)

10、计算的电动机过载系数 1.485 6防滑计算对于立井摩擦轮提升煤矿安全规程规定的安全制动减速度为：提升重载5m/s2，下放重载1.5m/s2。并且要求在各种载荷及提升状态下，保险闸发生作用时，钢丝绳都不出现滑动。提升机最大制动力矩 1250kNm3Mj(静力矩)= 1198.95kNm重载侧钢丝绳静张力 668.094 (kN) 轻载侧钢丝绳静张力 468.268 (kN) 钢丝绳静张力比 1.426 下放重载极限减速度 1.897 (m/s2) 提升重载极限减速度 4.556 (m/s2)空运行极限减速度 3.231 (m/s2)对于恒减速液压站，在安全制动过程中制动力矩是可以调节的，在不同

11、工况下，制动力矩不同，但可保证安全制动减速度基本相同，设计取各工况安全制动减速度为1.51.8m/s2。同时，为了安全我们同时还给出在采用恒力矩制动时的防滑计算结果。一级安全制动力为：435.6kN，一级安全制动力矩为：871.2kNm。 下放重载安全制动减速度 1.5 1.9 (m/s2) 提升重载安全制动减速度 4.033 4.567 (m/s2)空运行安全制动减速度 3.168 3.238 (m/s2) 本系统能够满足煤矿安全规程规定的有关要求。 7电耗计算吨煤电耗： 2.243kWh/t年 电 耗： 672.9104kWh/a8 其它主井提升机房分别设于主井口东北侧，提升机房为钢筋混凝

12、土框架结构，楼层式布置带右侧双层电控设备间，上天轮高53m。为便于设备安装和检修，在提升机房内各设32/5t电动桥式起重机1台。主井提升机电控装置采用全数字矿井多绳提升机交-交变频电控系统（包括高低压配电装置、井筒信号与通讯系统、装卸载自动控制系统），提升机房的两回6kV电源，分别引自工业场地35/6kV变电所6kV不同母线段，一回工作，一回备用。进线电缆为YJV22 6/6 3150 mm2交联聚乙烯绝缘电力电缆。主井提升机房配电室向本套提升机及其附属设施供电。6.1.3 副立井提升设备1设计依据 年矸石量: (t) 矿井工作制度: 年工作日: 330 (d) 井口轨面标高: 546.3 (

13、m)大巷轨面标高 80 (m)井筒垂深: 561.4 (m)提升高度 466.3 (m) 600轨距1.0t矿车双层四车多绳提升罐笼（一宽一窄） 质量: 18000 (kg) 提升大件时空罐侧的附加质量 9250 (kg) 本体高度（轨面至罐笼顶部）: 6.1 (m) 每次提升矿车数: 4 载人数: 46 加宽罐笼载人数: 76 矿车: 型号: MGC1.1-6A 载荷: 1800 (kg) 质量: 610 (kg) 最大件质量: 16500 (kg) 运送大件的平板车质量: 2000 (kg) 运送大件的平板车个数: 1 两罐笼提升中心线距离: 1.84 (m) 休止时间(s) 矸石: 36

14、 人员: 112 大件: 60 由于双罐笼提升一般适用于单水平提升，为了满足矿井的两个水平提升任务，设计采用在一水平提升时用宽罐笼提升，窄罐笼内加配重后，作为平衡用；在二水平提升时可用双罐笼提升。2选型计算结果(1) 钢丝绳 内 容单位提升绳平衡绳型 号38ZBB6Vx37S+FCGB/T8918-1996170x28ZBBP8x4x9+FCGB/T8918-1996直径/宽厚mm38170x28根 数根42每米质量Kg/m6.1412.3抗拉强度MPa16701370破断拉力kN10721490单根长度m/根700620(2) 提升机型号: JKMD-3.54（Z） 直径: 3.5 (m)

15、最大静张力: 570 (kN) 最大静张力差: 180 (kN) 变位质量: 10940 (kg) 传动比: 1 效率: 0.98 摩擦系数: 0.25 (3) 导向轮 型号: T-3.5 直径: 3.5 (m) 变位质量: 6300 (kg) 组数: 2 (4) 电动机 型号: ZKTD-215/56 台数: 1 功率: 1250 (kW) 转速: 55 (r/min) 电压: 800 (V) 转动惯量: 20000 (kgm2) 变位质量: 6530.613 (kg) 过载能力: 2 冷却方式: 强迫风冷3提升机及钢丝绳校验主导轮直径/钢丝绳直径： 92.190 允许的钢丝绳安全系数 提升

16、人员 8.895 提升物料 7.895 4提升系统及运动学、动力学提升系统示意图详见图6.1-3。为了减小提升机在正常起动和制动过程中钢丝绳的弹性振动所引起的提升容器的剧烈震荡，防止钢丝绳的滑动，设计中采用了冲击限制理论，可有效限制或消除钢丝绳的弹性振动，提高了人员的乘座舒适度和摩擦提升的可靠性。有关数据详见速度图和力图6.1-4 。每侧钢丝绳平均质量 15849.32 (kg) 提升系统的净变位质量总和 97454.69 (kg) 提升系统的变位质量总和 提升矸石 .7kg提升人员： .7 kg提升大件： .7 kg5防滑计算对于立井摩擦轮提升煤矿安全规程规定的安全制动减速度为：提升重载5m

17、/s2，下放重载1.5m/s2。并且要求在各种载荷及提升状态下，保险闸发生作用时，钢丝绳都不出现滑动。提升机最大制动力矩为600kNm3Mj(静力矩)= 485kNm。对于恒减速液压站，在安全制动过程中制动力矩是可以调节的，在不同工况下，制动力矩不同，但可保证安全制动减速度基本相同，设计取各工况安全制动减速度为1.51.8m/s2。同时，为了安全我们同时还给出在采用恒力矩制动时的防滑计算结果，一级安全制动力为：279kN，一级安全制动力矩为：488kNm。 6最大班作业时间表一水平最大班作业时间表（单罐笼提升）项 目单位每班提升量每次提升量每班提升次数每次提升时间(s)每班提升时间(min)下

18、井人员人320616378.5237.852上井人员人160613378.5218.926 技术人员人96612378.5212.62矸 石吨1807.225226.5294.38坑 木车241330.525.50沙石、水泥车241330.525.50支护材料车1544330.5222设 备次10110330.5255保健车次212330.5211其 它次515330.5227.5共 计4.84 (h)57其它副井提升机房设于副井口东南侧，提升机房为钢筋混凝土框架结构，楼层式布置带右侧双层电控设备间，上天轮高30m。为便于设备安装和检修，在提升机房内设32/5t电动桥式起重机1台。副井提升机的

19、电控装置采用全数字矿井多绳提升机直流电控系统（包括恒减速液压制动系统、高低压配电装置、井筒信号与通讯系统）。提升机房引入两回6kV电源，两回电源分别引自工业场地35/6kV变电所6kV不同母线段。一回工作，一回备用。进线电缆为YJV22 6/6 3150 mm2交联聚乙烯绝缘电力电缆。副井提升机房配电室向提升机及其附属设施供电。6.2 通风设备本矿为低瓦斯矿井，煤尘有爆炸危险性，各煤层属不易自燃煤。矿井通风方式为抽出式通风。主立井和副立井进风，回风立井回风。回风立井井筒直径为D6.5m。6.2.1 设计依据初期风量： Q初=150m3/s；后期风量： Q后=240m3/s；初期矿井阻力： H初

20、=1184.37Pa后期矿井阻力 ： H后=2877.88Pa6.2.2 通风机风量、风压计算考虑通风设施漏风和风道局部阻力损失后回风井的风量、阻力为：初期风量： Q1=K Q初=1.1150= 165m3/s后期风量： Q2=K Q后=1.1240= 264m3/s初期矿井阻力： H初= H初+ H =1184.37+210=1394.37Pa 后期矿井阻力： H后= H后+ H =2877.88+210=3087.88Pa式中：K 通风设备漏风系数，取1.1 H 风道阻力之和。通风网路特性曲线方程：6.2.3 设备选型根据矿井回风量、矿井阻力，设计对回风立井通风设备的选型考虑了3个方案，方

21、案比较见表6.2-1。通风设备选型方案比较表表6.2-1内容方案一方案二方案三（推荐）通风机型号AJN-2950/1250NGAF31.5-17-1FBCDZ-10-NO35B台数222叶片调节方式人工逐个调节停机机械一次调节叶片人工逐个调节初期工况点参数流 量 m3/s)165165165静压升(Pa)1394.371394.371394.37静压效率 (%)67.66769轴功率 (kW)340.34343.39333.52叶片角度44-4.531后期工况点参数流 量(m3/h)264264264静压升(Pa)3087.883087.883087.88静压效率 (%)78.48080轴功率

22、 (kW)104010191019叶片角度46237电动机型 号Y6302-6Y630-8YBF710L-10功 率 (kW)125014002710电 压 (kV)666转 速 (r/min)995745590年运行费用(万元)408399399投资设备+电控 (万元)550+93333.7+80489.4+110土 建 (万元)290390105合 计 (万元)933803.7704.4注：以上比较表中的设备价为公司参考报价，投资中未包括安装费。括弧内为单级叶轮运行。方案一选用的AJN-2950/1250N型轴流式矿井通风机是Howden公司的最新产品，它代表了90年代末期世界通风设备先进

23、技术；采用停机人工逐个调节叶片角度的方式，节省能源；采用反转反风，反风量较大，反风时间较短；风机性能按国际最高标准衡量，无负偏差，曲线准确无误；结构设计合理，效率较高，制造质量好，维护量小；能在现场方便地更换叶片、对叶轮进行大中修，能确保备用风机的安全性；主电机安装在进风侧，传动轴穿过尺寸较小的进气箱与风机叶轮连接，长度较短，对设备基础要求较低，便于安装、维护；产品配带闸门、消音器等，成套性强，噪音小，占地面积较少易于场地布置。Howden公司在山东威海建有独资工厂，备品备件有保证，在国内生产过2.5m以上的通风机有10多台。其直径3.6m、转速740r/min的矿用轴流通风机在晋城煤业集团成

24、庄矿井运行良好。缺点是由于核心部件（叶轮、润滑油站等）从公司在丹麦的工厂进口，设备费较高。方案二选用的GAF31.5-17-1型轴流式矿井通风机是80年代引进TLT公司技术，由上海鼓风机厂生产的，质量体系完善，工装器具齐全，制造质量较好；采用停机一次性整体调节叶片方式，风机叶片调节方便；采用停机调节叶片反风，反风量大；产品配带消音器、箱式风门、轴承润滑站、喘振报警装置、通风测定装置等，成套性强；风机品种规格齐全，按“量体裁衣”的方式选择风机；风机运行噪声较小；该厂制造2.37m以上大型通风机100多台，其最大直径为3.75m，在淮南煤业集团张集煤矿（转速740r/min）和兖州矿业集团济宁三号

25、煤矿（转速500r/min）运行良好，设备可靠性较好。但由于主电机安装在出风侧，传动轴需穿过扩散塔与风机叶轮连接，其尺寸较长，安装对中困难，同时扩散塔较高，为避免基础的不均匀下沉，基础处理难且工程量大；需建机房、扩散塔等，风道长，占地面积较大；安装调试复杂，施工周期长，装置设备多、维护量稍大；反风时需调节叶片角度，操作时间长。方案三选用的FBCDZ-10-NO35B型矿用防爆对旋轴流式通风机由北京燕京矿山设备公司生产，属国内90年代中期开发的新产品，已在国内矿井得到大量的应用，其两级叶轮既是工作轮又互为导叶，提高了风机运行效率，通风机设有回流环，有效地消除了喘振；可用一台电机单级叶轮运行，以适

26、应矿井不同期间对通风的需要；采用反转反风并带防爆制动器，反风量较大，反风时间较短；配带风门、消音器、扩散筒，安装简单、施工周期短，维护工作量小；不需建风机房、可露天布置，安装时间短。该厂制造2.6m以上大型通风机140多台，其最大直径4m、转速580r/min的矿用防爆对旋轴流通风机，在寺河上庄风井运行良好。但由于通风机电动机安装在风机轮毂内，叶轮安装在电动机轴上，需要装设防爆电动机，电动机散热较差，电动机维护较复杂。经对3种风机的技术性能、安装方式、结构设计、运行效率、维护特点、投资、年运行费用等方面进行了综合比较后,设计推荐方案三。即选用FBCDZ-10-NO35B轴流式通风机2台，1台工

27、作，1台备用。每台风机配2台YBF710L-10型矿用隔爆型电动机（710kW、590/min、6kV）。通风系统特性曲线图见图6.2-1。由于初、后期矿井风量、阻力相差较大，故初期可采用单级叶轮运行。工况点参数（单级叶轮运行）为：叶片角度31、风量165 m3/s、风压1394.37 Pa、效率69%、轴功率333.52kW。6.2.4 附属设施经验算，通风机电机采用直接起动方式起动。在通风机旁设配电控制室，两回6kV电源分别引自工业场地35/6kV变电所6kV侧不同母线段，一回工作，一回备用。进线采用YJV22 6/6，3X70 mm2交联聚乙烯绝缘电力电缆。所内设高压开关柜17台，控制室

28、设集控操作台1个、风机监测装置一套。6.3 排水设备6.3.1 概述投产时开采一水平，采用单水平直接排水系统。在+80m水平井底车场附近设有水泵房，将一水平采区的涌水用主排水泵经管路沿副立井排至井上。 6.3.2 主排水设备1设计依据井口标高： +546.3m排水标高： +80m排水高度： 466.3m井筒倾角： 90正常涌水量： 150m3/h最大涌水量： 300 m3/h2排水设备的选择工作泵的排水能力应（按后期设计参数选型）满足：Q1.2Q正=1.2150=180m3/hQmax1.2Q最大=1.2300=360m3/h所需水泵扬程应满足：HHg+Hx+HS+R2Q2 =466.3+5+

29、8+0.1802（0.1802）=489.7（504.4m）式中： Hg 排水高度，466.3m。 Hx 吸水高度，5m。 HS排至污水处理厂要求增加的水头高度，8m。 R2旧管管路阻力，对于27310为R2=0., 对于2198为R2=0.。根据矿井所需的水泵排水能力的要求，本次设计考虑了二个方案，方案比较见表6.3-1。方案一选用MD280-658型矿用耐磨泵是在原D型泵基础上改进而成，对原泵的首级叶轮、进水段及主要过流部件采用耐磨材质，泵的抗气蚀性能和耐磨性能得到了较大的提高，从而保证泵在较长的一段时期内保持高效运行，并有效地延长了泵的使用寿命。该方案水泵的运行效率及吸程较高，排水能力富

30、裕较大，吨水百米电耗及年运行电费低，所配电机转速低，机组运行稳定、振动噪声小，缺点是设备、管路及矿建费用稍高。方案二选用的MD155-679型矿用耐磨泵，该水泵和方案一的水泵属同一系列产品，该方案的优点是设备及管路投资稍低，泵房尺寸较小。缺点是水泵运行效率及吸程低，吨水百米电耗及年运营费用较高，电机转速高，机组运行不如方案一稳定，噪声高。主排水设备选型方案比较表表6.3-1内 容方案一（推荐）方案二新管旧管新管旧管水泵型 号MD280-658MD155-679工况点流 量（m3/h）326.7306.6197.4193.4扬 程（m）500.1509.3497.7508.3效 率（%）74.9

31、74.472.372.8轴 功 率（kW）611.6588.6624.3600.6吸水高度 （m）5.76.23.333.53台 数 （台）33电动机型 号YB560M2-4YB500M2-2功 率（kW）710450电 压（kV）66转 速（r/min）14902970正常涌水量台数 （台）11排水时间（h）11.0211.7418.218.6最大涌水量运行台数 （台）22排水时间（h）11.0211.7418.218.6排水管规 格 （mm）273102198流 速 （m/s）1.82.091.692.05总 趟 数 （趟）22吸水管规 格 （mm）32582737流 速 （m/s）1.2

32、11.401.041.26吨水百米电耗 （kWh/thm）0.4430.4550.4570.464年 运 行 费 （万元）134.96138.6140.4145.7水泵房尺寸(长宽墙高) (m)23.64.3320.53.22.3投资设备及管路费（万元）136.288.3矿建费（万元）19.039.33合 计（万元）155.23（+57.6）97.63（0.00）经技术经济综合比较后，设计推荐方案一。即选用MD280-658型耐磨多级离心泵3台，配YB560M2-4型（710kW、6kV、1490r/min）矿用隔爆异步电动机。3推荐排水泵的工况点计算：管路特性曲线方程：新管 H= Hg+Hx

33、+Hs +R1Q2=479.4+0.Q2 旧管 H= Hg+Hx+Hs +R2Q2=479.4+0.Q2式中：R1、R2管路阻力，新管时R1=0., 旧管时R2=0.。MD280-658型水泵特性曲线及工况点参数见图6.3-1。主排水泵房排水管路系统图见图6.3-2。水泵新管工况点参数：新管： 流量326.7m3/h、扬程500.1m、效率74.9%、轴功率611.6kW、最大吸水高度5.7m。旧管：流量306.6m3/h、扬程509.3m、效率74.4%、轴功率588.6kW、最大吸水高度6.2m。正常涌水时水泵为1台工作，1台备用，1台检修；最大涌水时2台水泵同时工作。新管正常及最大排水时

34、间均为11.02h20h。 4排水管路趟数、规格及其它泵房内排水管路选用2趟2508、2趟2008的无缝钢管，副立井井筒内排水管路选用27310的无缝钢管，2趟。正常涌水时1趟工作，1趟备用。最大涌水时2趟同时工作。为加强排水能力，矿井初期在80m水平主排水泵房内增设了两台MD500-579型耐磨多级离心泵，配YB710S2-4型（1400kW、6kV、1490r/min）矿用隔爆异步电动机（将来二水平生产时电机可移至二水平泵房使用）。水泵工况点参数为：流量530.1m3/h、扬程496.7m、效率80.16%、轴功率921.5kW、最大吸水高度5m。在泵房内采用法兰连接，在井筒及管子道内采用

35、柔性管接头连接。为有效地防止水锤冲击对水泵及管道的损害，在水泵出口管路上安装微阻缓闭止回阀。排水泵的灌注引水方式采用ZPBG型喷射泵，以排水管路中的压力水为能源，同时以消防洒水为备用能源。经验算，主排水泵电机采用直接起动方式起动。电源分别引自井下中央变电所。设自动化排水装置一套。6.4 压风设备6.4.1 设计依据矿井除在井下掘进工作面（4个）、井下箕斗装载硐室装备有风动工具及井下煤仓使用空气炮时需用压缩空气外，地面选煤厂、主井箕斗卸载装置也有少量用气。井下最远供气距离为7.63km。用风工具使用情况见表6.3-1。井下风动工具数量表表6.3-1用 气地 点设 备耗气量(m3/min台)工作压

36、力(MPa)总耗气量(m3/min)名 称型号规格工作台数掘进工作面风 镐G1011.20.61.2气腿凿岩机YTP-26G32.80.68.4混凝土喷射机ZP-II1570.150.46锚杆钻机MQT-85J12.93.60.40.633.3锚杆钻机MQB-35120.40.632箕斗卸载气动系统1箕斗装载及空气炮气动系统0.550.81选煤厂生产系统0.40.896.4.2 设备选型1选型计算设计按普掘工作面的风镐与气腿凿岩机、两种锚杆钻机不同时使用（按气量大者计）考虑；根据煤炭工业矿井设计规范中第11.4.2条规定：混凝土喷射机使用台数47台，同时使用台数为23台，取2台。则矿井所需风量： Q =12miqiKi=1.21.15132.80.984+270.99+4(3.6+2)0.96+2+9=109.4（m3/min）式中：1沿管道全长的漏风系数，取1.2 2 风动工具的磨损耗气量增加系数 ，取1.15 海拔高度修正系数，取1（海拔高度为+546.