松木桩复合地基计算

1、松木桩复合地基承载力计算工程建设场地地基采用松木桩挤密加固处理，松木桩、桩间土及碎石挤密层（含褥垫层）构成复合地基，地基承载力特征值取复合地基承载力特征值。根据上部结构荷载将场地松木桩施打区域大致分为油罐区、站房区、加油棚柱下独立基础区、行车范围区和招牌及围墙区。对于松木桩单桩竖向承载力特征值计算，依据广东佛山地质工程勘察院提供的佛山市禅西大道加油站A岩土工程勘察报告（详细勘察），同时参考国家现行行业规范中的相关条文及参数对本工程松木桩进行设计。取各分区计算情况如下所示：（1）油罐区计算油罐区桩顶设计标高相对于0.000为4.600，取松木桩桩长L为5.5m，桩端尾径d为0.08m，采用正方形

2、布桩。考虑一定深度的负摩阻力（取ln/l0=0.4，ln为中性点距桩顶深度，l0为桩周土沉降为零处距桩顶的深度；此处ln取2.20m），参考建筑地基处理技术规范(JGJ79-2002)11.2.4式，则有参考木结构设计规范(GB50005-2003)附录G及4.2.1条表4.2.1-1，确定松木适用的强度等级为TC13B，不考虑松木桩在自身及使用条件下的设计指标调整，由表4.2.1-3查得，fc=10103kpa。参考建筑地基处理技术规范(JGJ79-2002)11.2.4，按松木桩自身抗压强度确定的单桩竖向承载力为。综合以上两个条件，取松木桩单桩竖向承载力特征值为。取桩顶范围控制荷载为100

3、kpa。参考建筑地基处理技术规范9.2.5式，则有，代入计算出桩土置换率。由，可推出代入数据求得，取桩间距S为0.350m，则置换率m为0.04092，代入求得复合地基承载力fspk为137kpa，满足设计要求。（2）站房区计算站房区桩顶设计标高相对于0.000为1.100，取松木桩桩长L为7.5m，桩端尾径d为0.08m，采用正方形布桩。考虑一定深度的负摩阻力（取ln/l0=0.4，ln为中性点距桩顶深度，l0为桩周土沉降为零处距桩顶的深度；此处ln取3.00m），参考建筑地基处理技术规范(JGJ79-2002)11.2.4式，则有参考木结构设计规范(GB50005-2003)附录G及4.2

4、.1条表4.2.1-1，确定松木适用的强度等级为TC13B，不考虑松木桩在自身及使用条件下的设计指标调整，由表4.2.1-3查得，fc=10103kpa。参考建筑地基处理技术规范(JGJ79-2002)11.2.4，按松木桩自身抗压强度确定的单桩竖向承载力为。综合以上两个条件，取松木桩单桩竖向承载力特征值为。计算显示筏板基础地基反力最大值约为75kpa，考虑一定的安全储备按照地基反力为85kpa进行控制计算。参考建筑地基处理技术规范9.2.5式，则有，代入计算出桩土置换率。由，可推出代入数据求得，取桩间距S为0.400m，则置换率m为0.03133，代入求得复合地基承载力fspk为90kpa，

5、满足设计要求。（3）加油棚柱下独立基础区计算加油棚区桩顶设计标高相对于0.000为2.100，取松木桩桩长L为7.5m，桩端尾径d为0.08m，采用正方形布桩。考虑一定深度的负摩阻力（取ln/l0=0.4，ln为中性点距桩顶深度，l0为桩周土沉降为零处距桩顶的深度；此处ln取3.00m），参考建筑地基处理技术规范(JGJ79-2002)11.2.4式，则有参考木结构设计规范(GB50005-2003)附录G及4.2.1条表4.2.1-1，确定松木适用的强度等级为TC13B，不考虑松木桩在自身及使用条件下的设计指标调整，由表4.2.1-3查得，fc=10103kpa。参考建筑地基处理技术规范(J

6、GJ79-2002)11.2.4，按松木桩自身抗压强度确定的单桩竖向承载力为。综合以上两个条件，取松木桩单桩竖向承载力特征值为。按复合地基承载力为100kpa控制。参考建筑地基处理技术规范9.2.5式，则有，代入计算出桩土置换率。由，可推出代入数据求得，取桩间距S为0.300m，则置换率m为0.0560，代入求得复合地基承载力fspk为125kpa，满足设计要求。（4）场地行车范围区计算参考建筑地基处理技术规范(JGJ79-2002)11.2.4式，桩顶设计标高相对于0.000为2.100，取松木桩桩长L为6.5m，桩端尾径d为0.08m，采用正方形布桩。则有行车范围桩顶荷载按照70kpa控制。参考建筑