毕业论文终稿-压力机液压系统的设计（送全套CAD图纸 资料打包）

买文档就送全套CAD图纸QQ414951605或1304139763图纸预览请见文档里的插图，原稿更清晰，可编辑学院毕业设计（论文）课题名称压力机液压系统的设计及零件的加工工艺专业班级学生姓名指导教师林洪二O一四年四月I摘要液压机是一种用静压来加工金属、塑料、橡胶、粉末制品的机械，在许多工业部门得到了广泛的应用。液压传动系统的设计在现代机械的设计工作中占有重要的地位。液体传动是以液体为工作介质进行能量传递和控制的一种传动系统。本文利用液压传动的基本原理，拟定出合理的液压传动系统图，再经过必要的计算来确定液压系统的参数，然后按照这些参数来选用液压元件的规格。确保其实现快速下行、慢速加压、保压、快速回程、停止的工作循环。关键词液压机、液压传动系统设计IIABSTRACTHYDRAULICMACHINEISAKINDOFSTATICPRESSURETOTHEPROCESSINGOFMETAL,PLASTIC,RUBBER,THEPOWDERPRODUCTOFMACHINERY,INMANYINDUSTRIALDEPARTMENTAWIDERANGEOFAPPLICATIONSTHEDESIGNOFTHEHYDRAULICDRIVESYSTEMINMODERNMECHANICALDESIGNWORKOCCUPIESANIMPORTANTPOSITIONTRANSMISSIONFLUIDISTHELIQUIDMEDIUMFORTHEWORKCARRIEDOUTENERGYTRANSFERANDCONTROLOFATRANSMISSIONSYSTEMTHISPAPERUSINGHYDRAULICTRANSMISSIONTOTHEBASICPRINCIPLEOFDRAWINGUPAREASONABLEHYDRAULICSYSTEMMAP,ANDTHENAFTERNECESSARYCALCULATIONTODETERMINETHELIQUIDPRESSURESYSTEMPARAMETERS,THENACCORDINGTOTHEPARAMETERSTOCHOOSEHYDRAULICCOMPONENTSSPECIFICATIONTOENSURETHEREALIZATIONOFTHEFASTDOWN,SLOWPRESSURE,PRESSUREMAINTAINING,RAPIDRETURN,STOPWORKCYCLEKEYWORDSHYDRAULICMACHINE,COURSEDESIGN,HYDRAULICTRANSMISSIONSYSTEMDESIGNIII目录摘要IABSTRACTII1前言111液压传动的发展概况112液压传动在机械行业中的应用113液压机的发展及工艺特点214液压系统的基本组成32小型压力机的液压系统原理设计121小型压力机的基本结构122任务分析2221技术要求2222任务分析223方案的确定3231变压式节流调速回路3232容积调速回路324工况分析43液压缸主要参数的确定631液压缸主要尺寸的确定632活塞杆强度计算633液压缸活塞的推力及拉力计算734活塞杆最大容许行程835液压缸内径及壁厚的确定9351液压缸内径计算9352液压缸壁厚计算936液压缸筒与缸底的连接计算1037缸体结构材料设计11371缸体端部连接结构11372缸体材料11373缸体技术条件1138活塞结构材料设计1139活塞杆结构材料设计13310活塞杆的导向、密封和防尘14311缸盖的材料14312液压缸各工作循环中各阶段的功率154液压系统图1641液压系统图分析1642液压系统原理图165液压元件的选择1851液压泵的选择1852阀类元件及辅助元件1853油箱的容积计算196液压系统性能的运算20IV61压力损失和调定压力的确定2062油液温升的计算2163散热量的计算22结论23致谢24参考文献25VVIVIIVIII11前言11液压传动的发展概况液压传动和气压传动称为流体传动，是根据17世纪帕斯卡提出的液体静压力传动原理而发展起来的一门新兴技术，是工农业生产中广为应用的一门技术。如今，流体传动技术水平的高低已成为一个国家工业发展水平的重要标志。第一个使用液压原理的是1795年英国约瑟夫布拉曼JOSEPHBRAMAN,17491814，在伦敦用水作为工作介质,以水压机的形式将其应用于工业上,诞生了世界上第一台水压机。1905年他又将工作介质水改为油,进一步得到改善。我国的液压工业开始于20世纪50年代，液压元件最初应用于机床和锻压设备。60年代获得较大发展，已渗透到各个工业部门，在机床、工程机械、冶金、农业机械、汽车、船舶、航空、石油以及军工等工业中都得到了普遍的应用。当前液压技术正向高压、高速、大功率、高效率、低噪声、低能耗、长寿命、高度集成化等方向发展。同时，新元件的应用、系统计算机辅助设计、计算机仿真和优化、微机控制等工作，也取得了显著成果。目前，我国的液压件已从低压到高压形成系列，并生产出许多新型元件，如插装式锥阀、电液比例阀、电液伺服阀、电业数字控制阀等。我国机械工业在认真消化、推广国外引进的先进液压技术的同时，大力研制、开发国产液压件新产品，加强产品质量可靠性和新技术应用的研究，积极采用国际标准，合理调整产品结构，对一些性能差而且不符合国家标准的液压件产品，采用逐步淘汰的措施。由此可见，随着科学技术的迅速发展，液压技术将获得进一步发展，在各种机械设备上的应用将更加广泛。12液压传动在机械行业中的应用机床工业磨床、铣床、刨床、拉床、压力机、自动机床、组合机床、数控机床、加工中心等工程机械挖掘机、装载机、推土机等汽车工业自卸式汽车、平板车、高空作业车等农业机械联合收割机的控制系统、拖拉机的悬挂装置等轻工机械打包机、注塑机、校直机、橡胶硫化机、造纸机等冶金机械电炉控制系统、轧钢机控制系统等起重运输机械起重机、叉车、装卸机械、液压千斤顶等2矿山机械开采机、提升机、液压支架等建筑机械打桩机、平地机等船舶港口机械起货机、锚机、舵机等铸造机械砂型压实机、加料机、压铸机等本机器适用于可塑性材料的压制工艺。如冲压、弯曲、翻边、薄板拉伸等。也可以从事校正、压装、砂轮成型、冷挤金属零件成型、塑料制品及粉末制品的压制成型。本机器具有独立的动力机构和电气系统。采用按钮集中控制，可实现调整、手动及半自动三种操作方式。本机器的工作压力、压制速度、空载快速下行和减速的行程范围均可根据工艺需要进行调整，并能完成一般压制工艺。此工艺又分定压、定程两种工艺动作供选择。定压成型之工艺动作在压制后具有保压、延时、自动回程、延时自动退回等动作。本机器主机呈长方形，外形新颖美观，动力系统采用液压系统，结构简单、紧凑、动作灵敏可靠。该机并设有脚踏开关，可实现半自动工艺动作的循环。13液压机的发展及工艺特点液压机是制品成型生产中应用最广的设备之一，自19世纪问世以来发展很快，液压机在工作中的广泛适应性，使其在国民经济各部门获得了广泛的应用。由于液压机的液压系统和整机结构方面，已经比较成熟，目前国内外液压机的发展不仅体现在控制系统方面，也主要表现在高速化、高效化、低能耗；机电液一体化，以充分合理利用机械和电子的先进技术促进整个液压系统的完善；自动化、智能化，实现对系统的自动诊断和调整，具有故障预处理功能；液压元件集成化、标准化，以有效防止泄露和污染等四个方面。作为液压机两大组成部分的主机和液压系统，由于技术发展趋于成熟，国内外机型无较大差距，主要差别在于加工工艺和安装方面。良好的工艺使机器在过滤、冷却及防止冲击和振动方面，有较明显改善。在油路结构设计方面，国内外液压机都趋向于集成化、封闭式设计，插装阀、叠加阀和复合化元件及系统在液压系统中得到较广泛的应用。特别是集成块可以进行专业化的生产，其质量好、性能可靠而且设计的周期也比较短。近年来在集成块基础上发展起来的新型液压元件组成的回路也有其独特的优点，它不需要另外的连接件其结构更为紧凑，体积也相对更小，重量也更轻无需管件连接，从而消除了因油管、接头引起的泄漏、振动和噪声。逻辑插装阀具有体积小、重量轻、密封性能好、功率损失小、动作速度快、易于集成的特点，从70年代初期开始出现，至今已得到了很快的发展。我国从1970年开始对这种阀进行研究和生产，并已将其广泛的应用于冶金、锻压等设备上，显示了很大的优越性。液压机工艺用途广泛，适用于弯曲、翻边、拉伸、成型和冷挤压等冲压工艺，压力机是一种用静压来加工产品。适用于金属粉末制品的压制成型工艺和3非金属材料，如塑料、玻璃钢、绝缘材料和磨料制品的压制成型工艺，也可适用于校正和压装等工艺。由于需要进行多种工艺，液压机具有如下的特点（1）工作台较大，滑块行程较长，以满足多种工艺的要求；（2）有顶出装置，以便于顶出工件；（3）液压机具有点动、手动和半自动等工作方式，操作方便；（4）液压机具有保压、延时和自动回程的功能，并能进行定压成型和定程成型的操作，特别适合于金属粉末和非金属粉末的压制；（5）液压机的工作压力、压制速度和行程范围可随意调节，灵活性大。14液压系统的基本组成1）能源装置液压泵。它将动力部分（电动机或其它远动机）所输出的机械能转换成液压能，给系统提供压力油液。2）执行装置液压机（液压缸、液压马达）。通过它将液压能转换成机械能，推动负载做功。3）控制装置液压阀。通过它们的控制和调节，使液流的压力、流速和方向得以改变，从而改变执行元件的力（或力矩）、速度和方向，根据控制功能的不同，液压阀可分为村力控制阀、流量控制阀和方向控制阀。压力控制阀又分为益流阀安全阀、减压阀、顺序阀、压力继电器等；流量控制阀包括节流阀、调整阀、分流集流阀等；方向控制阀包括单向阀、液控单向阀、梭阀、换向阀等。根据控制方式不同，液压阀可分为开关式控制阀、定值控制阀和比例控制阀。4）辅助装置油箱、管路、蓄能器、滤油器、管接头、压力表开关等通过这些元件把系统联接起来，以实现各种工作循环。5）工作介质液压油。绝大多数液压油采用矿物油，系统用它来传递能量或信息。12小型压力机的液压系统原理设计21小型压力机的基本结构小型压力机机身属于四立柱机身。机身由上横梁、下横梁和四根立柱组成。液压机的各个部件都安装在机身上，其中上横梁的中间孔安装工作缸，下横梁的中间孔安装顶出缸，工作台面上开有开有T型槽，用来安装模具。活动横梁的四个角上的孔套装在四立柱上，上方和工作缸活塞相连接，由其带动横梁上下运动。机身在液压机工作中承受全部的工作载荷。工作缸采用活塞式双作用缸，当压力油进入工作缸上腔，活塞带动横梁向下运动，其速度慢，压力大，当压力油进入工作缸下腔，活塞向上运动，其速度较快，压力较小，符合一般的慢速压制、快速回程的工艺要求。活动横梁是立柱式液压机的运动部件，位于液压机机身的中间，中间圆孔和上横梁的工作活塞杆连接，四角孔在工作活塞的带动下，靠立柱导向作上下运动，活动横梁的底面也开有T型槽，用来安装模具。在机身下部设有顶出缸，通过顶杆可以将成型后的塑件顶出。液压机的动力部分是高压泵，将机械能转变为液压能，向液压机的工作缸和顶出缸提供高压液体。图21小型压力机222任务分析221技术要求设计一小型油压机的液压系统，实现的工作循环是快速下降压制保压快退原位停止。主要性能参数与性能要求如下压制时外负载FL15000N；运动部件自重G6000N；快进、快退速度01M/S，工进速度088103M/S；快进行程L1150MM，工进行程L250MM；往复运动的加速时间T02S；保压时间40S。222任务分析根据重量为6000N，为了防止滑块受重力下滑，可用液压方式平衡滑块重量。设计液压缸的启动、制动时间为02S。液压机滑块上下为直线往复运T动，且行程较小（200MM）,故可选单杆液压缸作执行器,且液压缸的机械效率。因为液压机的工作循环为快速下降、慢速加压、保压、快速回程四09CM个阶段。各个阶段的转换由一个三位四通的换向阀和一个二位二通的换向阀控制。当三位四通换向阀工作在左位时实现快速回程。中位时实现液压泵的卸荷，亦即液压机保压。工作在右位时实现液压泵的快进和工进。其工进速度由一个调速阀来控制。快进和工进之间的转换由二位二通换向阀控制。液压机快速下降时，要求其速度较快，减少空行程时间，液压泵采用全压式供油，且采用差动连接。由于液压机压力比较大，所以此时进油腔的压力比较大，所以在由保压到快速回程阶段须要一个节流阀，以防在高压冲击液压元件，并可使油路卸荷平稳。为了对油路压力进行监控，在液压泵出口安装一个溢流阀，同时也对系统起过载保护作用。油路要设计一个单向阀，以构成一个平衡回路，产生一定大小的背压力，同时也使工进过程平稳。在液压力泵的出油口设计一个单向阀，可防止油压对液压泵的冲击，对泵起到保护作用。323方案的确定由液压机的工作情况来看，其外负载和工作速度随着时间是不断变化的。所以设计液压回路时必须满足随负载和执行元件的速度不断变化的要求。因此可以选用变压式节流调速回路和容积式调速回路两种方式。231变压式节流调速回路节流调速的工作原理，是通过改变回路中流量控制元件通流面积的大小来控制流入执行元件或自执行元件流出的流量来调节其速度。变压式节流调速的工作压力随负载而变，节流阀调节排回油箱的流量，从而对流入液压缸的的流量进行控制。其缺点液压泵的损失对液压缸的工作速度有很大的影响。其机械特性较软，当负载增大到某值时候，活塞会停止运动，低速时泵承载能力很差，变载下的运动平稳性都比较差，可使用比例阀、伺服阀等来调节其性能，但装置复杂、价格较贵。优点在主油箱内，节流损失和发热量都比较小，且效率较高。宜在速度高、负载较大，负载变化不大、对平稳性要求不高的场合。232容积调速回路容积调速回路的工作原理是通过改变回路中变量泵或马达的排量来改变执行元件的运动速度。优点在此回路中，液压泵输出的油液直接进入执行元件中，没有溢流损失和节流损失，而且工作压力随负载的变化而变化，因此效率高、发热量小。当加大液压缸的有效工作面积，减小泵的泄露，都可以提高回路的速度刚性。综合以上两种方案的优缺点比较，泵缸开式容积调速回路和变压式节流调回路相比较，其速度刚性和承载能力都比较好，调速范围也比较宽工作效率更高，发热却是最小的。考虑到最大压制力为320000N，故选泵缸开式容积调速回路。424工况分析241工作负载工作负载FE液压缸的常见工作负载有重力、切削力、挤压力等。阻力负载为正，超越负载为负。自重G6000N压制力FFL15000N242摩擦负载假设静摩擦系数FS02，动摩擦系数FD010160FDFN243惯性负载惯性负载FI惯性负载时运动部件在启动和制动过程中的惯性力，其平均值可按下式计算FIG/GV/TN式中G重力加速度，M/S2，G98M/S2V速度变化量，M/S2T启动或制动时间，S一般机械T0105S，244自重GMG6000N245液压缸在各工作阶段的负载值查液压缸的机械效率，可计算出液压缸在各工作阶段的负载情09CM况，如下表表1所示表1液压缸各阶段的负载情况工况负载计算公式液压缸负载/FN液压缸推力/N启动FJF1200133333加速FDG6600733333快FDF600666667601306298GGVFNT5进工进FDLF156001733333快退FD600666667246负载图与速度图的绘制根据工况负载和以知速度和及行程S，可绘制负载图和速度图，如1V2下图（图1、图2）所示图1负载图图2（速度图）63液压缸主要参数的确定31液压缸主要尺寸的确定（1）工作压力P的确定工作压力P可根据负载大小及机器的类型，来初步确定由手册查表取液压缸工作压力为25MPA。将液压缸的无杆腔作为主工作腔，考虑到缸下行时，滑块自重采用液压方式平衡，则可计算出液压缸无杆腔的有效面积，取液压缸的机械效率CM09。（2）计算液压缸内径D和活塞杆直径D由负载图知最大负载工进F为15600N，取D/D071615029CMFAP4310D00297M297MM14液压气动系统及元件缸内径及活塞杆外径标准编号GB/T23481993表GB/T23481993直径系列直径系列/MMGB/T234819934、5、6、8、10、12、16、18、20、22、25、28、32、36、40、45、50、56、63、70、80、90、100、110、125、140、160、180、200、220、250、280、320、360按GB/T23481993，取标准值D32MMD07D224MM取值D25MM由此求得液压缸的实际有效工作面积则无杆腔实际有效面积803841A24D2M有杆腔实际有效面积3132152D32活塞杆强度计算活塞杆在稳定工作下，如果仅受轴向拉力或压力载荷时，便可以近似的采用直杆承受拉、压载荷的简单强度计算公式进行计算，7活塞杆应力3524DP或36式中P活塞杆所受的轴向载荷D活塞杆直径活塞杆制造材料的许用应力根据以上公式可知切断液压缸322156071034PD可见，活塞杆的强度均满足要求。33液压缸活塞的推力及拉力计算液压油作用在液压缸活塞上的作用力P，对于一般单边活塞杆液压缸来说，当活塞杆前进时的推力371214PDAP当活塞杆后退时的拉力38122D）（当活塞杆差动前进时（即活塞的两侧同时进压力相同的压力油）的推力39122134PAP）（式中D活塞直径（即液压缸内径）CMD活塞杆直径CM液压缸的工作压力1P表11133为活塞杆直径D采用速度比计算得出，不同液压缸直径D和压力下液压缸活塞上的推力及拉力数值。11P28图31液压缸活塞的受力34活塞杆最大容许行程根据机械设计手册表11141和表11142即可以概略的求出液压缸的最大容许行程。两个液压缸均采用如图固定自由模式进行安装。图32安装型式简图根据长度公式312PDL205313CLS可知切断液压缸活塞杆计算长度L和实际行程S分别为5254CMPDL2058210952546465CMCLS镦粗液压缸活塞杆计算长度L和实际行程S分别为935液压缸内径及壁厚的确定351液压缸内径计算当P和P已知，则液压缸内径D可按公式得314PP4式中P活塞杆上的总作用力，NP液压油的工作压力，KN可知液压缸的内径为32MM,352液压缸壁厚计算一般，低压系统用的液压缸都是薄壁缸，薄壁可用下式计算315CMPD2式中，缸壁厚度，MP液压缸内工作压力，PA刚体材料的许用应力D液压缸内径，CM当额定压力PN16MPA时，PPPN150/100当额定压力PN16MPA时，PPPN125/100316NB缸体材料的抗拉强度，PABN安全系数，一般可取N5应当注意，当计算出的液压缸壁较薄时，要按结构需要适当加厚。因此，根据上述公式可得，液压缸106253410PDM10故切断液压缸的壁厚为5MM。关于液压缸的安全系数，在设计液压缸时通常取N5。但是这在比较平稳的工作条件下，强度有些余量；相反，假如工作条件为动载荷或冲击压力超过超耐压力时，有时会出现危险状态。因此合理的安全系数，应根据实际使用条件选取。36液压缸筒与缸底的连接计算缸体法兰连接螺栓计算缸体与端部用法兰连接或拉杆连接时，螺栓或拉杆的强度计算如下图33缸体联接螺纹处的拉应力317ZDKP214螺纹处的剪应力31870231DK合成应力3192N式中Z螺栓或拉杆的数量材料为45钢时，30SS1137缸体结构材料设计371缸体端部连接结构采用简单的焊接形式，其特点结构简单，尺寸小，重量轻，使用广泛。缸体焊接后可能变形，且内径不易加工。所以在加工时应小心注意。主要用于活塞式液压缸。372缸体材料液压缸缸体的常用材料为20、35、45号无缝钢管。因20号钢的机械性能略低，且不能调质，应用较少。当缸筒与缸底、缸头、管接头或耳轴等件需要焊接时，则应采用焊接性能比较号的35号钢，粗加工后调质。一般情况下，均采用45号钢，并应调质到241285HB。缸体毛坯可采用锻钢，铸铁或铸铁件。铸刚可采用ZG35B等材料，铸铁可采用HT200HT350之间的几个牌号或球墨铸铁。特殊情况可采用铝合金等材料。373缸体技术条件A缸体内径采用H8、H9配合。表面粗糙度当活塞采用橡胶密封圈时，RA为0104，当活塞用活塞环密封时，RA为0204。且均需衍磨。MMB热处理调质，硬度HB241285。C缸体内径D的圆度公差值可按9、10或11级精度选取，圆柱度公差值应按8级精度选取。D缸体端面T的垂直度公差可按7级精度选取。E当缸体与缸头采用螺纹联接时，螺纹应取为6级精度的公制螺纹。F当缸体带有耳环或销轴时，孔径或轴径的中心线对缸体内孔轴线的垂直公差值应按9级精度选取。G为了防止腐蚀和提高寿命，缸体内表面应镀以厚度为3040的铬层，M镀后进行衍磨或抛光。38活塞结构材料设计381活塞与活塞杆的联接型式表31活塞与活塞杆的联接型式12联接方式备注说明整体联接用于工作压力较大而活塞直径又较小的情况螺纹联接常用的联接方式半环联接用于工作压力、机械振动较大的情况下这里采用螺纹联接。382活塞的密封活塞与缸体的密封结构，随工作压力、环境温度、介质等条件的不同而不同。常用的密封结构见下表表32常用的密封结构密封形式备注说明间隙密封用于低压系统中的液压缸活塞的密封活塞环密封适用于温度变化范围大，要求摩擦力小、寿命长的活塞密封O型密封圈密封密封性能好，摩擦系数小；安装空间小，广泛用于固定密封和运动密封Y型密封圈密封用在20MPA下、往复运动速度较高的液压缸密封结合本设计所需要求，采用O型密封圈密封比较合适。383活塞的材料液压缸常用的活塞材料为耐磨铸铁、灰铸铁（HT300、HT350）、钢及铝合金等，这里采用45号钢。384活塞的技术要求A活塞外径D对内孔的径向跳动公差值，按7、8级精度选取。1DB端面T对内孔轴线的垂直度公差值，应按7级精度选取。C外径D的圆柱度公差值，按9、10或11级精度选取。13图33活塞39活塞杆结构材料设计391端部结构活塞杆的端部结构分为外螺纹、内螺纹、单耳环、双耳环、球头、柱销等多种形式。根据本设计的结构，为了便于拆卸维护，可选用内螺纹结构。392端部尺寸如图，为内螺纹联接简图。查表11148，按照本设计要求，选用直径螺距螺纹长。3245KTA图32螺纹联接简图393活塞杆结构活塞杆有实心和空心两种，如下图。实心活塞杆的材料为35、45号钢；空心活塞杆材料为35、45号无缝钢管。本设计采用实心活塞杆，选用45号钢。图33空心活塞杆图34实心活塞杆394活塞杆的技术要求A活塞杆的热处理粗加工后调质到硬度为HB229285，必要时，再经过高频淬火，硬度达HRC4555。在这里只需调质到HB230即可。14B活塞杆的圆度公差值，按911级精度选取。这里取10级精度。C活塞杆的圆柱度公差值，应按8级精度选取。D活塞杆的径向跳动公差值，应为001MM。E端面T的垂直度公差值，则应按7级精度选取。F活塞杆上的螺纹，一般应按6级精度加工（如载荷较小，机械振动也较小时，允许按7级或8级精度制造）。G活塞杆上工作表面的粗糙度为RA063,为了防止腐蚀和提高寿命，M表面应镀以厚度约为40的铬层，镀后进行衍磨或抛光。M310活塞杆的导向、密封和防尘3101导向套A导向套的导向方式、结构表33导向套的导向方式导向方式备注说明缸盖导向减少零件数量，装配简单，磨损相对较快管通导套可利用压力油润滑导向套，并使其处于密封状态可拆导向套容易拆卸，便于维修。适用于工作条件恶劣、经常更换导向套的场合球面导向套导向套自动调整位置，磨损比较均匀本设计采用缸盖导向。B导向套材料导向套的常用材料为铸造青铜或耐磨铸铁。由于选用的是和缸盖一体的导向套，所以材料和缸盖也是相同的，都选用耐磨铸铁。C导向套的技术要求导向套的内径配合一般取为H8/F9，其表面粗糙度则为RA063125。M3102活塞杆的密封与防尘这里仍采用O型密封圈，材料选择薄钢片组合防尘圈，防尘圈与活塞杆的配合可按H9/F9选取。薄钢片厚度为05MM。15311缸盖的材料液压缸的缸盖可选用35、45号锻钢或ZG35、ZG45铸钢或HT200、HT300、HT350铸铁等材料。在这里选择ZG45铸钢。缸盖按9、10或11级精度选取。66液压缸的排气装置312液压缸各工作循环中各阶段的功率根据PPQ可得液压缸在工作循环中各阶段的功率，其结果如表5所示。表52液压缸各工作循环中各阶段的功率工作阶段工率W快进452工进410快退410按以上数据可绘制液压缸的工况图如图51所示。图51工况图16174液压系统图41液压系统图分析（1）考虑到液压机工作时所需功率较大，固采用变量泵的容积调速方式。（2）为了满足速度的有极变化，采用压力补偿变量液压泵供油，即在快速下降的时候，液压泵以全流量供油。当转化成慢速加压压制时，泵的流量减小，最后流量为0。（3）当液压缸反向回程时，泵的流量恢复为全流量供油。液压缸的运动方向采用三位四通M型电磁换向阀和二位二通电磁换向阀控制。停机时三位四通换向阀处于中位，使液压泵卸荷。（4）为了防止压力头在工作过程中因自重而出现自动下降的现象，在液压缸有杆腔回路上设置一个单向阀。（5）为了实现快速空程下行和慢速加压，此液压机液压系统采用差动连接的调速回路。（6）为了使液压缸下降过程中压力头由于自重使下降速度越来越快，在三位四通换向阀处于左位时，回油路口应设置一个顺序阀作背压阀使回油路有压力而不至于使速度失控。（7）为了实现自动控制，在液压缸的活塞杆运动方向上安装了三个接近开关，使液压系统能够自动切换工作状态。（8）为了使系统工作时压力恒定，在泵的出口设置一个溢流阀，来调定系统压力。42液压系统原理图综上分析可得小型液压机液压系统原理如图61所示。18图61液压机液压系统原理图1变量泵2溢流阀3油箱4单向阀5三位四通电磁换向阀6单向顺序阀7液压缸8过滤器9调速阀10二位二通电磁换向阀195液压元件的选择51液压泵的选择由液压缸的工况图，可以看出液压缸的最高工作压力出现在加压压制阶段时P1978MPA，此时液压缸的输入流量极小，且进油路元件较少故泵到液压缸的进油压力损失估计取为05MPA。所以泵的最高工作压力P1978052028MPA。P液压泵的最大供油量按液压缸最大输入流量（9896L/MIN）计算，取泄漏PQ系数K11,则108L/MIN。根据以上计算结果查阅机械设计手册，选用63YCY141B压力补偿变量型轴向柱塞泵，其额定压力P25MPA，排量为V80ML/R,当转速为1500R/MIN。由于液压缸在工进时输入功率最大，这时液压缸的工作压力为2028MPA，流量为124L/MIN,取泵的总效率085，则液压泵的驱动电机所要的功率540W，QP根据此数据按JB/T868011998，选取Y27114型电动机，其额定功率P550W，额定转速N1500R/MIN,按所选电动机的转速和液压泵的排量，液压泵最大理论流量NV120L/MIN，大于计算所需的流量108L/MIN，满足使用要求。TQ52阀类元件及辅助元件根据阀类元件及辅助元件所在油路的最大工作压力和通过该元件的最大实际流量可选出这些液压元件的型号及规格，结果见表71。表71液压元件的型号及规格20序号元件名称额定压力/PA排量ML/R型号及规格说明1变量泵258063YCY141B额定转速3000R/MIN驱动电机功率为550W2溢流阀调压2512C175通径20MM3三位四通换向阀28160WEH10G通径20MM4顺序阀最大工作压力32MPA160HCT06L15调速阀28160FBG312510MAX160/INQL单向行程调速阀6单向阀开启015MPA最大200S20A220通径20MM7二位二通换向阀281602WE10D10通径20MM53油箱的容积计算容量V单位为L计算按教材式78，由于液压机是高压系统，PQV。所以油箱的容量69272L79687V取V700L216液压系统性能的运算61压力损失和调定压力的确定（1）进油管中的压力损失由上述计算可知，工进时油液流动速度较小，通过的流量为124L/MIN,主要压力损失为阀件两端的压降可以省略不计。快进时液压杆的速度56M/MIN，此时油液在进油管的速度1VV434M/S601250983AQ1）沿程压力损失沿程压力损失首先要判断管中的流动状态，此系统采用N32号液压油，室温为20度时，所以有42/MS954823204310VDRE油液在管中的流动状态为层流，则阻力损失系数0079，若取进油和回油的管路长均为4M，油液的密度为900E75，则进油路上的沿程压力损失为3/MKG0122MPA2349012407932VDLP2）局部压力损失局部压力损失包括管道安装和管接头的压力损失和通过液压阀的局部压力损失，由于管道安装和管接头的压力损失一般取沿程压力损失的10，而通过液压阀的局部压力损失则与通过阀的流量大小有关，若阀的额定流量和额定压力损失分别为，则当通过阀的流量为Q时的阀的压力损失，由RQ和RQ算得019MPA小于原估算值05MPA,所以是2RP2160985P安全的。则进油路上的压力总损失为01220012201903242MPA1P（2）回油管路上的压力损失22快进时回油路上的流量5047L/MIN，则回油管路中的速度12AQV12M/S，60132504723AQ由此可以计算出3602320，43VDRE油液在管中的流动状态为层流，则阻力损失系数0208,E75所以回油路上的沿程压力损失为002MPA。2190342083VDLP而通过液压阀的局部压力损失005MPA26475P则回油路上的压力总损失为00200020050072MPA2由上面的计算所得求出总的压力损失036MPA21PAP这与估算值相符。62油液温升的计算在整个工作循环中，工进和快进快退所占的时间相差不大，所以，系统的发热和油液温升可用一个循环的情况来计算。（1）快进时液压系统的发热量快进时液压缸的有效功率为374WFVO泵的输出功率为524WPQPI6085192703因此快进液压系统的发热量为150WOIIH（2）快退时液压缸的发热量23快退时液压缸的有效功率为374WFVO泵的输出功率为485WPQPI6085147903快退时液压系统的发热量为111WOIIPH（3）压制时液压缸的发热量压制时液压缸的有效功率为378WFVO泵的输出功率481WPQPI60851247193因此压制时液压系统的发热量为103WOIIPH总的发热量为H150111103364W则求出油液温升近似值为6732406TCO温升没有超出允许范围，液压系统中不需要设置冷却器。63散热量的计算当忽略系统中其他地方的散热，只考虑油箱散热时，显然系统的总发热功率H全部由油箱来考虑。这时油箱散热面积A的计算公式为AKT式中A油箱的散热面积（）2MH