300mw机组进行原则性热力系统计算

摘要针对某大型机组利用再热蒸汽喷水减温的不正常运行方式，本文对300MW机组进行原则性热力系统计算，定量分析了该调温方式使机组主要热经济指标的降低幅度，分析了再热蒸汽喷水减温对机组运行的重要性。机组定负荷稳定运行工况下的再热蒸汽喷水，改变了系统中工质总量，使系统各计算点上工质焓降发生了变化各级抽汽量发生变化，汽轮机高、中压缸和低压缸发电功率进行了重新分配，系统热经济指标热耗率、绝对电效率、系统热耗率、标准煤耗率等都发生相应的变化。本文选取了5个再热蒸汽喷水量0、5、10、15、25TH变化工况点进行了计算，获得了系统各项热经济指标及再热蒸汽喷水量变化时的变化量并验证了其线性变化规律，从而得出采用喷水减温对再热蒸汽进行调节将使机组的热经济性受到了影响。关键词再热机组；热力系统计算；再热蒸汽；喷水减温；效率；热经济性目录1前言12汽轮机概况221机组概况222机组的主要技术参数323额定工况下机组各回热抽汽参数43锅炉概况531锅炉设备的作用及构成532本锅炉设计有以下特点533锅炉型式和参数634其他数据整理64机组原则性热力系统求解741额定工况下的原则性热力系统计算8411整理原始数据8412整理过、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数8413全厂物质平衡8414计算汽轮机各段抽汽量DJ和凝汽流量DC9415热经济指标计算1642非额定工况下的原则性热力系统计算17421再热蒸汽喷水流量为DZP17422工况二再热蒸汽喷水流量DZP5T/H25423工况三再热蒸汽喷水流量DZP10T/H27424工况四再热蒸汽喷水流量DZP15T/H29425工况五再热蒸汽喷水流量DZP25T/H315计算结果汇总与分析3351各项汽水流量的计算结果3352再热蒸汽喷水引起系统各项汽水的相对变化量3453对系统热经济性的影响356结论与建议36致谢37参考文献381前言喷水减温是将水直接喷入过热蒸汽中，水被加热，汽化和过热，吸收蒸汽中的热量，达到调节汽温的目的。喷水减温是直接接触式热交换，惯性小，调节灵敏，易于自动化，加上其结构简单，因此在电站锅炉普遍采用。而表面式减温器由于结构复杂，调温惯性大，只在给水品质要求低的小型锅炉中采用。再热器不宜采用喷水减温，因为会使电厂的循环热效率降低。喷入再热器的水在低压下被加热汽化和过热，仅在气轮机的中低压缸中做功，犹如附加了一个中压循环系统，中压循环效率降低，因此将整个系统的循环热效率降低。对一般超高压机组，再热器每喷水1，将使循环热效率降低0102。一般喷水减温只作为再热器事故喷水减温装置，在少数情况下也将喷水减温的方法与其他调温方法相配合，作为再热汽温的微调方法。对再热蒸汽喷水减温这一不合理调整方法很少有人进行较精确的定量分析。为弄清此类不正常的运行调温方式对机组各项热经济指标的影响程度和再热蒸汽喷水量大小对机组经济性影响的变化规律，拟对300MW功率下机组再热蒸汽喷水0T/H、5T/H、10T/H、15T/H、25T/H工况下的原则性热力系统进行对比计算，从中找出再热蒸汽喷水量与机组热经济性变化之间的客观规律，并对机组热经济性的改善和提高提出合理化建议与分析。为排除外扰对系统产生的干扰，计算在定负荷300MW稳定运行工况下进行。再热蒸汽喷水减温，属于系统内人为的小水流内扰现象。严格地讲，任何内扰都会使系统各计算点上热力学参数发生变化，从而改变了系统的热经济性。精确确定内扰对各计算点上热力学参数变化量是十分困难的。当内扰动量变化较小时，系统各计算点上热力学参数变化不大；在再热蒸汽喷水量小于耗汽量的4情况下，认为各计算点上热力学参数不变，由此而引起的计算误差很小，使计算的困难大大降低。计算按原则性热力系统（如图11）进行。所有原始数据来源于机组设计资料，计算归纳整理出各计算点的汽水参数后，依此求取各级抽气量、再热蒸汽流量、汽轮机低压缸排汽量和汽轮机的汽耗量，最后对热力系统因再热蒸汽喷水所引起的热经济性变化幅度给出定量分析。2汽轮机概况21机组概况本计算选取东方汽轮机厂生产的汽轮机组，型号为N300167/537/5372型亚临界一次中间再热单轴双缸两排汽、冷凝式机组，其额定功率为300MW，对应的额定参数下的蒸汽流量约为935T/H,根据机、炉、电的协调，汽轮机可最大发连续功率为330MW，其对应的蒸汽流量约为1025T/H。如果这时锅炉尚具有5的超压能力，汽轮机可再增加约为5的出力，称为VWO5工况或强度限制工况。能否达到上述的数值，还要取决于电机和辅机系统等允许的最大出力。汽轮机的本体部分，采用高中压合缸结构，汽缸的上下半部，都为整体铸件，汽轮机的高中压的高压部分具有内缸，为双层缸结构。高压部分有1个调节级及9个压力级（共10级），而中压侧有6个压力级。高压缸配汽方式采用喷嘴调节。调节级叶片选用引进西屋技术的三联叶片，叶根为插入式，有三个销钉固定。该叶片曾用于美国西屋公司600MW机组，能适应负荷的频繁变化，具有很高的可靠性。其余高压级及中压级叶片都取用了效率高的加宽型扭曲叶片，高压缸叶片采用“T”型叶根，中压缸15级叶片采用双“T”叶根，第6级菌型叶根，增加了叶根强度的可靠性。所有隔板全部采用了焊接结构，其汽道为带宽窄静叶片的分流叶栅，具有效率高，隔板刚性好的特点，这些新技术已被国外一些著名汽轮机厂所采用。引人注目的低压缸，是汽轮机的关键所在，经过慎重考虑，全部采用美国GE公司的技术。汽缸为双层焊接缸结构，上下共分为六块，以便于运输。低压转子为整锻（转子直径1670MM），通流部分的尺寸也和CE技术一样，低压26级，叶片的高度依次为89、120、183、321、492、851MM。这样的低压缸在世界上已有数百台在运行，实践证明，它具有很高的效率，极高的安全可靠性能和很好的负荷适应能力。全机共有八段非调整抽汽，送到相应的三台高压加热器，一台除氧器和四台低压加热器中去，以加热给水。疏水逐级自流，高加疏水到除氧器，低加疏水至冷凝器，本机不设疏水泵。除氧器为混合式加热器，各高压加热器和低压加热器均为表面式。各高低压加热器均设有疏水冷却段。各高压加热器同时设有过热蒸汽冷却段。该机组的原则性热力系统图如图11所示。机组的新蒸汽先后经过主汽门，调速汽门进入汽轮机。新蒸汽是通过导汽管进入上下缸的，每根导管和喷嘴室之间采用滑动连接，这将有利于在温度变化时，使可能产生的热应力减到最低值。新蒸汽在高压部分作功后，通过外缸下部两个分开的排汽口进入再热器。蒸汽再热后，通过再热管道和中联门进入中压缸继续作功，蒸汽通过中压叶栅作功后，经过联通管进入低压汽缸，蒸汽在低压缸中部进入，向两边分流，通过叶栅作功后，在尾部排入凝汽器，形成对称分流式低压缸。本机组是按积木块设计原则设计的。所谓积木块设计是制造单位根据市场预测和产品发展需要预先设计成的定型结构。它可以在一定参数范围内，满足不同功率的要求，以适应不同容量和不同规格的机组。因此积木块原则设计的产品有较大的系列化和通用化程度，可缩短产品的生产周期，将降低成本，增加安全可靠性。本机组能适应调峰运行，负荷为50100额定负荷或作两班制运行，周末停机。热态启动时，机组能满足快速增减负荷的要求，在机组本体结构和调节系统的设计中都已充分考虑到这样需要。22机组的主要技术参数型号N300MW167/537/5372型型式亚临界中间再热两缸两排汽凝汽式汽轮机额定功率（经济功率）300MW最大连续功率330MW新蒸汽参数新蒸汽压力P0167MPA新蒸汽温度T0537再热蒸汽参数高压缸排汽PRH371MPA,TRH321中压缸进汽PRH336MPA,TRH537低压缸排汽压力PC0005MPA给水温度TFW270123额定工况下机组各回热抽汽参数额定工况下机组各回热抽汽参数如表21。项目单位1H23H45H678H抽气压力AMP5163581460744047702710081800173抽气焓KJG3151803069033330253151623048482831442725652516抽气压损A64664466加热器压力P485043436813724069936045729026016007689001626加热器饱和水温261124151941164914861288924557水侧压力AM213521352135069936167167167167加热端差000500233出口水温262524151946164914861268894527出口水比焓KJG11435210470783740697176270533723756622204进口水温24151946168514861268894527324进水比焓1047078374072367627053372375662220414504疏水比焓JG1082828648274806697176261753818387034233663锅炉概况31锅炉设备的作用及构成电厂一号机组的单机容量为30万千瓦，由东方锅炉厂首次试生产的DG1025182/540/5402型亚临界，中间再热，自然循环，全悬吊，平衡通风，燃煤汽包锅炉，与东方汽轮机厂生产的N300167/537/5372型汽轮机组相匹配。1锅炉为自然循环单炉膛汽包锅炉，采用型布置，切向燃烧，固态除渣，平衡通风。2）调温方式过热蒸汽以喷水为主；再热蒸汽以摆动燃烧器调节为主。再热器喷水调温方式仅用于事故情况下。3）锅炉尾部装二台容克式三分仓再生式空气预热器，采用较高的出口风温以满足燃用低挥发份贫煤的需要。4）采用高强度螺栓与焊接相结合的钢构架，运转层（126M）以上为露天布置。5）采用湿式水封除渣装置。6）高能程控点火，程控吹灰与排污。7）锅炉按带基本负荷，定压运行方式设计；也可按变压方式运行，有一定的调峰能力。32本锅炉设计有以下特点1）锅炉的炉膛容积较大，炉膛容积热负荷较低。2）过热器和再热器结构合理，气温特性岁符合变化较平稳。3）在高热负荷去的水冷壁采用内螺纹管，以防止发生膜态沸腾。4）气包设计合理。5采用四角布置，切圆燃烧，摆动式燃烧器。6锅炉空气预热器按美国ABBCE公司的技术设计制造，没太锅炉配置2太容克式三分仓空气预热器。33锅炉型式和参数锅炉型式DG1025182/540/5402型亚临界压力自然循环汽包锅炉最大连续蒸发量参数DB1025T/H，PB1820MPA,TB540再热器入口蒸汽参数PBRH,I4MPA,TBRH,I330再热器出口蒸汽参数PBRH,O379MPA,TBRH,O540汽包压力PQB1907MPA锅炉效率B9234其他数据整理锅炉连续排污量DBL001DB00101D0全厂汽水损失量D1001DB给水泵小汽机耗汽量DT7205T/H给水泵出口过热器减温水量DD3346T/H给水回热加热器效率H0999排污扩容器效率F098系统补充水入口水温TMA20,HW,MA628KJ/KG连续排污扩容器压力PF09MPA计算工况下机组机械损失PM3200KW发电机损失PG6439KW给水泵组的工质焓升HWPU2556KJ/KG凝结水泵的焓升HWCP168KJ/KG轴封汽量及其参数如表32表32轴封汽量及其参数表项目单位DSG1DSG2DSG3DSG4汽量T/H73978442142汽焓KJ/KG3402333930703087去处至GJ3至GJ1至除氧器至SG4机组原则性热力系统求解全厂原则性热力系统计算的基本公式和原理与机组原则性热力系统计算相同。因为全厂的热经济指标，关键在于汽轮机的热经济性，回热系统又是全厂热力系统的基础。为此，全厂热力系统计算的核心仍是求得汽轮机各级抽汽量、凝汽量（或新汽量），或总功率。计算的基本公式仍是热平衡、物质平衡和汽轮机的功率方程式。计算的原理是求解多元一次方程组。计算用相对量（以汽轮机做功的新汽耗量D0为基准）进行。由于全厂热力系统不仅涉及汽轮机回热系统，还要涉及锅炉、主蒸汽管道、辅助热力系统等，故在计算步骤和一些概念上，与机组热力系统计算有某些不同。首先，在概念上对全厂而言，汽轮机的汽耗就不能只包括参与做功的那部分蒸汽D0，某些与汽轮机运行有关的非做功的汽耗，如门杆漏汽DLV、轴封漏汽DSG等，也应划归汽轮机，这个汽轮机的汽耗用D0表示，即D0D0DLVDSG。相应的汽轮机热耗Q0也与D0有关，且对全厂而言Q0还应包括辅助热力系统引入汽机回热系统时带入的热量。同样对全厂而言，汽轮机绝对内效率I，也对应着这个热耗，显然，它与汽轮机厂家提供的I是有所不同的。为使全厂热力系统计算能顺利进行，在计算内容和步骤上，较机组热力系统计算要增加全厂的物质平衡和辅助热力系统计算两部分，它们都应在回热系统计算前进行。为减少全厂物质平衡计算过程中的未知数。可将全厂各处汽水流量依物质平衡关系，表示为汽轮机参与做功新汽耗量D0的函数，如DBD0DLFD0，DFWFD0，D0FD0，DFFD0，DBLFD0，DMAFD0等。辅助热力系统计算一般包括锅炉连续排污利用系统和对外供热系统。它们对回热系统都有影响，且相对于回热系统它们属于“外部系统”，因此在全厂热系统计算中采用“先外后内”的计算步骤。现在先以再热蒸汽喷水流量DZP0T/H,即额定工况下进行计算，计算出系统热经济指标热耗率、绝对电效率、系统热耗率、标准煤耗率等，再以机组再热蒸汽喷水流量DZP5T/H、10T/H、15T/H、25T/H工况下的原则性热力系统进行对比计算，从中找出再热蒸汽喷水量与机组热经济性变化之间的客观规律，并对机组热经济性的改善和提高提出合理化建议与分析。41额定工况下的原则性热力系统计算再热蒸汽喷水流量DZP0T/H时为额定工况，记为工况一。411整理原始数据如表21412整理过、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数表43整理过、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数表汽水参数单位锅炉过热器（出口）汽机高压缸（入口）锅炉汽包排污水连续排污扩容器再热器压力PMPA18201672040090344入口322出口温度T540537314入口540出口汽焓HKJ/KG352063694427721301931入口353802出口水焓HWKJ/K热汽焓升QRHKJ/KG51872413全厂物质平衡汽轮机总耗汽量D0D0锅炉蒸发量DBD0DLD0001DB10101D0锅炉给水量DFWDFWDBDBLDDDB001DBDD10202D03346103排污扩容器的扩容蒸汽量DFBLFFFFBLFH“BLD6472129804BLD5603未回收的排污水量BLFLBLDBLBL5260L47308D系统补充水量MA1BLBLD475309414计算汽轮机各段抽汽量DJ和凝汽流量DC4141由高压加热器GJ1热平衡计算DL121WHFHD12HFW071483590460D3026154142由高压加热器GJ2热平衡计算D2221322WWHWFHD8640392180432015874060103D3015294DGJ2的疏水2S212S3030106529410465DD874143再热蒸汽量DRH由于高压缸轴封漏出中，在返回高压缸排汽进入中压缸夹层，故HSG1SG从高压缸物质平衡可得1210SGSGRH3303109795762DD304874144由高压加热器GJ3热平衡计算D3给水泵出口水焓44PUPUWWHH69717255672273KJ/KG34232333PUFWHSWSGWDDH3031246187423095657320871974806D3024861GJ3疏水DS33232SSSG333001576412486521780D89D4145除氧器的计算除氧器出口水量（给水泵出口水量）FWDDFWFD330124610除氧器抽汽量4D5453“45354WWSGFSHWFHH0627315062731427006274815896913DD04165第四级抽汽量4DT43301057210516987D除氧器进水量4C4334DSGFSFWC105720162538901330D3725864146由低压加热器DJ4热平衡计算5D5645WHCHD176248309053071829030045D4147由低压加热器DJ3热平衡计算6D6657646WWHWCHHD185342972004590813003DDJ3的的疏水6SD656S30301021024D578D4148由低压加热器DJ2热平衡计算77768747WWSHWCHHD034876521510784904291330031DDJ2的疏水量7S767SS303010264105184DD9194149由低压加热器DJ1、轴加SG和热井构成一整体的热平衡计算D8847848CCSGWSCCPWHCDH72143567214308107391095296833D3046878SS30301025546109195DD6441410由热井物质平衡求DC844SSGMATCD0330149057210658172D3D3046441411计算D0根据汽轮机最大工况时内功率，由汽轮机功率方程式求D0360GMEIPW306930320064393600SGJCJRHHDQD42810其中H033944KJ/KG0HRH51872KJ/KG3010478231RH131518KJ/KG165DH2306903KJ/KG3029H3333025KJ/KG3031064282DH4315162KJ/KG4715H5304848KJ/KG305H6293144KJ/KG61023DH7272565KJ/KG307641H82516KJ/KG8554HC233551KJ/KG30102763DCKJ/KGHSG23339KJ/KG21SGKJ/KGHSG33070KJ/KG334SKJ/KGHSG43087KJ/KG0SGD代入数据可得D0925000T/H41412各项流量列表汽轮机汽耗量D0D0925000T/H锅炉蒸发量DB10101D0934343T/H锅炉给水量DFW10202D03346103914865T/HDFW10202D0943685T/H锅炉排污量DBL00101D09343T/H锅炉未排污量DBL00048D04662T/H扩容蒸汽量DF00053D04681T/H全厂汽水损失D1001DB9343T/H系统补充水量DMA00149D014005T/H再热蒸汽量DRH084231D084307103783708T/H各级换热器抽汽量51306T/H301148265372856T/H2923171T/H303D62531T/H30410728615D26520T/H527030T/H3063225098T/H710641D53099T/H3085254汽轮机排汽量561420T/H30102647DC除氧器耗汽量27131T/H4516通过进行热井物质平衡与汽轮机物质平衡求得凝汽流量DC来进行计算误差检查。热井物质平衡561420T/H3010264764153DC汽轮机物质平衡42810SGJJC代入数据可得561784T/HCDDCDC/DC561420561784/561420006经检验，计算误差很小。415热经济指标计算4151机组热耗量PUWDFWMAFRHHDHDQDQ10代入数据可得24072185570103KJ/H0机组热耗率EP/24072185570103/3069308244016/HKWJ绝对电效率3600/82440160436680QE/360锅炉热负荷PUWDFWMABLRHBHDHDDQ1代入数据可得244112482103KJ/HB管道效率PQ/024072185570103/24411248210309861全厂热效率EPBCP092043668098610396922全厂热耗率3600/039692286455331CPCPQ/360/HKWJ发电标准煤耗率0123/0396922309884103SB12/HKWG42非额定工况下的原则性热力系统计算再热蒸汽喷水减温，属于系统内人为的小水流内扰现象。严格地讲，任何内扰都会使系统各计算点上热力学参数发生变化，从而改变了系统的热经济性。精确确定内扰对各计算点上热力学参数变化量是十分困难的。本计算内扰动量变化较小，系统各计算点上热力学参数变化不大。当再热蒸汽喷水流量DZP0T/H时的工况记为额定工况，再热蒸汽喷水流量DZP5T/H，10T/H,15T/H,25T/H为非额定工况。421再热蒸汽喷水流量为DZP4211整理原始数据及过、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数原始数据及过、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数同工况一。4212全厂物质平衡汽轮机总耗汽量D0D0锅炉蒸发量DBD0DLD0001DB10101D0锅炉给水量DFWDFWDBDBLDDDZPDB001DBDDDZP10202D03346103DZP排污扩容器的扩容蒸汽量DFBLFFFFBLFH“BLD6472129804BLD5603未回收的排污水量BLFBLBLDBLL5260BL47308D系统补充水量MA1BLMABLD4753094213计算汽轮机各段抽汽量DJ和凝汽流量DC1）由高压加热器GJ1热平衡计算DL121WHFHD12HF071483590460D3026152）由高压加热器GJ2热平衡计算D22132WWHWFHD8264309106159043730342DGJ2的疏水2S1S303010652941048653DD73）再热蒸汽量DRH由于高压缸轴封漏出中，在返回高压缸排汽进入中压缸HSG1SGD夹层，故从高压缸物质平衡可得ZPSGHSGRH1210ZPDDD33030109724517621ZP30484）由高压加热器GJ3热平衡计算D3给水泵出口水焓44PUPUWWHH69717255672273KJ/KG34232333PUFWHSWSGWDDH06748253875139110245176309803010642823DGJ3疏水DS3232SSSG3300187648240451D0629D5）除氧器的计算除氧器出口水量（给水泵出口水量）FWDDFWFDZP330104614621ZP除氧器抽汽量4D5453“453544WWSGFSHWFDHH062731506273142705806182719069023DZPZPD94160第四级抽汽量TD4330105720469157216ZPDZ98除氧器进水量4CD4334SGFSFWC04691057216025338130ZPZPDZPD972586036）由低压加热器DJ4热平衡计算55645WHCH176248309072530951728100ZPDDZP45207）由低压加热器DJ3热平衡计算6D657646WWHWCHHD18534291853762031045290683ZPZDZPD030DJ3的的疏水6S5SZPZPDDD03451200340132043Z6855788）由低压加热器DJ2热平衡计算7768747WWSHWCHDHD0348765243158107849026129133ZPZZPDD31030DJ2的疏水量7S6SSZPZPDDD032142164030685150843Z479199）由低压加热器DJ1、轴加SG和热井构成一整体的热平衡计算D8847848CCSGWSCCPWHCDH721435721430842106173901952396623ZPZPDZPD8246030878SSZPZPDD06981235054616039195330ZPD74643010）由热井物质平衡求DC844SSGMATC033014905729510672581DDZPZP1233ZPD844643011）计算D0根据汽轮机最大工况时内功率，由汽轮机功率方程式求D0360GMEIPW306930320064393600SGJCJRHHDQD42810其中H033944KJ/KG0DHRH51872KJ/KGZPRHD3010478231H131518KJ/KG165H2306903KJ/KG3029DH3333025KJ/KG31428H4315162KJ/KGZPD046973615304H5304848KJ/KGZD5H6293144KJ/KGZP3512306H7272505KJ/KGZD2406417H82516KJ/KGZPD698554308HC233551KJ/KGZPC712763KJ/KGHSG23339KJ/KG21SGKJ/KGHSG33070KJ/KG3304SDKJ/KGHSG43087KJ/KGSG代入数据可得D09250008448DZP422工况二再热蒸汽喷水流量DZP5T/H4221各项流量列表汽轮机汽耗量D0D09250008442DZP920779T/H锅炉蒸发量DB10101D09300795T/H锅炉给水量DFW10202D03346103DZP910559T/HDFW10202D0DZP939379T/H锅炉排污量DBL00101D09300T/H锅炉未排污量DBL00048D04641T/H扩容蒸汽量DF00053D04659T/H全厂汽水损失D1001DB9300T/H系统补充水量DMA00149D013942T/H再热蒸汽量DRH074113D08431103DZP785111T/H各级换热器抽汽量51024T/H301148265372514T/H2923026T/H303D62624T/HZPD046919286715426570T/HZ330527080T/HZPD52625145T/HZD02141630753200T/HZP69852548汽轮机排汽量562626ZPCD7824074330T/H除氧器耗汽量27224T/HZPD6915216304通过进行热井物质平衡与汽轮机物质平衡求得凝汽流量DC来进行计算误差检查。热井物质平衡562626T/HZPCD6710264764153030汽轮机物质平衡42810SGJJCDD代入数据可得562991T/HCDCDC/DC562626562991/562626006经检验，计算误差很小。4222热经济指标计算机组热耗量PUWDFWMAFRHHDHDQDQ10代入数据可得2413025949103KJ/H0机组热耗率EP/2413025949103/3069308253200/HKWJ绝对电效率3600/786181200436194QE/360锅炉热负荷PUWDFWMABLRHBHDHDDQ1代入数据可得2447260084103KJ/HB管道效率PQ/02413025949103/244726008410309860全厂热效率EPBCP0920436194098600396511全厂热耗率3600/039651186669716CPCPQ/360/HKWJ发电标准煤耗率0123/0396511310206103CPSB/1230/HKWG423工况三再热蒸汽喷水流量DZP10T/H4231各项流量列表汽轮机汽耗量D0D092500008442DZP916554T/H锅炉蒸发量DB10101D0925811T/H锅炉给水量DFW10202D03346103DZP906248T/HDFW10202D0DZP935068T/H锅炉排污量DBL00101D09257T/H锅炉未排污量DBL00048D04619T/H扩容蒸汽量DF00053D04638T/H全厂汽水损失D1001DB9257T/H系统补充水量DMA00149D013878T/H再热蒸汽量DRH074113D08431103DZP786512T/H各级换热器抽汽量50742T/H3011/48265372171T/H2922882T/H303D62717T/HZPD046919286715426618T/HZ330527130T/HZPD52625192T/HZD021416430753303T/HZP69852548汽轮机排汽量563829ZPCD782407330T/H除氧器耗汽量27317T/HZPD69152416304通过进行热井物质平衡与汽轮机物质平衡求得凝汽流量DC来进行计算误差检查。热井物质平衡563829T/HZPCDD782401264764153030汽轮机物质平衡42810SGJJC代入数据可得564194T/HCDDCDC/DC563829564194/563829006经检验，计算误差很小。4232热经济指标计算机组热耗量PUWDFWMAFRHHDHDQDQ10代入数据可得2415927749103KJ/H0机组热耗率EP/2415927749103/3069308262362/HKWJ绝对电效率3600/82623620435711QE/360锅炉热负荷PUWDFWMABLRHBHDHDDQ1代入数据可得2450325965103KJ/HB管道效率PQ/02415927749103/2450325965103098596全厂热效率EPBCP09204357110985960396103全厂热耗率3600/0414986767895CPCPQ/360/HKWJ发电标准煤耗率0123/04149310525103CPSB/1230/HKWG424工况四再热蒸汽喷水流量DZP15T/H4241各项流量列表汽轮机汽耗量D0D092500008442DZP912303T/H锅炉蒸发量DB10101D0921517T/H锅炉给水量DFW10202D03346103DZP901912T/HDFW10202D0DZP930732T/H锅炉排污量DBL00101D09214T/H锅炉未排污量DBL00048D04598T/H扩容蒸汽量DF00053D04616T/H全厂汽水损失D1001DB9214T/H系统补充水量DMA00149D013813T/H再热蒸汽量DRH074113D08431103DZP787890T/H各级换热器抽汽量50458T/H301148265371826T/H2922736T/H303D62800T/HZPD046919286715426667T/HZ330527179T/HZPD52625238T/HZD021416430753403T/HZP69852548汽轮机排汽量565016T/HZPCD782407330除氧器耗汽量27410T/HZD69152414通过进行热井物质平衡与汽轮机物质平衡求得凝汽流量DC来进行计算误差检查。热井物质平衡565016T/HZPCDD782401264764153030汽轮机物质平衡42810SGJJC代入数据可得565390T/HCDDCDC/DC565016565390/565016006经检验，计算误差很小。4242热经济指标计算机组热耗量PUWDFWMAFRHHDHDQDQ10代入数据可得2418829002103KJ/H0机组热耗率EP/2418829002103/3069308271278/HKWJ绝对电效率3600/82712780435241QE/360锅炉热负荷PUWDFWMABLRHBHDHDDQ1代入数据可得2453391299103KJ/HB管道效率PQ/02421921522103/2453391299103098717全厂热效率EPBCP092045680987170395707全厂热耗率3600/04148686776262CPCPQ/360/HKWJ发电标准煤耗率0123/041486310836103CPSB/1230/HKWG425工况五再热蒸汽喷水流量DZP25T/H4251各项流量列表汽轮机汽耗量D0D092500008442DZP90388T/H锅炉蒸发量DB10101D0913009T/H锅炉给水量DFW10202D03346103DZP893318T/HDFW10202D0DZP922138T/H锅炉排污量DBL00101D09129T/H锅炉未排污量DBL00048D04555T/H扩容蒸汽量DF00053D04574T/H全厂汽水损失D1001DB9129T/H系统补充水量DMA00149D013686T/H再热蒸汽量DRH074113D08431103DZP790713T/H各级换热器抽汽量49895T/H301148265371142T/H2922448T/H303D62999T/HZPD046919286715426767T/HZ330527282T/HZPD52625332T/HZD021416430753608T/HZP69852548汽轮机排汽量567438ZPCDD782401264764153030T/H除氧器耗汽量27598T/HZP69304通过进行热井物质平衡与汽轮机物质平衡求得凝汽流量DC来进行计算误差检查。热井物质平衡567438T/HZPCD078241264764153030汽轮机物质平衡42810SGJJC代入数据可得567802T/HCDDCDC/DC567438567802/567438006经检验，计算误差很小。4252热经济指标计算机组热耗量PUWDFWMAFRHHDHDQDQ10代入数据可得2421921522103KJ/H0机组热耗率EP/2421921522103/3069308289837/HKWJ绝对电效率3600/789079440434267QE/360锅炉热负荷PUWDFWMABLRHBHDHDDQ1代入数据可得24565631764103KJ/HB管道效率PQ/02421921522103/24565631764103098589全厂热效率EPBCP09204342670985890394882全厂热耗率3600/04137887002755CPCPQ/360/HKWJ发电标准煤耗率0123/041378311485103CPSB/1230/HKWG5计算结果汇总与分析51各项汽水流量的计算结果所有经严格校核后的流量计算结果见表51。表51各项汽水流量的计算结果再热蒸汽喷水量变化工况工况一工况二工况三工况四工况五汽轮机的汽耗量D0D092500092077991655491230390388锅炉蒸发量DB934343930079925811921517913009锅炉给水量（不计减温水）DFW914865910559906248901912893318锅炉给水量（计入减温水）DFW943685939379935068930732922138锅炉排污水量DBL93439300925792149129锅炉排污扩容蒸汽量DF46814659463846164574锅炉未排污量DBL46624641461945984555系统汽水损失量D193439300925792149129系统化学补充水量DMA1400513942138781381313686再热蒸汽流量DRH783708785111786512787890790713D15130651024507425045849895D27285672514721717182671142D32317123026228822273622448D46253162624627176280062999D52652026570266182666726767各段抽汽量D62703027080271302717927282D72509825145251922523825332D85309953200533035340353608汽轮机排汽量DC561420562626563829565016567438除氧器耗汽量D42713127224273172741027598汽轮机物质平衡校核DC561784562991564194565390567802排汽量相对误差DCDC/DC00600600600600652再热蒸汽喷水引起系统各项汽水的相对变化量改变再热蒸汽喷水量后，在系统能量平衡下各项汽水流量都发生了变化。整理表5L中各不同工况下相对于再热蒸汽每增加LTH喷水量，引起系统各项汽水的相对变化量列于表52。表52系统各项汽水的相对变化量汽水流量变化项汽水流量相对变量变化量的作用点D008448高压缸入口DRH02802再热器入口D1005644GJ1入口D2006856GJ2入口D3002892GJ3入口D4001872除氧器入口D5000988DJ4入口D6001008DJ3入口D7000936DJ2入口D8002036DJ1入口DC024072低压缸排汽1在机组功率、各计算点上热力学参数不变的平衡计算中，人为地制造内扰_由主给水泵中