五层综合办公楼厂房框架毕业设计.doc

五层综合办公楼厂房框架毕业设计 目 录摘要IAbstractII第1章 绪论11.1 课题背景11.1.1 11.1.2 2第2章 32.1 32.1.1 32.1.2 3第3章 53.1 53.1.1 53.1.2 5第4章 74.1 74.1.1 74.1.2 7结论11参考文献12致谢14附录115附录216说明：目录为自动生成，正文章、节、条相应标题录入后，点击目录正文右键“更新域”“更新整个目录”即可。I第1章 绪论 第1章 绪论1.1 课题背景本工程为沈阳某厂房生产办公大楼，一二三层为工厂，四五层为办公室，位于沈阳市浑南新区。本工程占地面积约1031.24，建筑面积5256.2。建筑主体为五层现浇钢筋混凝土框架结构。总高度19.95m，室内外高差为0.45m，女儿墙高0.9m,为现浇钢筋混凝土。建筑总长度为52.0m，总宽度为27.1m。建筑平面设计如下图所示，建筑外观大方庄严，内部布置合理有序。设计依据2015届毕业设计任务书，遵照国家规定的现行各种设计规范、建筑设计资料集、建筑结构构造资料集等相关资料。1.1.1 1.2.1.1 课题研究背景混凝土材料以其诸多的优点在国内外基础设施建设中得到了普遍应用。（备注：如需要该级标题按照以上格式书写，但该级标题不在目录中出现。）公式编写体例： (3-1)说明：应用公式编辑器编写，公式行的行间据采用最小值20磅。段落中的公式字母描述采用固定值20磅，与段落格式相同。公式分章编写代号，公式在居中位置，公式代号右对齐，公式括号半角。图体例：图3.1 混凝土的宾汉姆模型说明：图名位于图下方，分章编写代号，代号与名称间隔一个空格，宋体5号居中位置，段后6磅或0.3行。图序号用3.1而不能用3-1，3代表章号，1代表图在该章所有图中的顺序。表体例：表3-1 正交实验设计方案试验编号砂率 / %胶结料用量 / Kg粉煤灰掺量 / %143530302435503234357034445530325455503464557030747530348475503094757032说明：表名位于表上方，分章编写代号，代号与名称间隔一个空格，宋体5号居中位置，段后6磅或0.3行。表序号用3-1而不能用3.1，3代表章号，1代表表在该章所有表中的顺序。紧接着表的段落采用段前6磅或0.3行。单位表示不能采用（N/mm2），而是采用 / N.mm-2。表大小不能超越页面，上下两条线1.5磅，左右两条线擦掉，其余0.5磅。特别大的表格也可做成图片插入横向文中。个别表格一页不够时，可在下页续表，续表表头只写“续表3-1”字样居右。（备注：数据表如较大需横向排版，务必保证页眉页脚居中置于页面上部下部方向不变，要求表头居于页面左侧。）1.1.2 99第2章 章标题 第2章 设计资料2.1 设计总说明2.1.1 设计依据 包括：(1)土木工程专业2015届毕业设计任务书；(2)建筑抗震设计规范GB50011-2010；(3)建筑地基基础设计规范GB50007-2011；(4)建筑结构荷载规范GB50009-2012；(5)混凝土结构设计规范GB50011-2010；(6)国家规定的现行相关设计规范。2.1.2 设计资料(1)本建筑工程位于辽宁省沈阳市，是某厂房生产办公办公楼，总建筑面积5256.2，建筑层数为5层，室内外高差0.45m，室内设计标高0.000。(2)结构的形式采用现浇钢筋混凝土框架结构，基础的形式选择为独立基础。(3)抗震设防类别为丙类，抗震设防基本烈度为7度，设计基本地震加速度值0.1g，设计地震分组为第一组，框架抗震等级为三级，结构重要性系数1.0，建筑物设计使用年限50年。(4)气象条件：查资料，沈阳地区基本风压0.55KN/m2，基本雪压0.50KN/m2。(5)工程地质资料：表2-1 地质条件表序号岩 土分 类厚度范围(m)土层深度(m)地基承载力(kpa)桩端阻力 (kpa)桩周摩擦力 (kpa)1杂填土0.00.50.52粉 土0.51.51.0120103中 砂1.52.51.0240254砾 砂2.56.54.03002400305圆 砾6.512.56.0500350060 2.1.3材料选用混凝土空心小砌块，Mb7.5砂浆砌筑；混凝土：柱C30；梁、板、基础、女儿墙以及楼梯C30；基础垫层C15；钢筋采用构造钢筋及箍筋等采用HRB335级；梁、柱、基础底板、现浇板以及楼梯等受力筋采用HRB400级。2.2 结构平面布置2.2.1 确定梁柱截面尺寸（1）框架梁：根据规范，梁高为跨度的1/81/14,梁宽为1/21/3梁高。横向框架梁跨度分别为6000mm、2400mm，则取h=600mm，b=300mm，纵向框架梁最大跨度为6000mm，则取h=600mm，b=300mm。（2）次梁：根据规范，梁高为跨度的1/121/18,梁宽为1/21/3梁高。次梁跨度6000mm，则取h=450mm，b=250mm。（3）估算柱截面（因为中柱最大所以取中柱）柱内力组合后的轴压力设计值：该框架结构抗震等级为三级，其轴压比限制n为0.85，C30混凝土=14.3N/mm2， 柱截面取600mm600mm2.2.2 结构平面布置第3章 章标题 第3章 重力荷载代表值计算3.1 恒载（1）屋面：20厚1：3水泥砂浆找平层， 200.02=0.40KN/m24厚SBS卷材防水， 0.3KN/m220厚1：3水泥砂浆找平层， 200.02=0.40KN/m2100厚岩棉夹芯复合板保温层， 1.1 KN/m220厚1：3水泥砂浆找平层， 200.02=0.40KN/m2最薄处30厚水泥焦渣找坡(平均100厚）， 100.1=1.0 KN/m2120厚钢筋混凝土板， 250.12=3.0KN/m2 V型轻钢龙骨吊顶， 0.25KN/m2合计：6.85KN/m2（2）楼面：水磨石地面， 0.65KN/m220厚1:3水泥砂浆找平层， 200.02=0.40KN/m2120厚钢筋混凝土结构层， 250.12=3.00KN/m2V型轻钢龙骨吊顶， 0.25KN/m2 合计：4.3KN/m2（3）梁自重：主梁（300mm600mm）自重：0.30（0.6-0.12）25=3.6KN/m次梁（250mm450mm）自重：0.25（0.45-0.12）25=2.06KN/m（4）柱自重：考虑到柱子抹灰，取柱子自重27KN/m3。柱（600mm600mm）自重：0.60.627=9.72KN/m。（5）墙自重:外墙：300厚混凝土空心小砌块， 11.80.3=3.54KN/m2100厚岩棉板保温， 1.1KN/m2外墙面外抹灰30厚水泥砂浆， 200.03=0.6 KN/m2外墙面内抹灰20厚混合砂浆， 170.02=0.34 KN/m220厚外墙瓷砖， 17.80.02=0.356 KN/m2合计：5.98KN/m2内墙：200厚混凝土空心小砌块， 11.80.2=2.36KN/m220厚混合砂浆抹面， 170.022=0.34KN/m22=0.68KN/m2合计：3.04KN/m2（6）门窗自重：门：均按木门取值0.2 KN/m2窗：0.4KN/m2,（7）雨蓬:2.6KN/m2。3.1 活载1）屋面：屋面活荷载（不上人）， 0.5 KN/m2屋面雪荷载标准值=1.00.5=0.5 KN/m2（式中：为屋面积雪分布系数，取=1，为基本雪压，沈阳地区=0.5 KN/m2）（2）楼面：楼面活荷载标准值（办公部分）， 2.0KN/m2走廊，门厅，卫生间、食堂活荷载标准值 ， 2.5KN/m2因此，为安全起见，取楼面活荷载2.5KN/m2。3.3 重力荷载代表值计算当我们计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。要注意的是，雪荷载组合值系数0.5，楼面活荷载组合值系数0.5，屋面活荷载不计入。3.3.1 女儿墙：现浇钢筋混凝土，高度0.9m，厚度0.2m。250.90.2(7.26+0.37+62+0.37+2.4)2=525.06KN每层建筑面积643.53m2屋面自重：6.85643.53=4408.18KN楼面横梁自重：3.6（615+2.47）=384.48KN楼面纵梁自重：3.6（7.222+3.64）=楼面次梁自重：2.06（69+2.4+7.2）=131.016KN柱自重：9.72（3 .9/230）=539.46KN五层上半层： 外墙：5.98(7.26+62+2.4)2(3.9/2-0.6)-(1.052.420+1.053.6) =5.98(155.52-54.18） =606.0132KN内墙：3.04（618+9.57.2）（3.9/2-0.6）-（0.150.918） =3.04235.71 =716.5584KN门：0.22.43=0.468KN窗：0.454.18=21.672KN五层上半层恒载：恒=525.06+4408.18+384.48+622.08+131.016+539.46+606.0132+716.5584+0.468+21.672=7955KN屋面雪载：雪=0.5643.53=321KN=恒+0.5雪=7955+0.5321=8155.5KN3.3.2 楼面自重：4.3643.53=2767.179KN四层主梁自重：3.6（615+7.2226+2.47+3.64）=1006.56KN四层次梁自重：2.06（69+2.4+7.2）=131.016KN柱自重：9.723.930=1078.92KN五层下半层：外墙：5.98(外墙中心线周长层高/2)-外墙门窗面积（下半层） =5.98(7.26+62+2.4)2(3.9/2-0.6)-(1.052420+1.053.6) =5.98101.34 =606.0132KN内墙：3.04（618+9.57.2）（3.9/2-0.6）-（0.91.9518)=3.04(238.14-31.59)=627.912KN门：0.231.59=6.318KN窗：0.454.18=21.672KN2、 三、四层上半层： 标准层主梁：1006.56KN 标准层次梁：131.016KN外墙：606.0132KN内墙：21.672KN门：0.22.43=0.468KN窗：0.454.18=21.672KN五层下半层+四层上半层恒载：恒=2767.179+1006.56+131.016+1078.92+606.0132+627.912+6.318+21.672+606.0132+716.55844+0.468+21.672=7590.3KN楼面活载：活=2.5643.53=1608.825KN=恒+0.5活=7590.3+0.51608.825=8394.73.3.3 二、三、四层下半层：外墙：606.0132KN内墙：627.912KN门：0.231.59=6.318KN窗：0.454.18=21.672KN四层下半层+三层上半层恒载：恒=606.01+627.912+6.318+21.672+2767.179+1006.56+131.016+1078.92+606.0132+716.5584+6.318+21.672=7595KN=恒+0.5活=7595+0.51423.83=8306.92N=8306.92KN3.3.4 首层主梁=标准层主梁：1006.56KN首层次梁=标准层次梁：131.02KN楼面自重：4.3643.53=2767.18KN首层柱高4.35米柱：9.72（3 .9/230+4.35/230）=1202.85KN首层上半层：外墙：5.98(7.26+62+2.4)2(4.35/2-0.6)-(1.2752.420+1.2753.6)=5.98(181.44-65.79)=5.98115.65=691.587 内墙：3.04（618+9.57.2）(4.35/2-0.6)-(0.3750.918)=3.04(277.83-5.67)=8827.37KN门：0.25.67=1.134KN窗：0.465.79=26.32KN雨棚：0.11.5326=11.7KN二层下半层+首层上半层恒载：恒=606.0132+627.912+6.318+21.672+1006.56+131.016+2767.18+1202.85+691.58+827.37+1.134+26.316+11.7=7927.6=恒+0.5活=7527.6+0.51423.83=8639.54综上：=8115.5KN =8394.7KN =8406.915KN =8639.54KN3.1.3 第4章章标题 第4章 水平地震作用下框架内力分析4.1 层间侧移刚度计算在计算梁线刚度时，可以考虑把板当为翼缘去参加工作对梁刚度的贡献，当采用现浇整体式楼盖时，中框架梁，边框架梁，为框架梁矩形截面惯性矩，=，梁采用C30混凝土，=3107 KN/m2，梁线刚度（KNm）。表4-1 梁线刚度计算表部位截 面bh跨度(m)截面惯性矩I0（m4）边框架中框架折算惯性矩Ib（m4）梁线刚度Kb（KNm）Ib（m4）Kb（KNm）AB跨0.30.665.410-31.55.410-3=8.110-34050025.410-3=0.0108 54000BC跨0.30.62.41.610-31.51.610-3=2.410-36750021.610-3=3.210-3135000CE跨0.30.665.410-3 1.55.410-3=8.110-3405000.0108540004.1.1 柱线刚度计算 柱采用C30混凝土,=3.0107 KN/m2,柱截面600mm600mm底层柱： （4-1） 25层柱：4.1.2 柱的侧移刚度 表4-2 底层柱抗侧移刚度D值计算D值种类Kc（KNm）Kb（KNm） (KNm）H（m）D（KN/m）（KN/m）中框架中柱（8）744821890002.5380.6694.3531600765617边柱（8）74482540000.7250.4504.3521255边框架中柱（4）744821080001.4500.5654.3526687边柱（4）74482405000.5440.4104.3519366表4-3 25层柱抗侧移刚度D值计算D值种类Kc（KNm）Kb（KNm） (KNm）H（m）D（KN/m）（KN/m）中框架中柱（8）830763780002.2750.5323.934868714866边柱（8）830761080000.6500.2453.916058边框架中柱（4）830762160001.30000.3943.925824边柱（4）8307681000.4880.1963.912846注：D首/D2 765617/714866=1.070.7 满足要求4.2 水平地震作用计算4.2.1框架自振周期计算取周期折减系数,计算各楼层重力荷载水平作用于结构引起的侧移值，计算结果列于表4-4。表4-4 横向框架顶点位移计算层数楼层重力荷载（KN）楼层剪力（KN）楼层侧移刚度（KN/m）层间侧移（m）楼层侧移（m）58115.58115.57148660.01140.170848394.716510.27148660.02310.159438406.9224917.17148660.03490.136328406.9233324.07148660.04660.101418639.5441963.67656170.05480.0548顶点位移0.1078m自振周期为： 4.2.2水平地震作用及楼层剪力计算该建筑是高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，并以剪切变形为主（当房屋高宽比不大于4时）的规则框架结构，可采用底部剪力法计算多遇水平地震作用。沈阳地区设计地震分组为第一组，建筑场地类别为类，查得特征周期值，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值0.1g，多遇地震下查得水平地震影响系数最大值，建筑结构阻尼比，则，。（1） 地震影响系数计算： （4-2） （2）底部剪力计算： （4-3）（3）顶部附加地震作用计算：因为T1=0.492s1.4 Tg=0.49s，故应考虑顶部附加地震作用。 （4-4） （4-5） （4）楼层剪力计算见表4-4。 （4-6） 为保证结构的基本安全性，抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应满足： 表4-5 楼层剪力计算层数层高(m)Hi（m）Gi（KN）GiHi（KNm）Fi（KN）Vi（KN）53.919.958115.5161904.230.320590.688+218.4=809809129.85 43.916.058394.7134734.90.2664911300264.1633.912.158406.9102143.840.202372.871673398.6723.98.258406.969356.930.137252.891926533.8414.354.358639.537581.830.074136.602063671.414.3 水平地震作用下结构弹性变形验算表4-6 弹性变形验算层数层间剪力Vi (KN)层间刚度 (KN/m)层间位移楼层高度hi（m）弹性层间位移角58097148660.001132 3.91/3445413007148660.0018193.91/2144316737148660.0023403.91/1667219267148660.0026943.91/1448120637656170.0026954.351/1614最大弹性层间位移角发生在第二层，1/14481/550，满足规范要求4.2水平地震作用下结构弹性变形验算第i层第j柱的剪力为： 4-7 4-8 4-9 4-10取轴一榀框架进行分析。表4-7 边柱（中框）修正反弯点高度比（A、E轴）层数hi（m）y0y1y2y3Y53.90.6500.3250.000.000.000.32543.90.6500.400.000.000.000.40033.90.6500.4500.000.000.000.45023.90.6500.5000.000.000.000.50014.350.7250.6880.000.000.000.688表4-8 中柱（中框）修正反弯点高度比（B、C轴）层数hi（m）y0y1y2y3Y53.92.2750.41250.000.000.000.412543.92.2750.46250.000.000.000.462533.92.2750.500.000.000.000.5023.92.2750.500.000.000.000.5014.352.5380.550.000.000.000.55表4-9边柱（中框）剪力、弯矩（A、E轴）层数hi（m） (KN/m) (KN/m)Vi(KN)Vij(KN)MC上（KNm）MC下(KNm)53.97148661605880918.180.32547.8623.0443.9714866160581300 29.210.40068.3545.5733.971486616058167337.580.45080.6165.9523.971486616058192643.260.50084.3684.3614.3576561721255206357.280.68877.74171.43表4-10中柱（中框）剪力、弯矩（B、C轴）层数hi（m） (KN/m) (KN/m)Vi(KN)Vij(KN)MC上（KNm）MC下(KNm)53.97148663486880939.470.412590.4463.5043.971486634868130063.420.4625132.94114.3933.971486634868167381.590.500159.10159.1023.971486634868192693.930.50183.16183.1614.3576561731600206385.160.55166.7203.75表4-11 梁端弯矩 层A轴B轴547.8623.041.00047.8690.4463.500.2860.71425.8764.57468.3545.571.00091.39132.94114.390.2860.71456.18140.26380.6165.951.000126.18159.10159.100.2860.71478.22195.27284.3684.361.000150.31183.16183.160.2860.71497.89244.37177.74171.431.000162.10166.70203.750.2860.714100.06249.8 表4-12 梁端剪力、柱轴力 层数AB跨BC跨柱轴力（KN)L(m)MABMBAVbL(m)MBCMCBVbA轴柱（拉）B轴柱（拉）5647.8625.8712.282.464.5764.5753.80-12.28-41.524691.3956.1824.602.4140.26140.26116.88-36.88-133.836126.1878.2234.072.4195.27195.27162.73-70.95-262.526150.3197.8941.372.4244.37244.37203.642-112.32-424.816162.1100.0643.702.4249.80249.80208.17-156.02-630.9表4-11 梁端弯矩 层A轴B轴547.8623.041.00047.8690.4463.500.2860.71425.8764.57468.3545.571.00091.39132.94114.390.2860.71456.18140.26380.6165.951.000126.18159.10159.100.2860.71478.22195.27284.3684.361.000150.31183.16183.160.2860.71497.89244.37177.74171.431.000162.10166.70203.750.2860.714100.06249.8 表4-12 梁端剪力、柱轴力 层数AB跨BC跨柱轴力（KN)L(m)MABMBAVbL(m)MBCMCBVbA轴柱（拉）B轴柱（拉）5647.8625.8712.282.464.5764.5753.80-12.28-41.524691.3956.1824.602.4140.26140.26116.88-36.88-133.836126.1878.2234.072.4195.27195.27162.73-70.95-262.526150.3197.8941.372.4244.37244.37203.642-112.32-424.816162.1100.0643.702.4249.80249.80208.17-156.02-630.9第8章框架梁柱配筋计算 第5章 风荷载作用下框架内力分析5.1 水平风荷载计算风荷载取一榀框架来计算。对主要承重结构，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，沈阳地区基本风压=0.55KN/m2,地面粗糙程度B类，由建筑结构荷载规范GB50009-2012查得，（迎风面），（背风面）。在实际工程中，对高度不大于30m，高宽比小于1.5的建筑，取风振系数。框架结构分析时，将均布风荷载按静力等效原则化为楼面处集中荷载，以便于内力计算。, （5-1） 表5-1 集中风荷载计算层数zS离地高度Z(m)ZiWki（KN/m2）Ai(m2)Fki(KN)Vki(KN)511.319.951.2050.86217.114.7414.74416.051.1330.81023.4018.8933.63312.151.040.74423.4017.4151.0428.251.000.71523.4016.7367.7714.351.000.71524.7517.7085.475.2 风荷载作用下结构弹性变形验算表5-2 弹性变形验算层数层间剪力Vi (KN)层间刚度 轴柱(KN/m)层间位移楼层高度hi（m）弹性层间位移角515.36678380.00022643.61/26952434.61678380.00051023.61/11811352.29678380.00077083.61/7783269.28678380.00102133.61/5861188.04531300.00165714.851/53805.3 风荷载作用下内力计算5.3.1 柱端弯矩及剪力计算表5-3 风荷载下 边柱（中框）修正反弯点高度比（A、E轴）层数hi（m）y0y1y2y3Y53.90.6500.3250.000.000.000.32543.90.6500.4000.000.000.000.40033.90.6500.4500.000.000.000.45023.90.6500.5000.000.000.000.50014.350.7250.6880.000.000.000.688表5-4 风荷载下 中柱（中框）修正反弯点高度比（B、C轴）层数hi（m）y0y1y2y3Y53.92.2750.41250.000.000.000.412543.92.2750.46250.000.000.000.462533.92.2750.500.000.000.000.5023.92.5380.500.000.000.000.5014.351.7190.550.000.000.000.55表5-5 风荷载作用下 边柱（中框）剪力、弯矩（A、E轴）层数hi（m） 轴柱(KN/m) (KN/m)Vi(KN)Vij(KN)MC上（KNm）MC下(KNm)53.91018521605814.74 2.320.3256.112.9443.91018521605833.635.300.40012.408.2733.91018521605851.048.050.45017.2714.1323.91018521605867.7710.680.50020.8320.8314.351057102125585.4717.190.68820.9246.12表5-6 风荷载作用下 中柱（中框）剪力、弯矩（B、C轴）层数hi（m） 轴柱(KN/m) (KN/m)Vi(KN)Vij(KN)MC上（KNm）MC下(KNm)53.91018523486814.745.050.41311.578.1243.61018523486833.6311.510.46324.1320.7633.61018523486851.0417.470.5034.0734.0723.6101852 3486867.7723.200.5045.2445.2414.35531303160085.4725.550.5550.0161.135.3.2 梁端弯矩计算表5-7 梁端弯矩 层A轴B轴56.112.941.0006.1111.578.120.2860.7143.318.26412.408.271.00018.5124.1320.760.2860.7149.2223.03317.2714.131.00035.7834.0734.070.2860.71415.6839.14220.8320.831.00056.6145.2445.240.2860.71422.6856.63120.9246.121.00077.5350.0161.130.2860.71427.2468.015.3.3 梁端剪力和柱轴力的计算表5-8 梁端剪力、柱轴力 层数AB跨BC跨柱轴力（KN)L(m)MABMBAVbL(m)MBCMCBVbA轴柱（拉）B轴柱（拉）566.113.311.572.48.268.266.88-1.57-4.854618.519.224.622.423.0323.0319.19-6.19-19.423635.7815.688.582.439.1439.1432.62-14.77-43.462656.6122.6813.222.456.0356.0347.19-27.99-86.871677.5327.2417.462.468.0168.0156.68-45.45-126.095.1.2 第6章 风荷载作用下框架内力分析6.1 竖向荷载计算取轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为6m。6.1.1 恒载（1）梁重：框架梁：0.30.625=4.5KN/m（2）板荷载传递：AB跨、CE跨（边跨）：3.6m6.0m，双向板，传向横向框架梁为梯形荷载， 折减系数： BC跨（中跨）：2.4m3.6m，可按双向板计算，传向横向框架梁为三角形荷载。 折减系数：5/8=0.625（3）屋面梁上线荷载标准值：AB、CE跨（边跨）：=6.853.60.891+4.5=26.47KN/mBC跨（中跨）：=6.852.40.625+3=13.28KN/m（4）楼面梁上线荷载标准值：AB、CE跨（边跨）：=4.33.60.891+4.5=18.29KN/mBC跨（中跨）：=4.32.40.625+3=13.28KN/m6.1.2 活载（1）屋面梁上线荷载标准值：AB、CE跨（边跨）：=0.53.60.891=1.60KN/mBC跨(中跨)：=0.52.40.625=0.94KN/m（2）楼面梁上线荷载标准值AB、CE跨（边跨）：=2.03.60.891=6.42KN/mBC跨（中跨）：=2.52.40.625=3.75KN/m6.2 梁固端弯矩及分配系数6.2.1 梁固端弯矩以绕杆端顺时针为正，逆时针为负。恒载：边跨（AB、CE跨）： 中跨（BC跨）： 活载：边跨（AB、CE跨）： 中跨（BC跨）： 表6-1竖向荷载作用下框架的固端弯矩荷载楼层边 跨（AB、CE）中 跨(BC)跨度均布荷载固端弯矩跨度均布荷载固端弯矩左右左右恒载5626.47-79.4189.442.413.28-6.376