大桥工程项目现浇混凝土箱梁施工方案.doc

中交二航局武汉军山第二大道跨硃山湖大桥、通顺河大桥工程项目经理部 现浇混凝土箱梁施工方案一、总则31.1概述31.1.1项目基本概况31.1.2施工方法简介121.1.3施工工艺流程131.2编制依据和参考书目15二、施工要点152.1基础处理152.2支架受力验算162.3支架、模板预压252.4模板及支撑体系施工252.5调整底模、外侧模272.6箱梁钢筋及预埋件施工272.7人孔设置272.8混凝土工程282.8.1原材料的选择282.8.3混凝土浇筑292.8.4混凝土养护312.8.5混凝土制备与运输312.9 钢筋工程312.9.1钢筋原材检验312.9.2钢筋加工、安装312.10预应力施工322.10.1钢绞线下料322.10.2预应力张拉、压浆、封锚332.10.3预应力张拉程序332.10.4压浆和封锚332.11施工缝处理342.12箱梁线型保证措施342.13 箱梁外观保证措施342.14支架拆除352.14.1拆除时间352.14.2拆除顺序352.15工期安排及材料设备计划362.15.1工期安排362.15.2主要材料计划362.15.3主要设备计划38三、雨季施工措施41四、安全生产组织机构和职能分工414.1安全生产组织机构414.2职能分工414.2.1项目经理职责414.2.2安全负责人职责424.2.3专职安全员职责44五、危险因素分析及对策措施445.1人为因素445.2客观因素455.2.1安全施工临时用电455.2.2高空作业475.2.3钢筋制作安装485.2.4模板拼装、制作495.2.5支架拆除495.2.6支架施工注意事项51六、安全保证措施526.1安全组织和管理526.1.1施工安全保证体系526.1.2安全施工的标准及依据526.1.3安全施工保证体系的运作526.1.4建立安全施工奖罚制度546.2安全保证措施546.3安全管理措施546.3.1高空作业的安全措施546.3.2机械操作的安全防护556.3.3临时用电安全防护566.4民工的安全教育和管理566.4.1民工的安全教育566.4.2民工的管理57七、文明施工57附表：支架现浇箱梁施工计划横道图一、 总则1.1概述 1.1.1项目基本概况军山第二大道跨硃山湖大桥项目起迄里程K0+280K0+835，长555m，桥梁路基宽度31m，包括硃山湖大桥（起迄里程K0+290K0+825，长535m）及两岸桥头各10m路基，硃山湖大桥结构形式为520+420m预应力砼空心板+531m预应力砼连续箱梁+520+520m预应力砼空心板。其中，主桥上构采用531m预应力混凝土现浇连续箱梁，梁高1.6m，纵向预应力体系,按部分预应力混凝土A类构件设计。单幅桥箱梁顶宽15.5m（内侧翼缘板留0.5m宽的后浇段，待两幅箱梁施工完后施工后浇段，将两幅桥悬臂板连成整体），梁底宽8.99m，梁底保持水平；箱梁为单箱双室斜腹板截面，箱室宽约4m,箱梁顶底板厚度均为0.25m，腹板厚度由0.4m渐变至0.6m；外侧翼缘悬臂长2.75m，根部厚0.5cm，端部厚0.18cm，内侧翼缘板悬臂长2.76m，根部厚0.5cm，端部厚0.3cm；主墩支点横隔梁厚1.8m，边墩支点横隔梁厚1.2m。其中19、1423为框架墩，18、1523框架梁横截面为160*180cm的预应力实心梁，9、14为170*240 cm的预应力实心梁。军山第二大道跨通顺河大桥项目起迄里程K2+800K4+700，长1900m，标准段桥梁宽度31m，包括通顺河大桥（起迄里程K2+858K4+628.5，长1770.5m）及小军路互通立交（A匝道为双向四车道，宽18.0m，匝道长653.047m；B、C、D、E匝道为单向双车道，宽9.0m，匝道长分别为186.284m、219.699m、415m、528.569m）。其中，互通范围内现浇连续箱梁基本跨径为25m，3 孔或4 孔一联，标准断面宽为24.0m，分幅布置，单幅桥宽11.99m，采用单箱双室斜腹板断面，梁高1.6m，悬臂长2.5m，梁底宽6.25m，悬臂端部厚18cm，根部厚45cm；箱梁端横梁厚度为1.2m，中横梁厚度为1.8m，顶板厚25cm，底板厚22cm，跨中腹板厚40cm，支点附近厚度为60cm，腹板厚度渐变段长度为2.5m。北引桥第五联总体布置为30m+40m+30m=100m 变高连续箱梁，分幅布置，两幅桥间也通过桥面弹塑体连接，单幅桥宽15.49m，采用单箱双室直腹板断面，支点梁高2.4m，跨中梁高1.8m，梁高采用1.8 次抛物线渐变，悬臂长2.5m，梁底宽10.49m，悬臂端部厚18cm，根部厚45cm；箱梁端横梁厚度为1.2m，中横梁厚度为2.0m，顶板厚25cm，底板厚由跨中22cm 渐变至支点的35cm，也采用1.8 次抛物线渐变，跨中腹板厚40cm，支点附近厚度为60cm，腹板厚度渐变段长度为2.5m。南引桥第十联总体布置为4x29m=116m 等高连续箱梁，分幅布置，两幅桥间也通过桥面弹塑体连接，右幅桥标准宽15.49m，采用单箱双室直腹板断面，梁高1.8m，悬臂长2.5m，梁底宽10.49m，悬臂端部厚18cm，根部厚45cm；箱梁端横梁厚度为1.2m，中横梁厚度为1.8m，顶板厚25cm，底板厚22 cm，跨中腹板厚40cm，支点附近厚度为60cm，腹板厚度渐变段长度为2.5m。小军路立交B 匝道桥布置为2x（3x20m）=120m；C 匝道桥布置为2x（3x24.5m）=147m；D 匝道桥布置为2x（3x25m）=150m；E 匝道桥布置为2x（3x25m）+（33m+58m+33m）=274m。匝道桥现浇箱梁全宽9.0m，单箱单室斜腹板断面。其中C、D、E 匝道桥为预应力混凝土结构，梁高为1.6m，B 匝道桥为普通钢筋混凝土结构，梁高为1.4m；悬臂长2.0m 钢筋砼梁底宽4.384m，预应力砼梁底宽4.26m，悬臂端部厚18cm，根部厚40cm；箱梁端横梁厚度为1.2m，中横梁厚度为1.8m，顶板厚25cm，底板厚22cm，其中预应力混凝土箱梁跨中腹板厚40cm，支点附近厚度为60cm，腹板厚度渐变段长度为2.5m；普通钢筋混凝土箱梁腹板厚度为50cm，在靠近支点附近采用4m 简便段变厚至70cm。E 匝道桥第三联（跨越新合堤）采用单箱双室直腹板变高连续箱梁结构。桥梁平面位于缓和曲线上，支点梁高3.6m，跨中梁高2.0m，梁高采用1.8 次抛物线渐变，桥梁全宽13.0m，桥面单向横坡通过箱梁整体刚性旋转形成。跨中腹板厚度为40cm，支点附近腹板厚度为60cm，腹板厚度渐变段长度为2.5m。箱梁顶板厚度为25cm，底板厚度为2550cm。箱梁悬臂长度2.5m，悬臂端部厚度20cm，根部厚度为45cm。中横梁厚度为2.5m，端横梁厚度为1.2m。 72 / 72硃山湖大桥全桥跨径布置汇总表 表1-1名称跨径组合(M)桥型北引桥520+4*20=180m预制箱梁主桥531=155m连续梁桥南引桥520+5*20=200m预制箱梁通顺河大桥全桥跨径布置汇总表 表1-2名称跨径组合(M)桥型第一联3x30=90装配式预应力砼小箱梁第二联4x30=120装配式预应力砼小箱梁第三联4x30=120装配式预应力砼小箱梁第四联4x30=120装配式预应力砼小箱梁第五联30+40+30=100现浇预应力砼变高连续箱梁第六联（主航道桥）52+80+52=184悬浇预应力砼变高连续刚构第七联4x30=120装配式预应力砼小箱梁第八联3x30=90装配式预应力砼小箱梁第九联4x30=120装配式预应力砼小箱梁左幅第十联4x29=116现浇变宽预应力砼连续箱梁右幅第十联4x29=116现浇等宽预应力砼连续箱梁左幅第十一联44+80+55.5=179.5悬浇预应力砼变高连续刚构右幅第十一联55.5+80+44=179.5悬浇预应力砼变高连续刚构左幅第十二联28+30+24=82现浇等宽预应力砼连续箱梁右幅第十二联28+30+24=82现浇变宽预应力砼连续箱梁左幅第十三联3x25=75现浇等宽预应力砼连续箱梁右幅第十三联3x25=75现浇变宽预应力砼连续箱梁左幅第十四联4x26=104现浇变宽预应力砼连续箱梁右幅第十四联4x26=104现浇等宽预应力砼连续箱梁左幅第十五联3x25=75现浇变宽预应力砼连续箱梁右幅第十五联3x25=75现浇变宽预应力砼连续箱梁左幅第十六联3x25=75现浇变宽预应力砼连续箱梁右幅第十六联3x25=75现浇变宽预应力砼连续箱梁小军路立交匝道桥全桥跨径布置汇总表 表1-3名称跨径组合(M)桥型B 匝道桥第一联3x20=60现浇等截面钢筋混凝土连续箱梁B 匝道桥第二联3x20=60现浇等截面钢筋混凝土连续箱梁C 匝道桥第一联3x24.5=73.5现浇等截面预应力混凝土连续箱梁C 匝道桥第二联3x24.5=73.5现浇等截面预应力混凝土连续箱梁D 匝道桥第一联3x25=75现浇等截面预应力混凝土连续箱梁D 匝道桥第二联3x25=75现浇等截面预应力混凝土连续箱梁E 匝道桥第一联3x25=75现浇等截面预应力混凝土连续箱梁E 匝道桥第二联3x25=75现浇等截面预应力混凝土连续箱梁E 匝道桥第三联33+58+33=124现浇变高预应力混凝土连续箱梁1.1.2施工方法简介根据现场实际情况，预应力砼现浇箱梁采用搭设满堂支架法或钢管支架法进行现浇施工，其中硃山湖大桥第三联531m现浇预应力连续箱梁采用钢管支架施工，通顺河大桥第五联30+40+30m现浇预应力连续箱梁、第十联429m现浇预应力连续箱梁、第十五联325m现浇预应力连续箱梁、第十六联325m现浇预应力连续箱梁采用钢管支架施工，小军路互通E匝道桥33+58+33m预应力砼连续箱梁采用满堂支架施工；通顺河大桥第十二联28+30+24m现浇预应力连续箱梁、第十三联325m现浇预应力连续箱梁、第十四联426m现浇预应力连续箱梁采用满堂支架施工，小军路互通B匝道桥、C匝道桥、D匝道桥及E匝道桥325+325m预应力砼连续箱梁采用满堂支架施工。硃山湖框架梁采用钢管支架施工。1.1.3施工工艺流程施工准备地基处理支架搭设及横梁、分配梁安装底、腹、翼模板的安装模板设计加工支架预压底、腹板、横隔板钢筋的绑扎底板预应力布置内模安装顶、翼板钢筋绑扎顶板预应力布置浇筑梁体砼施加预应力压浆、拆模支架拆除、周转制作砼试块砼制备与运输砼配合比设计下一跨施工满堂支架施工工艺流程图支架及基础设计钢管桩立柱施工主横梁、贝雷片、分配梁安装底、腹、翼模板的安装模板设计加工支架预压底、腹板、横隔板钢筋的绑扎底板预应力布置内模安装顶、翼板钢筋绑扎顶板预应力布置浇筑梁体砼施加预应力压浆、拆模支架拆除、周转制作砼试块砼制备与运输砼配合比设计下一跨施工落地钢管支架施工工艺流程图图7 支架现浇混凝土箱梁施工工艺流程图1.2编制依据和参考书目1）公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）2）公路工程质量检验评定标准（JTG F80/1-2004）3）公路施工手册（桥涵）4）公路工程国内招标文件范本【交公路发（2003）94号】5）钢管满堂支架预压技术规程（JGJT_194-2009）6）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范【JGJ130-2001(1)】7）建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）8)军山第二大道硃山湖大桥、通顺河大桥工程设计图纸文件二、 施工要点2.1基础处理(1)临时满堂支架基础施工对地基采用压路机压实后，铺筑30cm碎石、浇注15cm厚C20素砼垫层，然后人工搭设满堂脚手管支架，分节段现浇施工。为保证支架基础在冬季及雨季不受到积水浸泡，地基处理的同时，沿主线方向在支架基础两侧各设置一条排水沟，靠基础侧砂浆抹面，每90米设置一个集水坑，及时排水。（2）落地钢管支架基础施工钢管桩采用履带吊配合DZJ-120A型振动打桩锤施工，主横梁、贝雷片基分配梁采用履带吊安装，钢管桩、主横梁、贝雷片、分配梁施工参照钻孔平台施工。2.2支架受力验算 硃山湖大桥第三联，通顺河大桥第十五联、第十六联采用钢管支架，梁高均为160cm。通顺河大桥第五联为变截面连续梁，梁高为180cm240cm，第十联梁高为180cm，采用钢管支架。E匝道33+58+33为变截面连续梁，梁高钢管支架与满堂支架上部构造一样。1、 通顺河大桥第十二联、第十三联、第十四联、B匝道、C匝道、D匝道、E匝道（除33+58+33为变截面连续梁外）采用满堂支架施工，梁高为160cm。通顺河大桥第十二联、第十三联、第十四联、B匝道、C匝道、D匝道、E匝道（除33+58+33 为变截面连续梁外）支架横断面图通顺河大桥第十二联、第十三联、第十四联、B匝道、C匝道、D匝道、E匝道（除33+58+33为变截面连续梁外）支架纵断面图、箱梁底模竹胶面板=12mm验算 a、端横梁对应的底模面板=12mm验算：（实心区）砼箱梁荷载：P1=1.626=41.6kN/m2（按1.6m砼高度计算）底模荷载：P2=43kg/m2=0.43kN/m2（木质材料）设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2 则有P=（P1120%+P2+P3）=52.85kN/m2 （考虑了预压荷载要求）面板=12mm按简支板计算：（取1mm宽的板条作为计算单元）q=52.850.001=0.053kN/m=0.053N/mmW=bh2/6=1122/6=24mm3 =qL2/8W=0.0531502/824（此处木枋纵向间距为15cm，即为板条计算跨度）=6.21Mpa=10Mpa强度满足要求； Ix=bh3/12=1123/12=144mm4f=5ql 4/（384EIx）=50.0531504/（38410000144）0.37mmfL/400=180/4000.45mm满足刚度要求。b、箱梁底板对应的底模面板=12mm验算砼箱梁荷载：q1=（0.22+0.25）26=12.22KN/m2底模荷载：q2=取0.43Kpa=0.43KN/m2 （木质底模）内顶模载：q3=取0.85Kpa=0.85KN/m2 （组合钢模）设备及人工荷载：q4=取2.5Kpa=2.5KN/m2 则有P=（P1120%+P2+P3+P4）=18.444kN/m2 （考虑了预压荷载要求）面板12mm按简支板计算：（取1mm宽的板条作为计算单元）q=18.4440.001=0.0184KN/m =0.0184N/mmw=bh2/6=1122/6=24mm3=qL2/8W=0.01842002/824（此处木枋纵向间距为20cm，即为板条计算跨度）=3.83Mpa=10Mpa强度满足要求； Ix=bh3/12=1123/12=144mm4f=5ql 4/（384EIx）=50.01842004/（38410000144）0.27mmfL/400=200/4000.5mm满足刚度要求。箱梁纵桥向靠端部内腔底板加厚区下木枋纵向间距控制为18cm；箱梁腹板区下木枋纵向间距控制为15cm。、底模板下次梁（612cm木枋）验算 底模下脚手管立杆的纵向间距为0.6m和0.9m，横向间距根据箱梁腹板、底板对应位置分别设为0.6m和0.9m，顶托上设工12.6型钢作主梁按横桥向铺设，纵向排距即为脚手管立杆的纵向间距为0.6m和0.9m；次梁木枋按纵桥向铺设，横向间距分别15cm、18和20cm。因此计算跨径为0.6m 和0.9m，按简支梁受力考虑，分别验算底模下端横梁对应位置、腹板对应位置和底板中间位置： a、端横梁对应的间距为15cm的木枋受力验算：（实心区）底模处砼箱梁荷载：P1=1.626=41.6kN/m2（按1.6m砼厚度计算） 模板荷载：P2=43kg/m2=0.43kN/m2 设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2 则有P=（P1120%+P2+P3）=52.85kN/m2 W=bh2/6=6122/6=144cm3 由梁正应力计算公式得： =qL2/8W=（52.850.15）0.92/814410-6 =5.57Mpa=10Mpa强度满足要求； 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得： =3Q/2A=3（52.850.15）（0.9/2）/261210-4 =0.25Mpa=2Mpa（参考一般木质） 强度满足要求； 由矩形简支梁挠度计算公式得： E=0.1105Mpa；I=bh3/12=864cm4 fmax=5qL4/384EI=5（52.850.15）0.94 /3848641040.1105 =0.78mmf=2.25mm（f=L/400） 刚度满足要求。 腹板下纵桥向木枋间距与端横梁下木枋对应间距同为15cm，且计算跨度为90cm，与端横梁下木枋纵向计算跨度相同。b、箱梁底板下木枋受力验算： 箱室底板位置砼顶、底板厚度取大值分别为0.42m和0.45m，按0.87m进行受力验算，则有： 底模处砼箱梁荷载：P1=0.8726=22.62kN/m2 底模荷载：q2=取0.43Kpa=0.43KN/m2 （木质底模）内顶模载：q3=取0.85Kpa=0.85KN/m2 （组合钢模）施工荷载：q4=取2.5Kpa=2.5KN/m2 则有P=（P1120%+P2+P3+P4）=30.924kN/m2 （考虑了预压荷载要求）W=bh2/6=6122/6=144cm3 由梁正应力计算公式得： =qL2/8W=（30.9240.18）0.92/814410-6（此处纵向木枋间距为18cm）=3.9Mpa=10Mpa强度满足要求； 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得： =3Q/2A=3（30.9240.18）（0.9/2）/261210-4 =0.18Mpa=2Mpa（参考一般木质） 强度满足要求； 由矩形简支梁挠度计算公式得： E=0.1105Mpa；I=bh3/12=864cm4 fmax=5qL4/384EI=5（30.9240.18）0.94 /3848641040.1105 =0.58mmf=2.25mm（f=L/400） 刚度满足要求。 箱室底板位置砼顶、底板厚度取小值分别为0.22m和0.25m，按0.47m进行受力验算，则有： 底模处砼箱梁荷载：P1=0.4726=12.22kN/m2 底模荷载：q2=取0.43Kpa=0.43KN/m2 （木质底模）内顶模载：q3=取0.85Kpa=0.85KN/m2 （组合钢模）施工荷载：q4=取2.5Kpa=2.5KN/m2 则有P=（P1120%+P2+P3+P4）=18.444kN/m2 （考虑了预压荷载要求）W=bh2/6=6122/6=144cm3 由梁正应力计算公式得： =qL2/8W=（18.4440.20）0.92/814410-6（此处纵向木枋间距为20cm）=2.59Mpa=10Mpa强度满足要求； 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得： =3Q/2A=3（18.4440.20）（0.9/2）/261210-4 =0.11Mpa=2Mpa（参考一般木质） 强度满足要求； 由矩形简支梁挠度计算公式得： E=0.1105Mpa；I=bh3/12=864cm4 fmax=5qL4/384EI=5（18.4440.20）0.94 /3848641040.1105 =0.42mmf=2.25mm（f=L/400） 刚度满足要求。 按3跨连续梁计算，则以上各个实际值应小于此计算值。 、顶托主横梁工12.6型钢验算： 脚手管立杆的纵向间距为0.6m和0.9m，横向间距为0.6m和0.9m，顶托槽钢横梁按横桥向布置，纵向间距90cm。因此计算跨径为0.6m和0.9m，为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，计算结果偏于安全。 a、验算底模下腹板对应位置：（横向间距为0.6） 平均荷载大小为q=52.850.9=47.57kN/m另查表可得： W=77.5103mm3；I=488104mm4；跨内最大弯矩为：Mmax=47.570.60.6/8=2.14kN.m 由梁正应力计算公式得：w=Mmax/W=2.14106/77.5103 =27.6Mpaw=145Mpa 满足要求； 挠度计算按简支梁考虑，得： fmax=5qL4/384EI=547.570.641012/(3842.1105488104) =0.078mmf=1.5mm（f=L/400）刚度满足要求。b、验算底模下横梁实心体对应位置：（横向间距为0.9） 平均荷载大小为q=52.850.6=31.71kN/m另查表可得： W=77.5103mm3；I=488104mm4；跨内最大弯矩为：Mmax=31.710.90.9/8=3.21kN.m 由梁正应力计算公式得：w=Mmax/W=3.21106/77.5103 =41.4Mpaw=145Mpa 满足要求； 挠度计算按简支梁考虑，得： fmax=5qL4/384EI=541.40.941012/(3842.1105488104) =1.14mmf=2.25mm（f=L/400）刚度满足要求。c、验算底模下底板对应位置： （采用厚度大值）平均荷载大小为q=30.9240.9=27.83kN/m另查表可得：W=77.5103mm3；I=488104mm4；跨内最大弯矩为： Mmax=27.830.90.9/8=2.82kN.m 由梁正应力计算公式得：w=Mmax/W=2.82106/77.5103 =36.4Mpaw=145Mpa满足要求； 挠度计算按简支梁考虑，得： fmax=5qL4/384EI=527.830.941012/(3842.1105488104) =0.23mmf=2.25mm（f=L/400） 刚度满足要求。、立杆强度验算： 以483.5mm脚手钢管作为设计受力验算杆件，立杆纵向间距为0.6、0.9m，横向间距为0.9m和0.6m。因此单根立杆承受区域即为底板0.90.9m 、0.6m0.9m 、0.6m0.6 m箱梁均布荷载，由工12.6型钢主横梁集中传至杆顶。根据受力分析,不难发现端横梁实心体对应的间距为0.6m0.9m立杆受力比其余位置间距为0.9m 0.9m和0.9m 0.6m的立杆均要大些，故以端横梁下的间距为0.6m0.9m立杆作为受力验算杆件。 则有P=52.85kN/m2 横杆步距取为0.6m， N=40kN而N= PA=52.850.60.9=28.54kN 可见NN 抗压强度满足要求。 另考虑到压杆弹性变形，端横梁实心体对立杆压力为最大：（按最大高度11m计算） L=NL/EA=28.5410311103/2.11054.89102 =3.1mmf=11mm（f=L/1000）变形满足要求。当压杆处在箱梁跨中时变形量为2.3mm，压缩变形更小。 经计算，本支架其余杆件受力均能满足规范要求，本处计算过程从略。在实际施工中，支架立杆将选用483.5mm以上脚手钢管作现浇箱梁支撑。考虑端横梁实心体单位面积承受自重荷载的1.2倍作为预压荷载，即28.54kN单根立杆最大容许荷载N= 40kN 故：支架预压时受荷为满堂支架最大承受荷载，支架处于安全状态。、地基容许承载力验算： 根据孔桩开挖实际地质资料可知，支架现浇箱梁内地表土质基本为淤泥质粘土、耕土、粉质粘土。先将淤泥质粘土、耕土清理，再将各个墩位处地基整平后上铺50厚的石灰土碾压密实处理。其上，在立杆支点对应处铺垫槽20型钢横向布置，在端横梁处纵向间距0.6m，横向间距为0.6、0.9m,跨中处纵向间距0.9m，横向间距为0.6、0.9m。则有端横梁下对应板底承载力：= N/Ab=28.54/（0.20.9）=155.6KPa碎石灰土=200KPa底基层（按碎石土）承载力验算石灰土计算宽度b=b0+2HCtg45=0.2+20.51.0=1.2m0.6m按整体受力计算，则石灰土底压应力：=0+H=28.54/（0.60.9）+1.70.5=53.7 KPa粉质粘土=160KPa承载力满足要求。碎石土层最小地基承载力在200500Kpa之间。出于安全考虑，地基改良处理后仍按下限值200Kpa设计计算，粉质粘土层承载力为160KPa240 KPa，验算采用下限值160KPa，所以完全满足施工要求。 2、 匝道33+58+33变截面连续梁，采用满堂支架施工，连续梁梁高为200360cm。33+58+33变截面连续梁支架横断面图33+58+33变截面连续梁支架纵断面图、箱梁底模竹胶面板=12mm验算 a、端横梁对应的底模面板=12mm验算：（实心区）砼箱梁荷载：P1=3.626=93.6kN/m2（按3.6m砼高度计算）底模荷载：P2=43kg/m2=0.43kN/m2（木质材料）设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2 则有P=（P1120%+P2+P3）=115.25kN/m2 （考虑了预压荷载要求）面板=12mm按简支板计算：（取1mm宽的板条作为计算单元）q=115.250.001=0.115kN/m=0.115N/mmW=bh2/6=1122/6=24mm3 =qL2/8W=0.1151002/824（此处木枋纵向间距为10cm，即为板条计算跨度）=5.99Mpa=10Mpa强度满足要求； Ix=bh3/12=1123/12=144mm4f=5ql 4/（384EIx）=50.1151004/（38410000144）0.19mmfL/400=100/4000.35mm满足刚度要求。b、箱梁底板对应的底模面板=12mm验算砼箱梁荷载：q1=（0.483+0.25）26=19.06KN/m2底模荷载：q2=取0.43Kpa=0.43KN/m2 （木质底模）内顶模载：q3=取0.85Kpa=0.85KN/m2 （组合钢模）设备及人工荷载：q4=取2.5Kpa=2.5KN/m2 则有P=（P1120%+P2+P3+P4）=26.63kN/m2 （考虑了预压荷载要求）面板12mm按简支板计算：（取1mm宽的板条作为计算单元）q=26.630.001=0.02663KN/m =0.02663N/mmw=bh2/6=1122/6=24mm3=qL2/8W=0.026632002/824（此处木枋纵向间距为20cm，即为板条计算跨度）=5.55Mpa=10Mpa强度满足要求； Ix=bh3/12=1123/12=144mm4f=5ql 4/（384EIx）=50.026632004/（38410000144）0.39mmfL/400=200/4000.5mm满足刚度要求。箱梁纵桥向靠端部内腔底板加厚区下木枋纵向间距控制为15cm；箱梁腹板区下木枋纵向间距控制为10cm。、底模板下次梁（612cm木枋）验算 底模下脚手管立杆的纵向间距为0.3m和0.9m m，横向间距根据箱梁腹板、底板对应位置分别设为0.3m和0.9m，顶托上设工12.6型钢作主梁按横桥向铺设，纵向排距即为脚手管立杆的纵向间距为0.6m和0.9m；次梁木枋按纵桥向铺设，横向间距分别10cm、15和20cm。因此计算跨径为0.6m 和0.9m，按简支梁受力考虑，分别验算底模下端横梁对应位置、腹板对应位置和底板中间位置： a、端横梁对应的间距为12cm的木枋受力验算：（实心区）砼箱梁荷载：P1=3.626=93.6kN/m2（按3.6m砼高度计算）底模荷载：P2=43kg/m2=0.43kN/m2（木质材料）设备及人工荷载：P3=250kg/m2=2.5kN/m2 则有P=（P1120%+P2+P3）=115.25kN/m2 （考虑了预压荷载要求） W=bh2/6=6122/6=144cm3 由梁正应力计算公式得： =qL2/8W=（115.250.10）0.92/814410-6 =4.5Mpa=10Mpa强度满足要求； 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得： =3Q/2A=3（115.250.10）（0.9/2）/261210-4 =0.36Mpa=2Mpa（参考一般木质） 强度满足要求； 由矩形简支梁挠度计算公式得： E=0.1105Mpa；I=bh3/12=864cm4 fmax=5qL4/384EI=5（115.250.10）0.94 /3848641040.1105 =1.14mmf=2.25mm（f=L/400） 刚度满足要求。 腹板下纵桥向木枋间距与端横梁下木枋对应间距同为10cm，且计算跨度为90cm，与端横梁下木枋纵向计算跨度相同，腹板的最大高度为360cm，此处就不再另行计算。b、箱梁底板下木枋受力验算： 箱室底板位置砼顶、底板厚度取大值分别为0.5m和0.733m，按1.233m进行受力验算，则有： 底模处砼箱梁荷载：P1=1.23326=32.06kN/m2 底模荷载：q2=取0.43Kpa=0.43KN/m2 （木质底模）内顶模载：q3=取0.85Kpa=0.85KN/m2 （组合钢模）施工荷载：q4=取2.5Kpa=2.5KN/m2 则有P=（P1120%+P2+P3+P4）=42.25kN/m2 （考虑了预压荷载要求）W=bh2/6=6122/6=144cm3 由梁正应力计算公式得： =qL2/8W=（42.250.15）0.92/814410-6（此处纵向木枋间距为15cm）=4.5Mpa=10Mpa强度满足要求； 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得： =3Q/2A=3（42.250.15）（0.9/2）/261210-4 =0.59Mpa=2Mpa（参考一般木质） 强度满足要求； 由矩形简支梁挠度计算公式得： E=0.1105Mpa；I=bh3/12=864cm4 fmax=5qL4/384EI=5（42.250.15）0.94 /3848641040.1105 =0.63mmf=2.25mm（f=L/400） 刚度满足要求。 箱室底板位置砼顶、底板厚度取小值分别为0.483m和0.25m（根部），按0.733m进行受力验算，则有： 底模处砼箱梁荷载：P1=0.73326=19.06kN/m2 底模荷载：q2=取0.43Kpa=0.43KN/m2 （木质底模）内顶模载：q3=取0.85Kpa=0.85KN/m2 （组合钢模）施工荷载：q4=取2.5Kpa=2.5KN/m2 则有P=（P1120%+P2+P3+P4）=26.653kN/m2 （考虑了预压荷载要求）W=bh2/6=6122/6=144cm3 由梁正应力计算公式得： =qL2/8W=（26.6530.20）0.92/814410-6（此处纵向木枋间距为20cm）=2.59Mpa=10Mpa强度满足要求； 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得： =3Q/2A=3（26.6530.20）（0.9/2）/261210-4 =0.5Mpa=2Mpa（参考一般木质） 强度满足要求； 由矩形简支梁挠度计算公式得： E=0.1105Mpa；I=bh3/12=864cm4 fmax=5qL4/384EI=5（26.6530.20）0.94 /3848641040.1105 =0.53mmf=2.25mm（f=L/400） 刚度满足要求。 按3跨连续梁计算，则以上各个实际值应小于此计算值。 、顶托主横梁工12.6型钢验算： 脚手管立杆的纵向间距为0.3m和0.9m，横向间距为0.3m和0.9m，顶托槽钢横梁按横桥向布置，纵向间距90cm。因此计算跨径为0.6m和0.9m，为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，计算结果偏于安全。 a、验算底模下腹板对应位置：（横向间距为0.3） 平均荷载大小为q=115.250.9=103.752kN/m另查表可得： W=77.5103mm3；I=488104mm4；跨内最大弯矩为：Mmax=103.7520.30.3/8=1.17kN.m 由梁正应力计算公式得：w=Mmax/W=1.17106/77.5103 =15.1Mpaw=145Mpa 满足要求； 挠度计算按简支梁考虑，得： fmax=5qL4/384EI=5103.7520.341012/(3842.1105488104) =0.091mmf=0.75mm（f=L/400）刚度满足要求。b、底模下横梁实心体对应位置：（横向间距为0.9）平均荷载大小为q=115.250.3=34.575kN/m另查表可得： W=77.5103mm3；I=488104mm4；跨内最大弯矩为：Mmax=34.5750.90.9/8=3.5kN.m 由梁正应力计算公式得：w=Mmax/W=3.5106/77.5103 =45.2Mpaw=145Mpa 满足要求； 挠度计算按简支梁考虑，得： fmax=5qL4/384EI=534.5750.941012/(3842.1105488104) =1.11mmf=2.25mm（f=L/400）刚度满足要求。c、验算底模下底板对应位置： （采用厚度大值）平均荷载大小为q=42.250.9=38.03kN/m另查表可得：W=77.5103mm3；I=488104mm4；跨内最大弯矩为： Mmax=38.030.90.9/8=4.33kN.m 由梁正应力计算公式得：w=Mmax/W=4.33106/77.5103 =55.9Mpaw=145Mpa满足要求； 挠度计算按简支梁考虑，得： fmax=5qL4/384EI=555.90.941012/(3842.1105488104) =0.466mmf=2.25mm（f=L/400） 刚度满足要求。、立杆强度验算： 以483.5mm脚手钢管作为设计受力验算杆件，立杆纵向间距为0.3m和0.9m，横向间距为0.9m和0.3m。因此单根立杆承受区域即为底板0.9m0.9m 和0.9m 0.3m，0.3m 0.3m箱梁均布荷载，由工12.6型钢主横梁集中传至杆顶。在端横梁下采用0.3m纵向间距，在腹板下采用0.3m横向间距，根据受力分析,不难发现端横梁实心体对应的间距为0.9m0.3m立杆受力以及接近根部区域的0.9m 0.9m比其余位置间距为0.9m 0.3m、0.9m 0.9m、0.3m 0.3m的立杆均要大些，故以端横梁下的间距为0.9m0.3m立杆和接近根部区域的0.9m 0.9m立杆作为受力验算杆件。 端横梁下的间距为0.9m0.3m立杆：则有P=115.25kN/m2 横杆步距取为0.6m，N=40kN而N= PA=115.250.90.3=31.12kN 可见NN 抗压强度满足要求。 另考虑到压杆弹性变形，端横梁实心体对立杆压力为最大：（按最大高度3m计算） L=NL/EA=31.121033103/2.11054.89102 =0.9mmf=3mm（f=L/1000）变形满足要求。接近根部区域的0.9m 0.9m立杆：P=42.25kN/m2 而N= PA=42.250.90.9=34.22kN 可见NN 抗压强度满足要求。 另考虑到压杆弹性变形，端横梁实心体对立杆压力为最大：（按最大高度3m计算） L=NL/EA=34.221033103/2.11054.89102 =0.92mmf=3mm（f=L/1000）变形满足要求。经计算，本支架其余杆件受力均能满足规范要求，本处计算过程从略。在实际施工中，支架立杆将选用483.5mm以上脚手钢管作现浇箱梁支撑。考虑端横梁实心体单位面积承受自重荷载的1.2倍作为预压荷载，即34.22kN单根立杆最大容许荷载N= 40kN 、地基容许承载力验算： 根据孔桩开挖实际地质资料可知，支架现浇箱梁内地表土质基本为淤泥质粘土、粉质粘土。先将淤泥质粘土清理，再将各个墩位处地基整平后上铺50厚的石灰土碾压密实处理。其上，在立杆支点对应处铺垫槽20型钢横向布置，在端横梁处纵向间距0.3m，横向间距为0.3、0.9m,跨中处纵向间距0.3m，横向间距为0.3、0.9m。则有端横梁下对应板底承载力：= 31.12/Ab=31.12/（0.20.9）=172KPa石灰土=200KPa底基层（粉质粘土）承载力验算石灰土计算宽度b=b0+2HCtg45=0.2+20.51.0=1.2m0.3m按整体受力计算，则石灰土底压应力：=0+H=31.12/（0.30.9）+1.70.5=116.1KPa粉质粘土=160KPa承载力满足要求。粉质粘土层承载力为160KPa24