多层钢筋混凝土框架结构计房屋建筑课程设计.docx

房屋建筑课程设计多层钢筋混凝土框架结构计指导教师： 班级： 学生姓名： 学号： 设计时间： 2015.10西南交通大学土木工程学院建筑工程系 目录第一章设计资料11.1题目11.2工程概况11.3设计资料21.4设计目的31.5设计任务3第二章 框架梁柱截面尺寸确定42.1框架梁截面尺寸初估41.纵向框架梁42.横向框架梁42.2框架柱截面尺寸初估4第三章 楼板荷载63.1恒荷载61.不上人屋面恒荷载62.楼面恒荷载63.2活荷载6第四章 横向框架在竖向荷载作用下的8计算简图及内力计算84.1横向框架在恒荷载作用下的计算简图81.第一至六层框架计算简图82.第七层框架计算简图113.恒荷载作用下横向框架的计算简图144.2横向框架在活荷载作用下的计算简图151.第一至六层框架计算简图152.第七层框架计算简图163.活荷载作用下横向框架的计算简图174.3横向框架在恒荷载作用下的内力计算181.横向框架在恒荷载作用下的弯矩图（单位：knm）182.横向框架在恒荷载作用下的剪力图（单位：kn）194.4横向框架在活荷载作用下的内力计算211.横向框架在活荷载作用下的弯矩图（单位：knm）21第五章 横向框架在风荷载作用下的内力及位移计算245.1横向框架在风荷载作用下的计算简图241.框架风荷载负荷宽度242.计算风振系数244.风荷载作用下的计算简图（单位）245.2横向框架在风荷载作用下的位移计算251.框架梁柱线刚度计算252.侧移刚度d计算265.3横向框架在风荷载作用下的内力计算271.横向框架在风荷载作用下的弯矩图（单位：knm）27第六章 水平地震荷载作用下的内力计算306.1 水平地震作用标准值计算304.横向水平地震作用计算30第七章 框架梁柱的内力组合367.1框架梁的内力组合367.2框架柱的内力组合40第八章 框架梁柱截面设计438.1框架梁截面设计438.2框架柱截面设计46附参考文献.53附图框架截面设计配筋图52第一章 设计资料1.1题目多层钢筋混凝土框架结构设计1.2工程概况某钢筋混凝土框架结构，功能为办公楼，共7 层，层高3.0m，室内外高差为0.6m，基础顶面至室外地面距离0.8 m。框架平面柱网布置见图1-1 所示，选择典型一榀框架进行计算。框架梁、柱、屋面板、楼面板全部现浇。图1-1柱网分布图图1-2框架立面图1.3设计资料1、气压条件基本雪压 0.4(kn/m2)，基本风压 0.6(kn/m2)，具体见分组，地面粗糙度类别为 b 类。 不上人屋面。2、抗震设防：考虑抗震设防，设防烈度为 7度（7，0.1g），分区：三组，场地：二类。3、主要建筑做法：构件尺寸根据相关要求确定：n 屋面做法：20mm 厚板底抹灰，钢筋混凝土板厚具体见分组，120mm 水泥膨胀珍 珠岩保温层找坡，20mm 厚水泥砂浆找平层，4mm 厚 sbs 卷材防水层。n l楼面做法：20mm 厚板底抹灰，钢筋混凝土板厚 120mm，30mm 厚水磨石面层。 梁柱表面采用 20mm 厚抹灰。n l墙体做法：外墙用 240mm 普通砖砌体，内外层抹灰 20mm。内墙用 200mm 混凝 土空心砌块，两侧抹灰 20mm。不考虑门窗开洞，内外墙均按满布考虑。4、 荷载取值：钢筋砼容重 25 knm3，水泥膨胀珍珠岩砂浆 15 knm3，水泥砂浆 容重 20knm3，石灰砂浆 17knm3，sbs 卷材防水层 0.3kn/m2，水磨石自重 0.65kn/m2。恒载分项系数为 1.2，活荷载具体见分组，分项系数 1.3。5、材料：梁混凝土强度等级为 c30，柱为 c40。受力钢筋采用级钢。1.4设计目的掌握现浇多层框架结构方案布置、荷载分析、框架结构内力分析、内力组合、框架梁、 柱和节点设计。通过该课程设计，能综合运用结构力学和钢筋混凝土基本构件的知识，掌 握结构设计的基本程序和方法。1.5设计任务1.手算出各楼层的恒载，给出计算过程，查规范得到各楼层活荷载；2.给出竖向荷载的力学计算简图：其中活载采用满跨布置；3.确定出完整的地震计算参数；4.分别给出恒载、活荷载（雪荷载）、地震作用、风荷载作用下的内力计算结果简图，包括梁柱弯矩图、剪力图、轴力图（可用电算）；5.内力组合，包括：梁端和跨中截面，柱上下端截面；6.侧移验算；7.梁柱配筋计算； 8.画出底层梁柱配筋图（不小于3号图，与任务书一起折叠装订，作为附件）。注意：电算时，需建立空间模型；手算时，可直接选取代表性的横向框架模型；无论手算还是电算，均要求单独给出单榀代表性框架的力学计算简图；计算结果简图要求给出单榀框架的内力图；内力组合时可针对典型平面框架；参考教材3-8节。第二章 框架梁柱截面尺寸确定2.1框架梁截面尺寸初估1.纵向框架梁，取，梁宽度一般不小于250mm，故取2.横向框架梁a-b跨： ， ，取，取b-c跨： ， ，梁高度一般不小于400mm，故取，梁宽度一般不小于250mm，故取c-d跨：，取，梁宽度一般不小于250mm，故取2.2框架柱截面尺寸初估按轴压比要求初估框架柱截面尺寸。框架柱选用c40混凝土，框架抗震等级为三级，轴压比。选择受荷最大的中柱进行估算：为方便施工，取柱截面均为第三章 楼板荷载3.1恒荷载1.不上人屋面恒荷载构造层面荷载20mm厚板底抹灰0.0217=0.34120mm厚现浇混凝土板0.1225=3120mm厚水泥膨胀珍珠岩保温层0.1215=1.820mm厚水泥砂浆0.0220=0.44mm厚sbs卷材防水层0.3合计5.84取62.楼面恒荷载构造层面荷载20mm厚板底抹灰0.0217=0.34120mm厚现浇混凝土板0.1225=330mm厚水磨石面层0.65合计3.99取43.2活荷载类别活荷载标准值不上人屋面活荷载0.5办公楼一般房间活荷载2.0走廊、门厅、楼梯活荷载2.5楼面活荷载布置简图第四章 横向框架在竖向荷载作用下的计算简图及内力计算 楼面板布置简图如下图所示：板a、b、c均为双向板。4.1横向框架在恒荷载作用下的计算简图1.第一至六层框架计算简图(1)计算：l 板a传递荷载。取板a的面荷载为，传递给ab段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：左右两边板a传递荷载，故板a传递荷载为l 梁自重及抹灰。梁自重（600mm250mm）： 抹灰（10mm厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）： 小计： l 墙体荷载。外墙用240mm普通砖砌体，内外层抹灰20mm。内墙用200mm混凝土空心砌块，两侧抹灰20mm。填充墙外墙荷载构造层面荷载墙体自重180.24=4.3220mm内外层抹灰170.022=0.68合计5填充墙内墙荷载构造层面荷载墙体自重11.80.2=2.3620mm内外层抹灰170.022=0.68合计3.04故ab段墙体荷载为l 荷载小计。(2) 计算：l 板b传递荷载。板b的面荷载为，传递给bc段为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：左右两边板b传递荷载，故板b传递荷载为l 梁自重及抹灰。梁自重（400mm250mm）： 抹灰（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）： 小计： l 荷载小计。(3) 计算：l 板c传递荷载。板c的面荷载为，传递给cd段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：左右两边板c传递荷载，故板c传递荷载为l 梁自重及抹灰。梁自重（400mm250mm）： 抹灰（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）： 小计： l 墙体荷载。cd段墙体荷载为l 荷载小计。(4) 和计算l q计算。q包括纵向梁自重和抹灰，板a(c)传来的荷载和墙体荷载。梁自重（400mm250mm）：抹灰（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）：板a(c)传来的荷载：板 a(c)的面荷载为，传递给纵向梁为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：墙体荷载：q小计：l 和计算：(5) 和计算l 和计算。包括纵向梁自重和抹灰，板a(c)传来的荷载和墙体荷载。梁自重（400mm250mm）：抹灰（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）：板a(c)传来的荷载：板 a(c)的面荷载为，传递给纵向梁为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：墙体荷载：小计：为板b传来的荷载。板b的面荷载为，传递给纵向梁为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：小计：l 和计算：2.第七层框架计算简图(1)计算：l 板a传递荷载。板a的面荷载为，传递给ab段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：左右两边板a传递荷载，故板a传递荷载为l 梁自重及抹灰。梁自重（600mm250mm）：抹灰（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）：小计：l 荷载小计。(2) 计算：l 板b传递荷载。板b的面荷载为，传递给bc段为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：左右两边板b传递荷载，故板b传递荷载为l 梁自重及抹灰。梁自重（400mm250mm）：抹灰（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）：小计：l 荷载小计。(3) 计算：l 板c传递荷载。板c的面荷载为，传递给cd段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：左右两边板c传递荷载，故板c传递荷载为l 梁自重及抹灰。梁自重（400mm250mm）：抹灰（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）：小计：l 荷载小计。(4) 和计算q计算。q包括纵向梁自重和抹灰及板a(c)传来的荷载。梁自重（400mm250mm）：抹灰（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）：板a(c)传来的荷载：板 a(c)的面荷载为，传递给纵向梁为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：q小计：l 和计算：(5) 和计算l 和计算。包括纵向梁自重和抹灰，板a（c）传来的荷载和墙体荷载。梁自重（400mm250mm）：抹灰（10厚混合砂浆，只考虑两侧抹灰）：板a(c)传来的荷载：板 a(c)的面荷载为，传递给纵向梁为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：小计：为板b传来的荷载。板b的面荷载为，传递给纵向梁为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：小计：l 和计算：l3.恒荷载作用下横向框架的计算简图4.2横向框架在活荷载作用下的计算简图1.第一至六层框架计算简图(1) 计算：板a传递荷载。板a的面荷载为，传递给ab段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：左右两边板a传递荷载，故(2) 计算：板b传递荷载。板b的面荷载为，传递给bc段为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：左右两边板b传递荷载，故(3) 计算：板c传递荷载。板c的面荷载为，传递给cd段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：左右两边板c传递荷载，故(4) 和计算l q计算。q为板a(c)传来的荷载。板 a(c)的面荷载为，传递给纵向梁为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：l 计算：(5) 和计算l 和计算。为板a(c)传来的荷载。板 a(c)面荷载为，传递给纵向梁为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：为板b传来的荷载。板b的面荷载为，传递给纵向梁为梯形荷载，等效转化为均布荷载为： 小计：l 和计算：2.第七层框架计算简图(1) 计算：板a传递荷载。板a的面荷载为，传递给ab段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：左右两边板a传递荷载，故 (2) 计算：板b传递荷载。板b的面荷载为，传递给bc段为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：左右两边板b传递荷载，故(3) 计算：板c传递荷载。板c的面荷载为，传递给cd段为梯形荷载，等效转化为均布荷载为：左右两边板c传递荷载，故(4) 和计算l q计算。q为板a(c)传来的荷载。板 a(c)的面荷载为，传递给纵向梁为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：l 和计算：(5) 和计算l 和计算。为板a(c)传来的荷载。板 a(c)的面荷载为，传递给纵向梁为三角形荷载，等效转化为均布荷载为：为板b传来的荷载。板b的面荷载为，传递给纵向梁为梯形荷载，等效转化为均布荷载为： 小计：l 和计算：3.活荷载作用下横向框架的计算简图4.3横向框架在恒荷载作用下的内力计算1.横向框架在恒荷载作用下的弯矩图（单位：knm）2.横向框架在恒荷载作用下的剪力图（单位：kn）3.横向框架在恒荷载作用下的轴力图（单位：kn）4.4横向框架在活荷载作用下的内力计算1.横向框架在活荷载作用下的弯矩图（单位：knm）2.横向框架在活荷载作用下的剪力图（单位：kn）3.横向框架在活荷载作用下的轴力图（单位：kn）第五章 横向框架在风荷载作用下的内力及位移计算5.1横向框架在风荷载作用下的计算简图该办公楼钢筋混凝土框架结构，共7层，层高3.0m，室内外高差为0.6m，基础顶面至室外地面距离0.8m。基本风压0.6(kn/m2)，地面粗糙度类别为b类。1.框架风荷载负荷宽度轴线框架的负荷宽度为：2.计算风振系数由建筑荷载规范可知，本结构，所以不考虑风振系数。3.各层楼面处集中风荷载标准值计算层号离地面高度(m)13.6 1.00 1 1.320.63.63.0 9.426.6 1.00 1 1.320.63.03.0 8.539.6 1.00 1 1.320.63.03.08.5412.6 1.07 1 1.320.63.03.09.2515.6 1.15 1 1.320.63.03.09.8618.6 1.22 1 1.320.63.03.010.4721.61.3011.320.63.01.011.14.风荷载作用下的计算简图（单位）5.2横向框架在风荷载作用下的位移计算1.框架梁柱线刚度计算框架梁线刚度计算截面bh(m2)混凝土等级弹性模量(kn/m2)跨度l(m)i0(m4)ib=2.0i0(m4)kbi(knm)0.250.6c305.10.00450.00900.250.4c303.00.00130.00260.250.4c304.5 0.00130.0026框架柱线刚度计算柱位置截面bh(m2)混凝土等级弹性模量高度h(m)ic(m4)(knm)2-7层0.40.4c403.00.00213底层0.40.4c404.40.002132.侧移刚度d计算考虑梁柱的线刚度比，用d值法计算柱的侧移刚度柱侧移刚度d值计算楼层d2-7层a轴边柱2.2940.53416447b轴中柱3.4200.63119435c轴中柱1.8610.48214846d轴边柱0.7360.2698285d590131层a轴边柱3.3760.7217016b轴中柱5.0320.7877658c轴中柱2.7390.6836647d轴边柱1.0830.5134492d258133.风荷载作用下框架侧移计算风荷载作用下框架楼层层间侧移与层高之比计算楼层fj(kn)v j(kn)dij(kn/m)h(m)711.111.1590130.0001931/15789610.421.5590130.0003631/833359.831.3590130.0005331/566049.240.5590130.0006731/447738.549590130.0008331/361428.557.5590130.0009731/309319.466.9258130.002594.41/1699对于框架结构，楼层层间最大位移与层高之比的限值为1/550。本框架的层间最大位移与层高之比在底层，其值为1/16991/550，框架侧移满足规范要求。5.3横向框架在风荷载作用下的内力计算1.横向框架在风荷载作用下的弯矩图（单位：knm）2.横向框架在风荷载作用下的剪力图（单位：kn）3.横向框架在风荷载作用下的轴力图（单位：kn）第六章 水平地震荷载作用下的内力计算6.1 水平地震作用标准值计算1楼层重力荷载代表值各楼层的重力荷载代表值采用估算的算法,以2至6层（结构层高为 ）为准，按计算得出。对于底层，考虑结构层高变大，可乘以的系数。对于顶层，考虑为上人屋面的荷载方案时计及女儿墙的重量等因素，可乘以的系数。故综上所述，可将重力荷载代表值每楼层取到最大值以保证计算的简便及安全。2 自振周期计算基本自振周期采用顶点位移法计算。其中非结构墙影响的折减系数取0.6。结构顶点假想侧移计算结果见表4.1。表4.1 顶点假想侧移层次（）()()()()73175.23175.2590130.05381.506263175.26350.4590130.10761.452453175.29515.6590130.16121.344843175.212700.8590130.21521.183633175.215876.0590130.26900.968423175.219051.2590130.32280.699413175.222226.4258130.37660.3766故结构自振周期为：取 4.横向水平地震作用计算(1)地震影响系数。本工程所在场地为7度设防，设计地震分区为第三组，场地土为：二类，结构自振周期为，。因，则地震影响系数为：(2)各层水平地震作用标准值、楼层地震剪力及楼层层间位移计算。结构底部总横向水平地震作用标准值： 由于,需计算附加顶部集中力：顶部附加水平地震作用为： 则各层水平地震作用标准值、楼层地震剪力及楼层层间位移计算如下：楼层gi(kn)hi(m)gi higi hifi(kn)vi(kn)d(kn/m)(m)73175.222.471124.5297833.9233.96233.38590130.0039563175.219.461598.9297833.9202.63410.00590130.0069553175.216.452073.3297833.9171.29562.69590130.0095443175.213.442547.7297833.9139.96691.45590130.0117233175.210.433022.1297833.9108.63796.28590130.0134923175.27.423496.5297833.977.29877.18590130.0148613175.24.413970.9297833.945.96934.15258130.01583根据建筑抗震设计规范的要求，验算框架层间位移，均满足小于1/550的要求。(3)水平地震作用下的计算简图。(4)刚重比和剪重比验算。 为了保证结构的稳定和安全，需进行结构刚重比和剪重比验算。各层刚重比和剪重比计算层号hi(m)d(kn/m)dihi(kn)veki(kn)(重力荷载代表值，kn)(重力荷载设计值，kn)刚重比剪重比7359013925394.4233.383175.23658.4252.950.0746359013925394.44106350.46937.2133.400.0655359013925394.4562.699515.612373.174.790.0594359013925394.4691.4512700.817036.754.320.0543359013925394.4796.2815876.023248.639.800.0502359013925394.4877.1819051.225843.435.810.04614.425813802783.8934.1522226.430162.926.610.042由上表可知各层的刚重比均大于10，满足稳定的要求；查表得：楼层最小地震剪力系数，由上表可知各层的剪重比均大于0.016，满足剪重比要求。(5) 横向框架在水平地震作用下的内力计算.1.横向框架在水平地震作用下的弯矩图（单位：knm）2.横向框架在水平地震作用下的剪力图（单位：knm）3.横向框架在水平地震作用下的轴力图（单位：knm）第七章 框架梁柱的内力组合7.1框架梁的内力组合7.1.1 框架梁弯矩调幅在竖向荷载作用下，可以考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯矩进行调幅，调幅系数为现浇框架：0.8-0.9。将调幅后的梁端弯矩叠加简支梁的弯矩，则可得到梁的跨中弯矩。支座弯矩调幅降低后，梁跨中弯矩应相应增加，且调幅后的跨中弯矩不应小于简支情况下跨中弯弯矩的50%： 只有竖向荷载作用下的梁端弯矩可以调幅，水平荷载作用下的梁端弯矩不能考虑调幅。因此，必须先将竖向荷载作用下的梁端弯矩调幅后，再与水平荷载产生的梁端弯矩进行组合。1.内力换算和梁端负弯矩调幅第一层内力换算及弯矩调幅杆件abbccd截面a跨中b左b右跨中c左c右跨中d内力种类mvmmvmvmmvmvmmv轴线处内力恒载-48.64-61.2741.11-54.5263.44-8.82-9.50-1.13-9.4810.01-39.42-49.7923.83-34.2347.47活载-12.63 -13.13 10.18 -11.72 12.79 -3.10 -4.46 0.87 -3.35 4.65 -8.02 -9.53 5.88 -8.89 9.91 左震147.85 52.53 6.02 -135.81 52.53 75.86 59.12 -3.95 -83.76 59.12 68.80 32.31 -3.90 -76.59 32.31 右震-147.85 -52.53 -6.02 135.81 -52.53 -75.86 -59.12 3.95 83.76 -59.12 -68.80 -32.31 3.90 76.59 -32.31 左风107.83 38.31 4.41 -99.01 38.31 55.35 43.15 -2.90 -61.15 43.15 50.11 23.54 -2.86 -55.84 23.54 右风-107.83 -38.31 -4.41 99.01 -38.31 -55.35 -43.15 2.90 61.15 -43.15 -50.11 -23.54 2.86 55.84 -23.54 换算内力恒载-36.39 -56.41 41.11 -41.83 58.58 -6.92 -4.64 -1.13 -7.48 5.15 -29.46 -44.93 23.83 -24.74 42.61 活载-10.00 -11.95 10.18 -9.16 11.61 -2.21 -3.28 0.87 -2.42 3.47 -6.11 -8.35 5.88 -6.91 8.73 左震137.34 52.53 6.02 -125.30 52.53 64.04 59.12 -3.95 -71.94 59.12 62.34 32.31 -3.90 -70.13 32.31 右震-137.34 -52.53 -6.02 125.30 -52.53 -64.04 -59.12 3.95 71.94 -59.12 -62.34 -32.31 3.90 70.13 -32.31 左风100.17 38.31 4.41 -91.35 38.31 46.72 43.15 -2.90 -52.52 43.15 45.40 23.54 -2.86 -51.13 23.54 右风-100.17 -38.31 -4.41 91.35 -38.31 -46.72 -43.15 2.90 52.52 -43.15 -45.40 -23.54 2.86 51.13 -23.54 弯矩调幅恒载-30.93 -56.41 45.22 -35.56 58.58 -5.88 -4.64 -1.24 -6.36 5.15 -25.04 -44.93 26.21 -21.03 42.61 活载-8.50 -11.95 11.20 -7.79 11.61 -1.88 -3.28 0.96 -2.06 3.47 -5.20 -8.35 6.47 -5.87 8.73 左震137.34 52.53 6.02 -125.30 52.53 64.04 59.12 -3.95 -71.94 59.12 62.34 32.31 -3.90 -70.13 32.31 右震-137.34 -52.53 -6.02 125.30 -52.53 -64.04 -59.12 3.95 71.94 -59.12 -62.34 -32.31 3.90 70.13 -32.31 左风100.17 38.31 4.41 -91.35 38.31 46.72 43.15 -2.90 -52.52 43.15 45.40 23.54 -2.86 -51.13 23.54 右风-100.17 -38.31 -4.41 91.35 -38.31 -46.72 -43.15 2.90 52.52 -43.15 -45.40 -23.54 2.86 51.13 -23.54 注：表中弯矩的单位为knm，剪力的单位为kn。设计框架结构的构件时，必须求出各构件的最不利内力，对于构件某一控制截面，可能存在几组最不利内力组合。对于框架梁支座截面，最不利内力是最大负弯矩及最大剪力，但也要组合可能出现的正弯矩，对于框架梁跨中截面，最不利内力是最大正弯矩或可能出现的负弯矩。框架梁最不利内力组合可归纳为 梁端截面 ：， 梁跨中截面：，（可能出现）对于框架柱的上下端截面，可能出现大偏压情况，也可能出现小偏压情况，其最不利内力组合可归纳为 框架柱柱端截面：及相应的n，v 及相应的m，v 及相应的m，v2.非抗震设计时的基本组合非抗震设计时的基本组合是考虑恒荷载、活荷载和风荷载三种荷载效应的组合。横梁非抗震内力组合杆件abbccd截面a跨中b左b右跨中c左c右跨中d内力种类mvmmvmvmmvmvmmv恒载-30.93 -56.41 45.22 -35.56 58.58 -5.88 -4.64 -1.24 -6.36 5.15 -25.04 -44.93 26.21 -21.03 42.61 活载-8.50 -11.95 11.20 -7.79 11.61 -1.88 -3.28 0.96 -2.06 3.47 -5.20 -8.35 6.47 -5.87 8.73 左风100.1738.314.41-91.3538.3146.7243.15-2.9-52.5243.1545.423.54-2.86-51.1323.54右风-100.17-38.31-4.4191.35-38.31-46.72-43.152.952.52-43.15-45.4-23.542.8651.13-23.54内力组合1.2 +1.40.9(+)1.2 +1.40.9(+)1.2 +1.40.9(+)78.39 -34.48 73.93 -167.59 133.20 49.44 44.67 -3.93 -76.40 64.92 20.60 -34.78 36.00 -97.06 91.79 -174.04 -131.02 62.82 62.61 36.65 -68.29 -64.07 3.38 55.95 -43.82 -93.80 -94.10 43.21 31.79 32.47 1.2+1.41.2+1.41.2+1.4-49.02 -84.42 69.94 -53.58 86.55 -9.69 -10.16 -0.14 -10.52 11.04 -37.33 -65.61 40.51 -33.45 63.35 1.35+1.40.71.35+1.40.71.35+1.40.7-50.09 -87.86 72.02 -55.64 90.46 -9.78 -9.48 -0.73 -10.60 10.35 -38.90 -68.84 41.72 -34.14 66.08 注：表中弯矩的单位为knm，剪力的单位为kn。3.地震作用效应和其他荷载效应的基本组合对该结构，风荷载组合值系数为0，所以地震作用效应和其他荷载效应的基本组合只考虑重力荷载代表值和水平地震作用两种荷载效应的组合。承载力抗震调整系数。横梁抗震内力组合杆件abbccd截面a跨中b左b右跨中c左c右跨中d内力种类mvmmvmvmmvmvmmv恒载-30.93 -56.41 45.22 -35.56 58.58 -5.88 -4.64 -1.24 -6.36 5.15 -25.04 -44.93 26.21 -21.03 42.61 活载-8.5-11.9511.2-7.7911.61-1.88-3.280.96-2.063.47-5.2-8.356.47-5.878.73左震137.3452.536.02-125.352.5364.0459.12-3.95-71.9459.1262.3432.31-3.9-70.1332.31右震-137.34-52.53-6.02125.3-52.53-64.04-59.123.9571.94-59.12-62.34-32.313.970.13-32.31重力荷载代表值1.0+0.51.0+0.51.0+0.5-35.18 -62.39 50.82 -39.46 64.39 -6.82 -6.28 -0.76 -7.39 6.89 -27.64 -49.11 29.45 -23.97 46.98 抗震组合 (1.2+1.3) (1.2+1.3) (1.2+1.3)102.24 -4.93 51.61 -157.68 109.16 56.30 51.99 -4.54 -76.79 63.84 35.91 -12.69 22.70 -89.95 73.78 -165.57 -107.36 39.87 86.66 6.73 -68.58 -63.29 3.17 63.49 -51.45 -85.66 -75.70 30.30 46.81 10.78 注：表中弯矩的单位为knm，剪力的单位为kn。7.2框架柱的内力组合1.非抗震设计时的基本组合非抗震设计时的基本组合是考虑恒荷载、活荷载和风荷载三种荷载效应的组合。柱非抗震内力组合轴线ab截面柱顶柱身柱底柱顶柱身柱底内力种类mnvmnmnvmn恒载11.95 -1447.15 3.15 -6.33 -1447.15 -9.10 -1403.03 -2.27 4.03 -1403.03 活载3.25 -148.75 0.84 -1.62 -148.75 -1.57 -214.43 -0.40 0.76 -214.43 左风-62.58166.55-25.9888.12166.55-72.8215.94-28.6293.1515.94右风62.58-166.5525.98-88.12-166.5572.82-15.9428.62-93.15-15.94内力组合1.2+1.40.9(+)1.2+1.40.9(+)-60.42 -1714.15 -27.90 101.39 -1714.15 -104.65 -1933.73 -39.29 123.16 -1933.73 97.29 -2133.86 37.57 -120.67 -2133.86 78.86 -1973.90 32.83 -111.58 -1973.90 1.2+1.41.2+1.418.89 -1944.83 4.96 -9.86 -1944.83 -13.12 -1983.84 -3.28 5.90 -1983.84 1.35+1.40.71.35+1.40.719.32 -2099.43 5.08 -10.13 -2099.43 -13.82 -2104.23 -3.46 6.19 -2104.23 轴线cd截面柱顶柱身柱底柱顶柱身柱底内力种类mnvmnmnvmn恒载6.74-1327.221.81-3.76-1327.22-10.94-1326.92-2.734.92-1326.92活载1.03 -201.40 0.27 -0.52 -201.40 -2.78 -124.28 -0.71 1.35 -124.28 左风-61.46-78.45-25.6987.56-78.45-42.77 -104.04 -20.89 78.37 -104.04 右风61.4678.4525.69-87.5678.4542.77104.0420.89-78.37104.04内力组合1.2+1.40.9(+)1.2+1.40.9(+)-68.05 -1945.28 -29.86 105.16 -1945.28 -70.52 -1879.99 -30.49 106.35 -1879.99 86.83 -1747.58 34.88 -115.49 -1747.58 37.26 -1617.81 22.15 -91.14 -1617.81 1.2+1.41.2+1.49.53 -1874.62 2.55 -5.24 -1874.62 -17.02 -1766.30 -4.27 7.79 -1766.30 1.35+1.40.71.35+1.40.710.11 -1989.12 2.71 -5.59 -1989.12 -17.49 -1913.14 -4.38 7.97 -1913.14 注：表中弯矩的单位为knm，剪力的单位为kn，轴力的单位为kn。2.地震作用效应和其他荷载效应的基本组合对该结构，风荷载组合值系数为0，所以地震作用效应和其他荷载效应的基本组合只考虑重力荷载代表值和水平地震作用两种荷载效应的组