冷库毕业设计--1000吨果品冷藏库制冷工艺设计.doc

前 言本设计为延安地区1000吨果品冷藏库制冷工艺设计,该库为分配性冷藏库，以调节型为主,只储藏但不进行加工,故本库只设高温冷藏间。因本次为毕业设计，缺乏设计现场实际考察和甲方具体要求，故在此定其为新建独立冷藏库，初步设计将库房站台定在南边，制冷机房定在库房北边。库间联系通道设为常温，即常温穿堂，穿堂间作预冷间，货物采用机械堆垛，据叉车尺寸，为能使其顺利工作取穿堂宽6米。冷库墙体和屋顶隔热材料选为硬质聚氨酯泡沫塑料；地坪隔热材料选用泡沫混凝土。库内冷分配设备选用冷风机，较大容量冷间以均匀送风管道使气流分布均匀，小间采用吊顶式冷风机无风道分配。因为氨价格低廉且易于取得，对臭氧层无破坏作用，单位制冷量大，比较适用于大中型冷藏库制冷系统，故该冷藏库的制冷系统采用氨为制冷剂。系统采用氨泵供液，能保证供液稳定且效率较高。冷风机的供液形式采用下进上出式，融霜采用热氨-水融霜。制冷设备统一选择烟台冰轮公司生产的产品，其安装以厂家提供的安装图样为准。冷却水系统选用循环水系统，以自来水做补水。在本设计进行之前，进行了两周时间的参观实习，进一步对果品库及其制冷原理有了深刻了解，在此基础上对设计规范进行全面学习，为设计顺利进行做好了充分的准备。在本次设计过程中，得到了老师的大力支持和帮助，在此表示衷心的感谢。由于我的经验不足，故在本次设计中难免有不足和错误之处，恳请有关老师和专家给予批评指正，使我在今后的设计中不断改进和提高。学生：钱俊民2010-6-11摘要本次设计为延安地区1000吨果品冷藏库制冷工艺设计，该库为分配性冷藏库。根据建筑和冷藏工艺流程的要求及冷藏库的功能，并结合冷藏库要求的存储容量及果品堆码方式，确定了冷藏间的间数及平面尺寸和房间高度。根据保温要求，对冷藏库围护结构保温材料进行了选择，通过比较最终确定选用硬质聚氨酯泡沫塑料和泡沫混凝土作为本次设计的冷藏库围护结构的保温材料,并计算保温层厚度，通过校核计算验证本设计确定的围护结构总热阻大于最小总热阻，围护结构的隔汽防潮层蒸气渗透阻满足要求。本次设计冷藏间设计为6间，库温为0，相对湿度90%，4间容量200 吨，2间容量100吨，大小搭配，便于调节与灵活储存。整个库房的公称容积为9374.4m3,机械负荷为128 kW。设置宽为6 m的常温穿堂，兼作预冷间。考虑到经济和无污染，制冷剂采用氨制冷剂，为保证供液稳定，制冷系统采用氨泵供液。库内冷分配设备采用冷风机，为满足库内果品对空气流速的要求，通过气流组织计算，采用均匀风道送风方式。冷风机的融霜采用热氨融霜与水冲霜相结合的方式。冷却水系统选用循环水系统，以自来水作补水。关键词：果品冷藏库，冷负荷，氨制冷系统，管道AbstractThe graduation design is about 1000-ton fruit storage which is situated in Yanan region. It can be used for the distributive application.According to the requirement of refrigeration process and function of cold storage for apples, the number of store rooms, plane size and the room hight have been determined to need the depositing capacity and the way of putting up fruits piles. The building enclosure thermal insulation material is determined to be flinty polyurethane foam plastics and foam concrete. The cold storage is divided into six cold storage rooms which inner temperature is 0 OC, Four 200 ton rooms and two 100-ton rooms design is advantageous for the adjustment and the flexible store. The total nominal volume is 9374.4m3 and the total mechanical load is128 kW. The lobby Establishes is 6m wide, and of normal temperature, which can be also used for precooling. Considered the issues of economy and environmental protection, the refrigerant ischosen to be ammonia. The refrigeration system uses ammonia pump feed flow. In store rooms, cooling fan is used to satisfy the requirement of air distribution for storing the fruits. The frost of cooling fans is melted by combination of hot ammonia vapor and water.The cooling water system is also calculated and desined in thiis project. .Key Words: Fruits cold storage, refrigeration cold load, ammoniarefrigeration system, pipeline 目 录1 设计基本资料11.1设计目的 11.2 设计题目11.3 设计点室外气象参数11.3 冷藏库室内设计参数12 冷藏库热工计算22.1 冷藏库吨位分配及分间22.2 果品堆放形式的确定22.3 冷藏库尺寸计算22.4冷藏库建筑平面设计32.4.1 库址的选择32.4.2 穿堂设置32.4.3 公路站台设置32.4.4 冷藏库总平面设计42.5库房围护结构的计算52.5.1 隔热材料的选择要求及隔热层的施工方法52.5.2 外墙结构材料的选择计算52.5.3 库房地坪结构材料的选择计算82.5.4 库房屋面料的选择计算92.5.5 库房内隔墙料的选择计算112.6校核围护结构的蒸汽渗透组122.6.1 外墙蒸汽渗透阻校核132.6.2 屋面蒸汽渗透阻校核132.6.3 地面蒸汽渗透阻校核132.6.4 内隔墙蒸汽渗透阻校核143 库房冷负荷计算143.1 围护结构热流量计算143.1.1维护结构传热面积Aw应符合下列规定：143.1.2 围护结构热流量计算表153.2 货物热流量计算173.3 通风换气热流量183.4 操作热流量193.5 电动机运转热流量203.5.1 冷风机的选择计算203.5.2 校核冷风机的冷却面积和风量233.5.3 计算并校核通过冷风机的风速243.4 冷间机械负荷计算254 库房风系统的布置及水力计算254.1 冷风机风道的布置254.2 冷藏间均匀送风道流速和尺寸计算264.2.1 气流组织计算264.2.2 均匀送风管道的计算294.3 设计静压箱304.4 冷风系统的阻力计算314.4.1 通过冷风机翅片管的空气阻力P1314.4.2 风机到静压箱的阻力P2324.4.3 均匀风道阻力P3334.4.4 风机风压的校核344.5 新风344.6冷库门及冷风幕的选择345 冷藏库制冷系统及制冷设备的选择355.1 冷库制冷系统的选择355.1.1 制冷剂工质选择355.1.2 冷藏库制冷系统形式的选择365.1.3 方案选择365.2冷风机融霜形式的确定385.3 制冷系统主机的选择385.3.1 确定制冷剂设计工况385.2.2 制冷压缩机的选择计算405.2.3 冷凝器的选择计算425.3 制冷系统辅助设备的选择435.3.1 氨油分离器435.3.2 高压贮液器445.3.3 集油器445.3.4 空气分离器455.3.5 紧急泄氨器455.3.6 氨泵的流量计算455.3.7 低压循环贮液器465.3.8 事故通风机486 制冷系统的设计486.1 制冷机房的设备布置486.1.1 冷冻站的设计要求486.1.2 设备的布置原则496.2 制冷系统管路的设计496.2.1 制冷剂管道的布置原则496.2.2 管道的材料及连接方式506.2.3 制冷系统管道的管径计算506.2.4 验证管段压力损失556.2.5 制冷设备及管道的绝热606.2.6 制冷管道的涂色636.3 冷却水系统设计636.3.1 冷却水系统的选择636.3.2 冷却水的选择要求636.3.3 冷却水塔的选择计算646.3.3 冷却水池的设计656.3.5 冷却水系统的水力计算656.3.5 冷却水泵流量的计算686.3.6 冷却水泵扬程的计算686.3.7 水系统管道的材料及防腐707 施工说明707.1 氨压缩机707.2 氨压缩辅助设备717.3 冷风机717.4 阀门727.5 仪器仪表727.6 管道的安装728 制冷系统的吹污及气密性实验738.1 系统吹污738.2 气密性实验73总结75参考文献75致谢76 1 设计基本资料1.1设计目的毕业设计是大学阶段最后一个环节，同时也是工科类专业教学的必不可少的重要环节之一，是对学生在校期间所学专业知识的全面总结和综合检验。通过毕业设计了解建筑环境与设备工程专业的设计内容、程序和基本原则，熟悉设计计算的步骤和方法，培养学生的识图和制图能力，引导学生学会查找设计规范和设计手册，初步了解本专业的主要设备、附件及材料，全面提高学生进行实际工程设计的能力，为即将投入社会工作做好准备。参加制冷技术毕业设计的学生，通过设计要求掌握有关冷藏库制冷工艺设计的内容、程序及基本原则和制冷工艺设计计算方法并提高绘制设计图纸的能力。1.2 设计题目延安地区1000吨果品冷藏库制冷工艺设计1.3 设计点室外气象参数夏季室外空气调节日平均温度：26.1；夏季室外通风室外计算温度：28.2；夏季空调室外计算湿球温度：22.8；夏季室外最热月平均温度：22.9；室外最热月月平均相对湿度：72；夏季室外通风计算相对湿度：51；大气压力：898.9hpa。1.3 冷藏库室内设计参数冷藏间：相对湿度为85%90%；温度为0；水蒸气分压力为520Pa；常温穿堂：相对湿度为85%；温度为26.1；水蒸气分压力为2450Pa；2 冷藏库热工计算2.1 冷藏库吨位分配及分间设计总库容量为1000吨，分配成六个冷藏间，1号和2号冷藏间库容均为100吨，靠近站台；3、4、5、6号冷藏间的库容均为200吨。这样分配的目的是便于调节，对于1000吨以上的冷藏库，应在靠近站台侧分设12个100吨的冷间，冷间大小搭配，在货物流量变动的时候便于调节管理。对于中小型冷库，不做专门的分检间，果品在站台上分检、包装，因此，站台可做得稍大些，且应有遮阳设施。 2.2 果品堆放形式的确定此次果品冷藏库设计以苹果为例进行设计。果品的堆放形式有散堆、纸箱堆码、木箱堆码等，纸箱堆放不科学、不易管理且易坏；纸箱堆放高度有限，故选用木箱堆码，木箱尺寸长宽高=1m1m0.8m，重约50kg。装货时由电瓶叉车由里向外装。2.3 冷藏库尺寸计算根据公式： （2-1）式中 G冷库计算吨位（t）； V1冷藏间的公称体积（m3）； 冷藏间的体积利用系数； s食品的计算密度（kg/m3）根据资料1P101表4查得箱装鲜水果的密度为s=300kg/m3。根据公式（2-1）得，200吨的冷藏间根据资料1表3.0.3初步估计其=0.5得到V=1333 m3。货物堆高的确定：堆放7层，每层0.8m，则堆高h=70.8=5.6m，货物距定不小于300mm，设计取500mm，货物与地面之间的垫板厚度取100mm，那么冷藏间的净高H=5.6+0.5+0.1=6.2m。建筑上规定墙间距以3为模数，所以200吨容量的冷藏间尺寸可定为：长宽高=18m15m6.2m。100吨的冷藏间根据冷库设计规范表3.0.3初步估计其=0.4得到V=833 m3。同理，墙间距以3为模数可得到100吨容量的冷藏间尺寸为：长宽高=18m12m6.2m。2.4冷藏库建筑平面设计2.4.1 库址的选择根据资料1P14第4.1.1条，冷库库址的选择应符合下列要求：1） 库址不宜选在居住区集中的地区。经当地城市规划、环保部门批准，可建在城镇适当地点； 2） 库址应选择在城市居住区夏季最小频率风向的上风侧； 3） 库址周围应有良好的卫生条件，必须避开和远离有害气体、灰沙烟雾、粉尘及其他有污染源的地段； 4） 库址应选择在交通运输方便的地方； 5） 库址必须具备可靠的水源和电源； 6） 库址宜选在地势较高，干燥和地质条件良好的地方；2.4.2 穿堂设置此果库为中型冷藏库，中小型冷库一般不做预冷间，中间设穿堂，穿堂设计为常温穿堂，用叉车进出货品，苹果可在穿堂内预冷、预热，穿堂也可做大一点，本设计中，穿堂设为6米。2.4.3 公路站台设置根据资料1P16，公路站台应符合下列规定：1） 公称体积大于4500m3的冷库，其站台宽度为68m，公称体积小于4500m3的冷库，其站台宽度为46m，本库设为7m；2） 站台边缘顶面高出站台下地面0.91.4m，根据需要可设高度调节板。本库设为1m;3） 站台边缘顶侧面应涂有明显的黄、黑相间防撞标示色带。4） 站台上应设罩棚，靠站台边缘一侧如有结构柱时，柱的边缘距站台边缘净距不得小于0.6m；罩棚顶板应挑出站台边缘的部分不得小于0.75m，罩棚净高应适应运输车辆的高度，且应设有组织排水。2.4.4 冷藏库总平面设计根据资料1P16第4.3.1条规定，库房布置应符合下列要求：1） 应满足生产工艺流程要求，运输线路要短，避免迂回和交叉；2） 冷藏间平面柱网尺寸和层高应根据贮藏货物的包装规格、托盘大小、堆码方式以及堆码高度等使用功能确定，并应综合考虑建筑模数及结构选型的合理；3） 冷间应按不同的设计温度分区、分层布置 ；4） 冷间建筑的设计应尽量减少其隔热围护结构的外表面积5） 库房工作人员需要的办公室，烘衣室，更衣室，休息室及卫生间等辅助房间宜布置于穿堂附近。此果库为中型果库，因此用铲车进出货品，穿堂宽度定为6m，站台高度定为1.2m，长为32m，宽为6m。具体布置如图2-1所示：图2-1库房建筑平面布置图2.5库房围护结构的计算2.5.1 隔热材料的选择要求及隔热层的施工方法根据资料1P17，隔热材料的选择应符合下列要求：1）热导率小；2）不散发有毒或异味等对食品有污染的物质；3）难燃或不燃烧，且不易变质；4） 块状材料应温度变形系数小，易于在施工现场分割加工，且便于与基层粘结；5） 地面、楼面采用的隔热材料，其抗压强度不应小于0.25MPa；根据资料2P42隔热层施工方法有内贴法和外贴法两种：内贴法：当隔热层设在外围挡墙的内侧时，以外围挡墙作为铺设隔热层的基层，施工程序有外向内进行。内贴法缺点是建设周期长，而且在施工维修等方面很困难。外贴法：当隔热层设在内衬墙的外侧，以内衬墙作为铺设隔热层的基层，内衬墙砌筑好以后，施工程序由内向外进行，库内的制冷设备安装就可以与土建施工平行作业，从而缩短了建设周期；而且大大改善了粘贴沥青油毡防潮隔气层和隔热层的工作条件；施工和以后的检查维修都很方便，不会影响到冷间的工作。除此之外，外贴法相当于是建筑外保温，而聚氨酯硬泡喷涂用于外墙外保温是一项新型建筑节能技术，经过在工程实例中的运用，这项技术的优势是很明显的。2.5.2 外墙结构材料的选择计算（1）外墙结构外砖墙采用370mm厚，密实度强，隔蒸汽渗透能力强，热惰性好，延迟时间长。隔热层可采用硬质聚氨酯泡沫塑料，这种材料具有轻质、强度高、隔热性能好、成型工艺简单，可预制、现场灌注发泡成型或喷涂，阻燃性能好的特点。根据上面的比较：选择外贴法。图2-2 外墙结构示意图根据资料1P117表11查得各层材料的导热率及蓄热系数：1- 20厚1:20水泥砂浆抹面：1=0.93 W/(m),蓄热系数S1=10.35 W/(m2)；2- 370厚砖墙：2=0.81 W/(m), S2=9.65 W/(m2)；3-20厚1:20水泥砂浆找平：3=0.93 W/(m), S3=10.35 W/(m2)；4-9mm厚二毡三油隔汽层：热阻R4=0.041W/（. ）；5-硬质聚氨酯泡沫塑料隔热层：5=0.031 W/(m), S5=0.28W/(m2)；6-9mm厚二毡三油隔汽层：热阻R6=0.041W/（. ）；7-120厚砖内衬墙：7=0.81 W/(m), S7=9.65 W/(m2)；8-20厚1:20水泥砂浆抹面：3=0.93 W/(m), S3=10.35 W/(m2)。（2）确定外墙隔热材料的厚度 （2-2）w 库房围护结构外表面传热系数 W/(m2)； n 库房围护结构内表面传热系数 W/(m2)；d围护结构各层材料的厚度 （m）； 围护结构各层材料的热导率 W/(m)；R 围护结构各层材料的热阻 m2/W；R0围护结构总热阻 m2/W；根据资料1 表4.4.6查得w =23 W/(m2)，n=18 W/(m2)。根据资料1B.0.1知：冷间外墙屋面或顶棚总热阻，可根据夏季空气调节日平均温度与室内温度的温差乘以修正系数a值进行修正。冷藏间的设计温度为0，一般热惰性指标D4，根据资料1表B.0.1-1查得温差修正系数a=1.10，则室内外温差at=1.1（26.1-0）=28.71，查表B.0.1-2,面积热流量取10W/,得热阻：R0=2.871 m2/W。将各个参数代入公式（2-2），得，绝热材料厚度d=0.063m，设计中考虑25%的富裕量，得到d=0.0631.25=0.08m，取整得d=100mm。（3）计算外墙热惰性指标由资料1第4.4.8条： （2-3）式中D 围护结构热惰性指标；R1, R2 各层材料的热阻 m2/W；S1, S2 各层材料的蓄热系数 W/(m2)。其中，将各个参数代入公式（2-3）得：D=7.414（4）防止外墙结构表面结露的校核计算根据资料1第4.4.7条：围护结构的总热阻R必须大于下式计算出的最小总热阻Rmin： （2-4）式中 Rmin 围护结构最小总热阻 m2/W；tg 围护结构高温侧的气温 （）；（见资料1第3.0.6条）td 围护结构低温侧的气温 （）；tl 围护结构高温侧空气露点温度 ()；通过夏季室外空气调节日平均温度和计算相对温度查i-d图即可得露点温度。Rw 围护结构外表面换热热阻 m2/W；（见资料1第4.4.6条）b 热阻修正系数 围护结构热惰性指标D4时： b= 1.2 其它围护结构： b= 1.0tg=26.1, td=0， tl=21.1, Rw =0.043 m2/W, b=1.0。代入上式，得Rmin=0.23 m2/W R0符合不结露要求。（5）计算外墙传热系数 (2-5)式中 K0围护结构的传热系数 W/.; 围护结构总热阻 m2/W。 (2-6)将各个参数代入公式（2-6），得 m2/W,代入公式（2-5），得外墙的传热系数：=0.25 W/.。2.5.3 库房地坪结构材料的选择计算（1）地坪结构高温冷藏库由于由于库内温度较高（0），根本不存在地基冻胀的问题，因此可按一般建筑物处理，但仍需设置隔热和防潮层，根据资料2确定出地坪的构造，如图2-3所示。图2-3 地坪结构示意图根据资料14.4.1第5条规定：地面、楼面采用隔热材料，其抗压强度应不小于0.25MPa。再从导热率和经济角度考虑，采用导热率小，价格相对便宜且承压能力足够的隔热材料，故地面可采用泡沫混凝土（沥青铺砌）。根据资料1P117表11查得各层材料的导热率及蓄热系数：1- 80厚钢筋混凝土粘结层随捣随抹平：1=0.1.55W/(m),蓄热系数S1=14.94 W/(m2)；2- 20厚1:20水泥砂浆护毡层：2=0.93W/(m), S2=10.35 W/(m2)；3-9mm厚二毡三油防潮隔汽层：热阻R3=0.041W/（. ）；4-泡沫混凝土隔热层：4=0.128 W/(m), S5=1.33W/(m2)；5-9mm厚二毡三油隔汽层：热阻R5=0.041W/（. ）；6- 100厚素混凝土垫层，刷冷底子油一道：6=1.51 W/(m), S7=13.36W/(m2)；7-素土夯实。（2）确定地坪隔热材料的厚度根据资料1 表4.4.6，直接铺设在土壤上面的w 可以不计，即n=18 W/(m2) w=0 W/(m2)。根据资料14.4.11条，地面总热阻R0=3.18 m2/W。将各层材料的、d和R及以上参数代入公式（2-2），得到隔热层材料厚度d=0.372m，考虑富裕量，取整：d=400mm。（3）计算地坪结构热惰性指标将地坪各层材料的参数代入公式（2-3）得到地坪结构的热惰性指标D=6.114（4）计算地坪传热系数将地坪各层材料的参数代入公式（2-6），得 m2/W,代入公式（2-5），得外墙的传热系数：=0.30 W/.。2.5.4 库房屋面料的选择计算（1）屋面结构冷藏库屋面除了防止风、雨、雪、对库内的侵袭外，还要具备绝热的功能。一种是阁楼式绝热屋面，这种做法对热工方面的要求比较高，本设计中不采用；另一种是整体式绝热屋面，它是将屋面防水构造与绝热层的隔汽构造结合起来，有如普通的保温屋面构造，屋面设置架空通风层，这样能使屋面油毡温度大为降低，减少库房的冷耗和屋顶板的伸缩开裂，防止油毡老化。屋面的构造采用下贴法。其做法是在钢筋混凝土屋面板底面粘贴绝热层，该做法具有以下优点：屋面油毡和现浇钢筋混凝土屋面板共同组成防水隔汽层，所以它的蒸汽渗透阻较大，对保护绝热材料的干燥很有利；屋盖的绝热层与外墙的绝热层易连成整体，避免冷桥；如绝热材料损坏，也便于检查，翻修绝热层时，不影响屋盖上部构造，在更换屋面防水油毡时亦不致影响绝热。图2-4下贴法屋面结构示意图根据资料1P117表11查得各层材料的导热率及蓄热系数：1- 架空通风层；2- 5.5mm厚一毡二油防水层：热阻R2=0.026W/（. ）；3-20厚1:20水泥砂浆抹面层：3=0.93 W/(m), S3=10.35 W/(m2)；4-100mm厚钢筋混凝土屋盖：4=1.550 W/(m), S4=14.94W/(m2)；5-9mm厚二毡三油隔汽层：热阻R5=0.041W/（. ）；6-硬质聚氨酯泡沫塑料隔热层：7=0.031W/(m), S7=0.28 W/(m2)；7-9mm厚二毡三油隔汽层：热阻R7=0.041W/（. ）；8-20厚1:20水泥砂浆抹面：3=0.93 W/(m), S3=10.35 W/(m2)。（2）确定屋面隔热材料的厚度根据资料1表B.0.1-2查得楼面总热阻R0=2.871 m2，根据资料1 表4.4.6查得w =23 W/(m2)，n=12 W/(m2)。将各层材料的、d和R及以上参数代入公式（2-2），得到隔热层材料厚度d=0.87m，考虑富裕量，取整：d=150mm。（3）计算屋面结构热惰性指标将地坪各层材料的参数代入公式（2-3）得到地坪结构的热惰性指标D=4.14（4）计算屋面结构最小传热热阻由于屋面与外墙都是外围护结构，所以最小传热热阻相同，即Rmin=0.23 m2/W R0=2.871 m2/W，符合不结露要求。（5）计算屋面传热系数将屋面各层材料的参数代入公式（2-6），得 m2/W,代入公式（2-5），得屋顶的传热系数：=0.22 W/.。2.5.5 库房内隔墙料的选择计算（1）内隔墙结构同温库内隔墙一般不设绝热层，但是本设计是高温果品冷藏库，分隔墙是相邻两个高温库的隔墙，进出冷库时，温度波动较大，其隔墙应做绝热处理，考虑到相邻库温波动可能较大，所以设置了双面隔汽层。内隔墙不应直接铺在地基土壤上，而应砌筑在绝热层上面的钢筋混凝土层上，否则就会有把墙基冻鼓抬起的可能。因此，内隔墙应该是非承重墙。结构如图2-5所示。图2-5内隔墙结构示意图根据资料1P117表11查得各层材料的导热率及蓄热系数：1- 20厚1:20水泥砂浆抹面：1=0.93 W/(m), S1=10.35 W/(m2)；2- 9mm厚二毡三油隔汽层：热阻R2=0.041W/（. ）；3-硬质聚氨酯泡沫塑料隔热层：3=0.031 W/(m), S3=0.28W/(m2)；4-20厚1:20水泥砂浆找平：4=0.93 W/(m), S4=10.35 W/(m2)；5-240厚砖墙：5=0.81 W/(m), S5=9.65 W/(m2)； 6-20厚1:20水泥砂浆找平：6=0.93 W/(m), S6=10.35 W/(m2)7-硬质聚氨酯泡沫塑料隔热层：7=0.031 W/(m), S7=0.28W/(m2)；8- 9mm厚二毡三油隔汽层：热阻R8=0.041W/（. ）；9-20厚1:20水泥砂浆抹面刷大白浆两道：9=0.93 W/(m), S9=10.35 W/(m2)。（2）确定屋面隔热材料的厚度根据资料1表B.0.2查得楼面总热阻R0=2.00m2，根据资料1 表4.4.6查得w =0 W/(m2)，n=18 W/(m2)。将各层材料的、d和R及以上参数代入公式（2-2），得到单侧隔热层材料厚度d=0.03m，考虑富裕量，取整：d=50mm。（3）计算屋面结构热惰性指标将地坪各层材料的参数代入公式（2-3）得到地坪结构的热惰性指标D=4.54（4）计算屋面结构最小传热热阻根据最小传热热阻公式（2-4）：tg=10, td=0，tl=7, Rw =0.056 m2/W, b=1.0。代入上式，得 m2/W R0，符合不结露要求。（5）计算屋面传热系数将屋面各层材料的参数代入公式（2-6），得 m2/W,代入公式（2-5），得外墙的传热系数：=0.46 W/.。2.6校核围护结构的蒸汽渗透组根据资料14.5.1条：围护结构两侧设计温差大于或等于5时，应在温度较高一侧设置隔汽层。由于在设置围护结构的绝热层时，考虑到延安地区在冬天时，室外温度有可能会低于库温，所以，在两侧都设置了隔汽层。在校核整齐渗透组时，选最不利一侧校核，即以室外侧为高温侧验算。根据资料14.5.2条，围护结构结构蒸汽渗透阻可按下式验算： （2-7）式中 H0围护结构隔热层高温侧各层材料（隔热层以外）的蒸汽渗透阻之和（m2hPa/g）；Psw围护结构高温侧空气的水蒸气压力 （Pa）；Psn围护结构低温侧空气的水蒸气压力 （Pa）。 （2-8）i材料的蒸汽渗透系数 g/(mhPa)；di各层材料的厚度 mHi围护结构隔热层高温侧各层材料（隔热层以外）的蒸汽渗透阻（m2hPa/g）。2.6.1 外墙蒸汽渗透阻校核水泥砂浆抹面： g/(mhPa),d=20mm；砖墙： g/(mhPa),d=370mm；二毡三油： H=3013.08 m2hPa/g水泥砂浆找平： g/(mhPa),d=20mm；将数据代入公式（2-8）得：H0=6981.33 m2hPa/g查焓湿图：Psw=2450Pa, Psn=520Pa；代入公式（2-7）： m2hPa/g，符合要求。2.6.2 屋面蒸汽渗透阻校核水泥砂浆： g/(mhPa),d=20mm；钢筋混凝土： g/(mhPa),d=100mm；二毡三油： H=3013.08 m2hPa/g一毡二油：H=1639.86 m2hPa/g将数据代入公式（2-8）得：H0=8208.5 m2hPa/g查焓湿图：Psw=2450Pa, Psn=520Pa；代入公式（2-7）： m2hPa/g，符合要求。2.6.3 地面蒸汽渗透阻校核钢筋混凝土： g/(mhPa),d=80mm；二毡三油： H=3013.08 m2hPa/g将数据代入公式（2-8）得：H0=5679.74 m2hPa/g查焓湿图：Psw=2450Pa, Psn=520Pa；代入公式（2-7）： m2hPa/g，符合要求。2.6.4 内隔墙蒸汽渗透阻校核水泥砂浆： g/(mhPa),d=20mm；二毡三油： H=3013.08 m2hPa/g将数据代入公式（2-8）得：H0=3235.30 m2hPa/g计算时，把邻库当空库计算。根据资料16.1.8条，空库保温温度按10计算，查焓湿图：Psw=1100Pa, Psn=520Pa；代入公式（2-7）： m2hPa/g，符合要求。3 库房冷负荷计算3.1 围护结构热流量计算根据资料1第6.1.6条：1 = KwAw(tw -tn) （3-1）式中 1 围护结构热流量 （W）；Kw 围护结构的传热系数 W/(m2) ；Aw 围护结构的传热面积 （m2）围护结构两侧温差修正系数，（根据资料1附录B表B.0.1-1采用）；tw 围护结构外侧的计算温度 （） ；tn 围护结构内侧的计算温度 （） 。3.1.1维护结构传热面积Aw应符合下列规定：1）屋面、地面和外墙的长、宽度应自外墙外表面至外墙外表面或外墙外表面至内墙中或内墙中计算，如图3-1中的l1、l2、l3、l4；2）内墙长、宽度应自外墙内表面至外墙内表面或外墙内表面至内墙中或内墙中至内墙中计算，如图3-1中的l5、l6、l7、l8；3）外墙的高度：自地坪的隔热层下表面至屋顶隔热层上表面计算，h1=7.038m；4）内墙的高度：自地面至屋顶隔热层下表面计算，h2=6.229m；图3-1屋面、地面、楼面、外墙和内墙长、宽度例图l1=18.37m，l2=15.37m，l3=12.37m，l4=15m，l5=17.074m，l6=17.537m，l7=11.537m，l1=15m；3.1.2 围护结构热流量计算表围护结构两侧的温差修正系数a值由资料1表B.0.1-1根据热惰性指标查得。表3-1 围护结构热流量计算表冷间序号结构名称tw（）tn（）A（）KW/(m2)）a1（W）1南外墙26.10129.29 0.251.1927.97 东外墙26.1087.06 0.251568.07 西外墙26.1087.06 0.251.1624.87 北内墙100106.35 0.461489.23 地坪26.10227.24 0.30.2355.85 屋顶26.10227.24 0.221.31696.23 合计4662.22 2南外墙26.10129.29 0.251.1927.97 东外墙26.1087.06 0.251.1624.87 西外墙26.1087.06 0.251568.07 北内墙100106.35 0.461489.23 地坪26.10227.24 0.30.2355.85 屋顶26.10227.24 0.221.31696.23 合计4662.22 3北内墙100106.35 0.461489.23 东外墙26.10105.57 0.251688.84 西外墙26.10105.57 0.251.1757.73 南内墙26.10106.35 0.251693.96 地坪26.10275.55 0.30.2431.51 屋顶26.10275.55 0.221.32056.87 合计5118.14 4北内墙100106.35 0.461489.23 东外墙26.10105.57 0.251.1757.73 西外墙26.10105.57 0.251688.84 南内墙26.10106.35 0.251693.96 地坪26.10275.55 0.30.2431.51 屋顶26.10275.55 0.221.32056.87 合计5118.14 5南内墙100106.35 0.461489.23 东外墙26.10105.57 0.251688.84 西外墙26.10105.57 0.251.1757.73 北外墙26.10129.29 0.251.1927.97 地坪26.10282.35 0.30.2442.16 屋顶26.10282.35 0.221.32107.61 合计5413.53 6北内墙100106.35 0.461489.23 东外墙26.10105.57 0.251688.84 西外墙26.10105.57 0.251.1757.73 南外墙26.1 0129.29 0.251.1927.97 地坪26.10282.35 0.30.2442.16 屋顶26.10282.35 0.221.32107.61 合计5413.53 总计30387.78 3.2 货物热流量计算根椐资料1第6.1.9条： （3-2）2 货物热流量 （W）；2a 食品热流量 (W)；2b 包装材料和运载工具热流量 (W)；2c 货物冷却时的呼吸热流量 (W)；2d 货物冷藏时的呼吸热流量 (W)；m 冷间的每日进货质量 (kg)；（根据资料1P32，存放果蔬的冷却物冷藏间，不应大于该间计算吨位的8%计算，本设计中按5%计算） h1 货物进入冷间初始温度时的比焓 (kJ/kg)；h2 货物在冷间终止降温时的比焓 (kJ/kg)；（h1、h2查资料2P151表5-2-5“食品含热量”）t 货物冷加工时间 (h)；（24小时）Bb 货物包装材料或运载工具质量系数；（查资料1第6.1.11条）Cb 货物包装材料或运载工具的比热容kJ/(kg)； （查资料2P149表5-2-4）t1 货物包装材料或运载工具进入冷间时的温度 ()；（资料1第6.1.12条，延安地区苹果生产旺月为9月份，根据资料1P33表6.1.12查得温差修正系数为0.83，则t1=26.10.83=21.663）t2 货物包装材料或运载工具在冷间内终止降温时的温度 ()； 货物冷却初始温度时单位质量的呼吸热(W/kg)； 货物冷却终止温度时单位质量的呼吸热流量(W/kg)；(资料2P147表5-2-3)mz 冷却物冷藏间的冷藏质量 (kg)；1/3.6 1 kJ/h 换算成1/3.6 W的数值。将所有数据代入公式（3-2），列表计算结果见表3-2表3-2 货物热流量计算表冷间序号G/tm /tt1/h1kJ/kgt2 h2 (kJ/kgT BbCb 2（W）11005021.663353.300271.67 240.252.51 0.127 0.011 6871.63 21005021.663353.300271.67 240.252.51 0.127 0.011 6871.63 320010021.663353.300271.67 240.252.51 0.127 0.011 13743.25 420010021.663353.300271.67 240.252.51 0.127 0.011 13743.25 520010021.663353.300271.67 240.252.51 0.127 0.011 13743.25 620010021.663353.300271.67 240.252.51 0.127 0.011 13743.25 合计68716.26 3.3 通风换气热流量根据资料1第6.1.14条： 3 = 3a + 3b式中 3a 冷间换气热流量 W；3